JPH0695167B2 - 広波長域低分散シングルモ−ドフアイバ - Google Patents
広波長域低分散シングルモ−ドフアイバInfo
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- JPH0695167B2 JPH0695167B2 JP61046599A JP4659986A JPH0695167B2 JP H0695167 B2 JPH0695167 B2 JP H0695167B2 JP 61046599 A JP61046599 A JP 61046599A JP 4659986 A JP4659986 A JP 4659986A JP H0695167 B2 JPH0695167 B2 JP H0695167B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔目 次〕 概 要 産業上の利用分野 従来の技術（第９図〜第12図） 発明が解決しようとする問題点 問題点を解決するための手段（第１図） 作 用（第２図） 実施例 （第１の実施例）（第３図，第４図） （第２の実施例）（第５図，第６図） （第３の実施例）（第７図，第８図） 発明の効果 〔概 要〕 コアを構成する最内層と、第２層と、第３層と、クラツ
ドを構成する最外層とを内側から順次同心円筒状に多重
に構成された多重構造屈折率分布シングルモードフアイ
バをMCVD法によつて形成し、最内層における第２層と接
する部分の屈折率を半径の増加する方向にゆるやかに減
少して第２層に接続するように変化させるとともに、第
２層，第３層，最外層の屈折率をそれぞれ一定とし、最
内層における最大屈折率の部分の屈折率と最外層の屈折
率との差および第３層の屈折率と最外層の屈折率との差
をそれぞれ正の所定値とし、第２層の屈折率と最外層の
屈折率との差を負の所定値とし、最内層の半径を所定値
とし、最内層の半径と第２層の半径との比および最内層
の半径と第３層の半径との比をそれぞれ所定値とするこ
とによつて、低分散となる範囲を広くするとともに、基
本モードにカツトオフとなる領域を生じないようにし
て、曲げに対する損失を小さくする。さらにこの場合、
最内層の第２層と接する部分の屈折率が半径の増加する
方向にゆるやかに減少するので、この部分においてフア
イバ長手方向における屈折率のゆらぎが生じにくく、製
造上の原因に基づく損失増加および波長分散の劣化が防
止される。
ドを構成する最外層とを内側から順次同心円筒状に多重
に構成された多重構造屈折率分布シングルモードフアイ
バをMCVD法によつて形成し、最内層における第２層と接
する部分の屈折率を半径の増加する方向にゆるやかに減
少して第２層に接続するように変化させるとともに、第
２層，第３層，最外層の屈折率をそれぞれ一定とし、最
内層における最大屈折率の部分の屈折率と最外層の屈折
率との差および第３層の屈折率と最外層の屈折率との差
をそれぞれ正の所定値とし、第２層の屈折率と最外層の
屈折率との差を負の所定値とし、最内層の半径を所定値
とし、最内層の半径と第２層の半径との比および最内層
の半径と第３層の半径との比をそれぞれ所定値とするこ
とによつて、低分散となる範囲を広くするとともに、基
本モードにカツトオフとなる領域を生じないようにし
て、曲げに対する損失を小さくする。さらにこの場合、
最内層の第２層と接する部分の屈折率が半径の増加する
方向にゆるやかに減少するので、この部分においてフア
イバ長手方向における屈折率のゆらぎが生じにくく、製
造上の原因に基づく損失増加および波長分散の劣化が防
止される。
本発明は広波長域低分散シングルモードフアイバに関
し、特に使用できる波長領域が十分広いとともに曲げに
よる損失が小さく、かつフアイバの構造不完全に基づく
損失増加を生じない広波長域低分散シングルモードフア
イバに関するものである。
し、特に使用できる波長領域が十分広いとともに曲げに
よる損失が小さく、かつフアイバの構造不完全に基づく
損失増加を生じない広波長域低分散シングルモードフア
イバに関するものである。
光通信においては、使用できる波長領域が広いことが必
要である。広波長域低分散シングルモードフアイバは、
この目的に適合するものとして開発が進められている
が、使用できる波長領域がより広いとともに曲げによる
損失が小さく、かつ製造上の原因による構造不完全に基
づく損失増加を生じないものが要望されている。
要である。広波長域低分散シングルモードフアイバは、
この目的に適合するものとして開発が進められている
が、使用できる波長領域がより広いとともに曲げによる
損失が小さく、かつ製造上の原因による構造不完全に基
づく損失増加を生じないものが要望されている。
従来、広波長域低分散シングルモードフアイバとして、
Ｗ型シングルモードフアイバが提案されている。これは
第９図にその断面構造を示すようなものであつて、コア
11の屈折率をn1,クラツド12の屈折率をn2（n1＞n2）と
したとき、コア11とクラツド12の中間に屈折率n3（n3＜
n2）なる中間層13を設けたものである。この場合の遅延
時間τの特性は各部の波長に対する群屈折率の違いに基
づいて、第10図において（ａ）に示すようなものとな
る。すなわちコア11の部分の特性Ａとクラツド12の部分
の特性Ｂと中間層13の部分の特性Ｃとによつて、フアイ
バの特性はＤで示すように３次曲線の形状となる。なお
Ｅは対照のために、通常のシングルモードフアイバの特
性を示したものである。これによつて波長分散ｍは、同
図（ｂ）においてＦで示されるように２つの波長で０と
なる特性を示し、Ｇで示す通常のシングルモードフアイ
バの場合と比較して、広波長域低分散となる。
Ｗ型シングルモードフアイバが提案されている。これは
第９図にその断面構造を示すようなものであつて、コア
11の屈折率をn1,クラツド12の屈折率をn2（n1＞n2）と
したとき、コア11とクラツド12の中間に屈折率n3（n3＜
n2）なる中間層13を設けたものである。この場合の遅延
時間τの特性は各部の波長に対する群屈折率の違いに基
づいて、第10図において（ａ）に示すようなものとな
る。すなわちコア11の部分の特性Ａとクラツド12の部分
の特性Ｂと中間層13の部分の特性Ｃとによつて、フアイ
バの特性はＤで示すように３次曲線の形状となる。なお
Ｅは対照のために、通常のシングルモードフアイバの特
性を示したものである。これによつて波長分散ｍは、同
図（ｂ）においてＦで示されるように２つの波長で０と
なる特性を示し、Ｇで示す通常のシングルモードフアイ
バの場合と比較して、広波長域低分散となる。
しかしながら第９図に示されたようなＷ型シングルモー
ドフアイバは、使用領域が必ずしも十分広くないだけで
なく、フアイバに曲げを生じたときの放射損失が実用上
問題となる程大きいという問題がある。
ドフアイバは、使用領域が必ずしも十分広くないだけで
なく、フアイバに曲げを生じたときの放射損失が実用上
問題となる程大きいという問題がある。
これはＷ型シングルモードフアイバの場合、第10図
（ａ）の遅延特性において破線で示すように短波長域に
基本モードにカツトオフがあり、ある波長以上は伝送で
きなくなる性質があるが、曲げによつてこの傾向が助長
されるためであると考えられる。
（ａ）の遅延特性において破線で示すように短波長域に
基本モードにカツトオフがあり、ある波長以上は伝送で
きなくなる性質があるが、曲げによつてこの傾向が助長
されるためであると考えられる。
これに対して、第11図に示すような４重構造を具えるこ
とによつて、これらの問題点を解決した広波長域低分散
シングルモードフアイバがある。
とによつて、これらの問題点を解決した広波長域低分散
シングルモードフアイバがある。
すなわちコアを構成する最内層21と、第２層22と、第３
層23と、クラツドを構成する最外層24とを内側から順次
同心円筒状に多重に構成された多重構造屈折率分布シン
グルモードフアイバを構成し、最内層21の屈折率と最外
層24の屈折率との差および第３層23の屈折率と最外層24
の屈折率との差を正の所定値とし、第２層22の屈折率と
最外層24の屈折率との差を負の所定値とし、最内層21の
径を所定値とし、最内層21の径と第２層22の径との比お
よび最内層21の径と第３層23の径との比をそれぞれ所定
値として、これら各部の屈折率と径に適当な値を与える
ことによつて、広い波長領域において使用可能にすると
ともに曲げによる損失を小さくすることができる。
層23と、クラツドを構成する最外層24とを内側から順次
同心円筒状に多重に構成された多重構造屈折率分布シン
グルモードフアイバを構成し、最内層21の屈折率と最外
層24の屈折率との差および第３層23の屈折率と最外層24
の屈折率との差を正の所定値とし、第２層22の屈折率と
最外層24の屈折率との差を負の所定値とし、最内層21の
径を所定値とし、最内層21の径と第２層22の径との比お
よび最内層21の径と第３層23の径との比をそれぞれ所定
値として、これら各部の屈折率と径に適当な値を与える
ことによつて、広い波長領域において使用可能にすると
ともに曲げによる損失を小さくすることができる。
第12図はこの場合の特性例を示し、最内層21の特性ａ
と、第２層22の特性ｂと、第３層23の特性ｃと、クラツ
ドを構成する最外層14の特性ｄとによつて、フアイバの
遅延時間τの特性はｅで示すように４次曲線の形状とな
る。これによつて波長分散ｍは（ｂ）に示すように右上
がりの特性となる。これを第９図に示されたＷ型シング
ルモードフアイバの場合と比較すると、低分散となる範
囲が広いとともに、カツトオフとなる領域を生じないた
め、曲げによる損失も小さくなる。
と、第２層22の特性ｂと、第３層23の特性ｃと、クラツ
ドを構成する最外層14の特性ｄとによつて、フアイバの
遅延時間τの特性はｅで示すように４次曲線の形状とな
る。これによつて波長分散ｍは（ｂ）に示すように右上
がりの特性となる。これを第９図に示されたＷ型シング
ルモードフアイバの場合と比較すると、低分散となる範
囲が広いとともに、カツトオフとなる領域を生じないた
め、曲げによる損失も小さくなる。
第11図に示された従来の広波長域低分散シングルモード
フアイバは、第３層23の部分の屈折率を高くすることが
その性能向上のために望ましい。しかしながら最内層21
における第２層22と接する部分において、製造上の原因
に基づく構造不完全を生じ、この部分の屈折率にフアイ
バの長手方向においてゆらぎを生じやすい。そのため第
３層23の存在による低分散化の効果が減殺されるととも
に、光損失が増加するという問題があつた。
フアイバは、第３層23の部分の屈折率を高くすることが
その性能向上のために望ましい。しかしながら最内層21
における第２層22と接する部分において、製造上の原因
に基づく構造不完全を生じ、この部分の屈折率にフアイ
バの長手方向においてゆらぎを生じやすい。そのため第
３層23の存在による低分散化の効果が減殺されるととも
に、光損失が増加するという問題があつた。
本発明の目的は、使用できる波長領域が十分広いととも
に曲げによる損失が小さく、かつフアイバの構造不完全
に基づく損失増加を生じない広波長域低分散シングルモ
ードフアイバを提供することにある。
に曲げによる損失が小さく、かつフアイバの構造不完全
に基づく損失増加を生じない広波長域低分散シングルモ
ードフアイバを提供することにある。
第１図は本発明の原理的構成を示している。
最大屈折率の部分の屈折率n1を有する半径r1の最内層
（１）と、屈折率n2を有する半径r2の第２層（２）と、
屈折率n3を有する半径r3の第３層（３）と、屈折率n4を
有する半径r4の最外層（４）とを順次同心円筒状に多重
に構成した多重構造屈折率分布シングルモードフアイバ
をMCVD法によつて形成し、 最内層（１）における第２層（２）と接する部分の屈折
率が半径の増加する方向にゆるやかに減少して第２層
（２）に接続するように変化するとともに、 第２層（２），第３層（３），最外層（４）の屈折率
n2,n3,n4をそれぞれ半径方向に一定とし、 最内層（１）における最大屈折率の部分の屈折率n1と最
外層（４）の屈折率n4との差Δ１を1.0％〜1.1％とし、 第２層（２）の屈折率n2と最外層（４）の屈折率n4との
差Δ２を−0.3％〜−0.2％とし、 第３層（３）の屈折率n3と最外層（４）の屈折率n4との
差Δ３を0.2±0.02％とし、 最内層（１）の半径r1を３±0.3μｍとし、 最内層（１）の半径r1と第２層（２）の半径r2との比を
2.3とし、 最内層（１）の半径r1と第３層（３）の半径r3との比を
３とする。
（１）と、屈折率n2を有する半径r2の第２層（２）と、
屈折率n3を有する半径r3の第３層（３）と、屈折率n4を
有する半径r4の最外層（４）とを順次同心円筒状に多重
に構成した多重構造屈折率分布シングルモードフアイバ
をMCVD法によつて形成し、 最内層（１）における第２層（２）と接する部分の屈折
率が半径の増加する方向にゆるやかに減少して第２層
（２）に接続するように変化するとともに、 第２層（２），第３層（３），最外層（４）の屈折率
n2,n3,n4をそれぞれ半径方向に一定とし、 最内層（１）における最大屈折率の部分の屈折率n1と最
外層（４）の屈折率n4との差Δ１を1.0％〜1.1％とし、 第２層（２）の屈折率n2と最外層（４）の屈折率n4との
差Δ２を−0.3％〜−0.2％とし、 第３層（３）の屈折率n3と最外層（４）の屈折率n4との
差Δ３を0.2±0.02％とし、 最内層（１）の半径r1を３±0.3μｍとし、 最内層（１）の半径r1と第２層（２）の半径r2との比を
2.3とし、 最内層（１）の半径r1と第３層（３）の半径r3との比を
３とする。
第２図は第１図に原理的構成を示す広波長域低分散シン
グルモードフアイバにおける遅延特性（ａ）と波長分散
（ｂ）とを示したものである。すなわち（ａ）に示すよ
うに、コアを構成する最内層１の特性ａと、第２層の特
性ｂと、第３層の特性ｃと、クラツドを構成する最外層
４の特性ｄとによつて、フアイバの遅延時間τの特性は
ｅで示すように４次曲線の形状となり、波長分散ｍは
（ｂ）に示すように右上がりの特性となる。これによつ
て低分散となる範囲が広いとともに、短波長域において
基本モードにカツトオフとなる領域を生じないため、曲
げに対する損失も小さくなる。かつこの場合、最内層１
の第２層２と接する部分の屈折率が半径の増加する方向
にゆるやかに減少するので、この部分においてフアイバ
長手方向における屈折率のゆらぎが生じにくく、製造上
の原因に基づく構造不完全が防止される。
グルモードフアイバにおける遅延特性（ａ）と波長分散
（ｂ）とを示したものである。すなわち（ａ）に示すよ
うに、コアを構成する最内層１の特性ａと、第２層の特
性ｂと、第３層の特性ｃと、クラツドを構成する最外層
４の特性ｄとによつて、フアイバの遅延時間τの特性は
ｅで示すように４次曲線の形状となり、波長分散ｍは
（ｂ）に示すように右上がりの特性となる。これによつ
て低分散となる範囲が広いとともに、短波長域において
基本モードにカツトオフとなる領域を生じないため、曲
げに対する損失も小さくなる。かつこの場合、最内層１
の第２層２と接する部分の屈折率が半径の増加する方向
にゆるやかに減少するので、この部分においてフアイバ
長手方向における屈折率のゆらぎが生じにくく、製造上
の原因に基づく構造不完全が防止される。
（第１の実施例） 第３図は本発明の一実施例を示したものであつて、第１
図におけると同一部分を同じ番号で示している。
図におけると同一部分を同じ番号で示している。
本実施例における各部の半径は第３図に示されるよう
に、 r1＝３μｍ r2＝6.9μｍ r3＝9.1μｍ r4＝クラツド半径 である。また各部の屈折率差は、第４層の屈折率n4（石
英）を基準として、 Δ１＝1.05％ Δ２＝−0.3％ Δ３＝0.19％ である。この場合の主要諸元は第１表に示すごとくであ
つた。
に、 r1＝３μｍ r2＝6.9μｍ r3＝9.1μｍ r4＝クラツド半径 である。また各部の屈折率差は、第４層の屈折率n4（石
英）を基準として、 Δ１＝1.05％ Δ２＝−0.3％ Δ３＝0.19％ である。この場合の主要諸元は第１表に示すごとくであ
つた。
本実施例による広波長域低分散シングルモードフアイバ
の波長分散の一例は、第４図に示されるようなものであ
つて、従来のシングルモードフアイバの場合およびＷ型
シングルモードフアイバの場合と比べて、十分良好であ
ることがわかる。
の波長分散の一例は、第４図に示されるようなものであ
つて、従来のシングルモードフアイバの場合およびＷ型
シングルモードフアイバの場合と比べて、十分良好であ
ることがわかる。
（第２の実施例） 第５図は本発明の他の実施例を示したものであつて、1.
55μｍ帯を対象とするものであり、第１図におけると同
一部分を同じ番号で示している。
55μｍ帯を対象とするものであり、第１図におけると同
一部分を同じ番号で示している。
本実施例においては、各部の寸法および屈折率を第５図
に示すように３種類に変化させた場合を例示しており、
それぞれを（太実線），（破線），（細実線）で
区別して示すと、 r1＝3.1μｍ ＝3.5μｍ ＝3.4μｍ r2＝6.8μｍ ＝7.0μｍ ＝7.6μｍ r3＝9.2μｍ ＝11.2μｍ ＝13.64μｍ r4＝クラツド半径 である。
に示すように３種類に変化させた場合を例示しており、
それぞれを（太実線），（破線），（細実線）で
区別して示すと、 r1＝3.1μｍ ＝3.5μｍ ＝3.4μｍ r2＝6.8μｍ ＝7.0μｍ ＝7.6μｍ r3＝9.2μｍ ＝11.2μｍ ＝13.64μｍ r4＝クラツド半径 である。
また各部の屈折率差は最外層の屈折率n4（石英）を基準
として、 Δ１＝1.1％ ＝1.0％ ＝1.02％ Δ２＝−0.3％ ＝−0.2％ ＝−0.1％ Δ３＝0.2％ ＝0.21％ ＝0.22％ である。この場合の主要諸元は第１表に示すごとくであ
つた。
として、 Δ１＝1.1％ ＝1.0％ ＝1.02％ Δ２＝−0.3％ ＝−0.2％ ＝−0.1％ Δ３＝0.2％ ＝0.21％ ＝0.22％ である。この場合の主要諸元は第１表に示すごとくであ
つた。
本実施例による広波長域低分散シングルモードフアイバ
の波長分散の一例は、第６図に示されるようなものであ
つて、従来のシングルモードフアイバの場合およびＷ型
シングルモードフアイバの場合と比べて、十分良好であ
ることがわかる。
の波長分散の一例は、第６図に示されるようなものであ
つて、従来のシングルモードフアイバの場合およびＷ型
シングルモードフアイバの場合と比べて、十分良好であ
ることがわかる。
（第３の実施例） 第７図は本発明のさらに他の実施例を示したものであつ
て、1.3μｍ〜1.55μｍ帯を対象とし、第１図における
と同一部分を同じ番号で示している。
て、1.3μｍ〜1.55μｍ帯を対象とし、第１図における
と同一部分を同じ番号で示している。
本実施例においては、各部の半径および屈折率を第７図
に示されるように、６種類に変化させた場合を例示して
おり、それぞれを（３点鎖線），（２点鎖線），
（破線），（実線），（点線），（長破線）で区
別して示すと、 r1＝5.2μｍ ＝4.7μｍ ＝4.3μｍ ＝4.0μｍ ＝3.7μｍ ＝3.5μｍ r2＝7.2μｍ 〜 r3＝12.0μｍ 〜 r4＝クラツド半径 である。また各部の屈折率差は、クラツドの屈折率n
4（石英）を基準として、 Δ１＝0.624％ ＝0.677％ ＝0.730％ ＝0.783％ ＝0.836％ ＝0.890％ Δ２＝−0.25％ 〜 Δ３＝0.2％ 〜 である。この場合の主要諸元は第３表に示すごとくであ
つた。
に示されるように、６種類に変化させた場合を例示して
おり、それぞれを（３点鎖線），（２点鎖線），
（破線），（実線），（点線），（長破線）で区
別して示すと、 r1＝5.2μｍ ＝4.7μｍ ＝4.3μｍ ＝4.0μｍ ＝3.7μｍ ＝3.5μｍ r2＝7.2μｍ 〜 r3＝12.0μｍ 〜 r4＝クラツド半径 である。また各部の屈折率差は、クラツドの屈折率n
4（石英）を基準として、 Δ１＝0.624％ ＝0.677％ ＝0.730％ ＝0.783％ ＝0.836％ ＝0.890％ Δ２＝−0.25％ 〜 Δ３＝0.2％ 〜 である。この場合の主要諸元は第３表に示すごとくであ
つた。
本実施例による広波長域低分散シングルモードフアイバ
の波長分散の一例は、第８図に示されるようなものであ
つて、従来のシングルモードフアイバの場合およびＷ型
シングルモードフアイバの場合と比べて、十分良好であ
ることがわかる。
の波長分散の一例は、第８図に示されるようなものであ
つて、従来のシングルモードフアイバの場合およびＷ型
シングルモードフアイバの場合と比べて、十分良好であ
ることがわかる。
これら各実施例においては、最内層１の第２層と接続す
る部分において、製造上の原因に基づく構造不完全を生
じ、この部分の屈折率にフアイバの長手方向においてゆ
らぎを生じることがなく、従つて光損失が増加すること
はなく、また第３層の部分の屈折率を高くしても波長分
散が劣化することはなかつた。
る部分において、製造上の原因に基づく構造不完全を生
じ、この部分の屈折率にフアイバの長手方向においてゆ
らぎを生じることがなく、従つて光損失が増加すること
はなく、また第３層の部分の屈折率を高くしても波長分
散が劣化することはなかつた。
またこれら各実施例において、最内層１の中心部分にお
いて屈折率の低下を生じている。これはMCVD法によつて
製作されたプリフオームのコラプス工程時、加熱によつ
て中心部の不純物が逸失するためであるが、これによつ
て本発明の効果に影響を受けることはない。
いて屈折率の低下を生じている。これはMCVD法によつて
製作されたプリフオームのコラプス工程時、加熱によつ
て中心部の不純物が逸失するためであるが、これによつ
て本発明の効果に影響を受けることはない。
以上説明したように本発明の広波長域低分散シングルモ
ードフアイバは、 曲げ損失が小さい。
ードフアイバは、 曲げ損失が小さい。
広い波長領域（1.2μｍ〜1.7μｍ）で使用可能であ
る。
る。
製造上の原因に基づく損失増加および波長分散の劣化
が防止される。
が防止される。
ものであつて、従来技術によるものと比べて格段に優れ
ている。
ている。
第１図は本発明の原理的構成を示す図、 第２図は本発明の広波長域低分散シングルモードフアイ
バの特性を示す図、 第３図は本発明の一実施例を示す図、 第４図は第３図の実施例におけ波長分散を示す図、 第５図は本発明の他の実施例を示す図、 第６図は第５図の実施例における波長分散を示す図、 第７図は本発明のさらに他の実施例を示す図、 第８図は第７図の実施例における波長分散を示す図、 第９図はＷ型シングルモードフアイバの構成を示す図、 第10図はＷ型シングルモードフアイバの特性の例を示す
図、 第11図は従来の広波長域低分散シングルモードフアイバ
の構成を示す図、 第12図は第11図の広波長域低分散シングルモードフアイ
バの特性の例を示す図である。 １……最内層 ２……第２層 ３……第３層 ４……最外層
バの特性を示す図、 第３図は本発明の一実施例を示す図、 第４図は第３図の実施例におけ波長分散を示す図、 第５図は本発明の他の実施例を示す図、 第６図は第５図の実施例における波長分散を示す図、 第７図は本発明のさらに他の実施例を示す図、 第８図は第７図の実施例における波長分散を示す図、 第９図はＷ型シングルモードフアイバの構成を示す図、 第10図はＷ型シングルモードフアイバの特性の例を示す
図、 第11図は従来の広波長域低分散シングルモードフアイバ
の構成を示す図、 第12図は第11図の広波長域低分散シングルモードフアイ
バの特性の例を示す図である。 １……最内層 ２……第２層 ３……第３層 ４……最外層
Claims (1)
- 【請求項１】最内層と、第２層と、第３層と、最外層と
が内側から順次同心円筒状に多重に構成された多重構造
屈折率分布シングルモードフアイバにおいて、 最内層における第２層と接する部分の屈折率が半径の増
加する方向にゆるやかに減少して第２層に接続するよう
に変化するとともに、 第２層と第３層と最外層の屈折率をそれぞれ半径方向に
一定とし、 最内層における最大屈折率の部分の屈折率と最外層の屈
折率との差が1.0％〜1.1％であり、 第２層の屈折率が半径方向に一定で最外層の屈折率との
差が−0.3％〜−0.2％であり、 第３層の屈折率が半径方向に一定で最外層の屈折率との
差が0.2％±0.02％であり、 最外層の屈折率が半径方向に一定であつて、 最内層の半径が３±0.3μｍであり、 最内層の半径と第２層の半径との比が2.3であり、 最内層の半径と第３層の半径との比が３であることを特
徴とするMCVD法によつて作られた広波長域低分散シング
ルモードフアイバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61046599A JPH0695167B2 (ja) | 1986-03-04 | 1986-03-04 | 広波長域低分散シングルモ−ドフアイバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61046599A JPH0695167B2 (ja) | 1986-03-04 | 1986-03-04 | 広波長域低分散シングルモ−ドフアイバ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62215207A JPS62215207A (ja) | 1987-09-21 |
| JPH0695167B2 true JPH0695167B2 (ja) | 1994-11-24 |
Family
ID=12751762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61046599A Expired - Fee Related JPH0695167B2 (ja) | 1986-03-04 | 1986-03-04 | 広波長域低分散シングルモ−ドフアイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0695167B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2708754B1 (fr) * | 1993-08-04 | 1995-09-08 | Alcatel Cable | Câble à fibres optiques et procédé de réalisation associé. |
| US5835655A (en) * | 1995-01-26 | 1998-11-10 | Corning Incorporated | Large effective area waveguide fiber |
| US5715346A (en) * | 1995-12-15 | 1998-02-03 | Corning Incorporated | Large effective area single mode optical waveguide |
| AU740523B2 (en) * | 1995-12-15 | 2001-11-08 | Corninig Incorporated | Large effective area single mode optical waveguide |
| EP0862069B1 (en) * | 1997-02-26 | 2007-04-11 | Nippon Telegraph And Telephone Corporation | Optical fiber |
| JPH10253847A (ja) * | 1997-03-11 | 1998-09-25 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 分散補償光ファイバ |
| CA2232101A1 (en) | 1997-03-25 | 1998-09-25 | Kazunori Mukasa | Dispersion compensating optical fiber, and wavelength division multiplex light transmission line using the same |
| US6031956A (en) | 1997-11-17 | 2000-02-29 | Corning Incorporated | High performance single mode waveguide |
-
1986
- 1986-03-04 JP JP61046599A patent/JPH0695167B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62215207A (ja) | 1987-09-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |