JPH07100689A - 下向すみ肉サブマージアーク溶接用ボンドフラックス - Google Patents
下向すみ肉サブマージアーク溶接用ボンドフラックスInfo
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- JPH07100689A JPH07100689A JP26795293A JP26795293A JPH07100689A JP H07100689 A JPH07100689 A JP H07100689A JP 26795293 A JP26795293 A JP 26795293A JP 26795293 A JP26795293 A JP 26795293A JP H07100689 A JPH07100689 A JP H07100689A
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Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 特に大電流の下向すみ肉溶接において溶接作
業性が良好なサブマージアーク溶接用ボンドフラックス
を提供する。 【構成】 ＳiＯ2：２５〜４０％、ＭgＯ：２０〜３０
％、Ａl2Ｏ3：１６〜２６％、ＣaＯ：４〜１４％、Ｔi
Ｏ2：０.５〜５％、ＣaＦ2：１〜５％、金属粉：１〜１
０％、ＣＯ2(炭酸塩の形で含まれる)：３〜８％、Ｎa2
Ｏ及び／又はＫ2Ｏ：０.５〜５％を含み、かつ、(ＴiＯ
2＋Ａl2Ｏ3)／ＣaＦ2：５〜３０を満足し、必要に応じ
て更にＢ2Ｏ3：０.０１〜１.０％、を含む組成からなる
ことを特徴とする下向すみ肉サブマージアーク溶接用ボ
ンドフラックスである。軟鋼、高張力鋼の溶接に適して
いる。
業性が良好なサブマージアーク溶接用ボンドフラックス
を提供する。 【構成】 ＳiＯ2：２５〜４０％、ＭgＯ：２０〜３０
％、Ａl2Ｏ3：１６〜２６％、ＣaＯ：４〜１４％、Ｔi
Ｏ2：０.５〜５％、ＣaＦ2：１〜５％、金属粉：１〜１
０％、ＣＯ2(炭酸塩の形で含まれる)：３〜８％、Ｎa2
Ｏ及び／又はＫ2Ｏ：０.５〜５％を含み、かつ、(ＴiＯ
2＋Ａl2Ｏ3)／ＣaＦ2：５〜３０を満足し、必要に応じ
て更にＢ2Ｏ3：０.０１〜１.０％、を含む組成からなる
ことを特徴とする下向すみ肉サブマージアーク溶接用ボ
ンドフラックスである。軟鋼、高張力鋼の溶接に適して
いる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はサブマージアーク溶接用
ボンド(焼結型)フラックスに係り、より詳しくは、下向
すみ肉溶接に用いると溶接作業性が良好なボンドフラッ
クスに関するもので、軟鋼或いは高張力鋼の溶接に適し
ている。
ボンド(焼結型)フラックスに係り、より詳しくは、下向
すみ肉溶接に用いると溶接作業性が良好なボンドフラッ
クスに関するもので、軟鋼或いは高張力鋼の溶接に適し
ている。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】下向き
すみ肉溶接には、焼結型フラックスよりも溶融型フラッ
クスが高速性が良好であるため、溶融型フラックスが主
に用いられている。しかし、高速になるほどビード幅が
でなくなり、形状が悪くなり、かつ割れの可能性も大き
くなるという欠点があった。
すみ肉溶接には、焼結型フラックスよりも溶融型フラッ
クスが高速性が良好であるため、溶融型フラックスが主
に用いられている。しかし、高速になるほどビード幅が
でなくなり、形状が悪くなり、かつ割れの可能性も大き
くなるという欠点があった。
【０００３】これを改善するため、フラックスを発泡化
させた溶融型フラックスが開発された。しかし、発泡タ
イプフラックスでは大電流で溶接するとビード外観が悪
くなるという問題があった。また、能率の向上のため
に、板厚の厚いところでも大電流１パス施工が望まれて
いるが、従来の発泡タイプフラックスではフラックスの
融点が低いため、作業性が悪くなり易く、電流を下げて
多層溶接しなければならなかった。
させた溶融型フラックスが開発された。しかし、発泡タ
イプフラックスでは大電流で溶接するとビード外観が悪
くなるという問題があった。また、能率の向上のため
に、板厚の厚いところでも大電流１パス施工が望まれて
いるが、従来の発泡タイプフラックスではフラックスの
融点が低いため、作業性が悪くなり易く、電流を下げて
多層溶接しなければならなかった。
【０００４】そこで、大電流に適した焼結型フラックス
で、作業性が良好なフラックスの開発が望まれていた。
特開平２−２８０９９６号にはそのような課題解決を意
図したボンドフラックスが提示されている。しかし、こ
のフラックスは水平すみ肉溶接用であり、高電流の下向
きすみ肉溶接に適用すると、ビードが不規則になる問題
が生じた。これは、水平すみ肉用に設計されたフラック
スは、等脚性を確保するため或る程度スラグの粘性を高
めており、それを下向きすみ肉に適用した場合、スラグ
の粘性が高すぎ、スラグ量が実質多くなるためにビード
形状が不規則になるという理由によるものと推定され
る。
で、作業性が良好なフラックスの開発が望まれていた。
特開平２−２８０９９６号にはそのような課題解決を意
図したボンドフラックスが提示されている。しかし、こ
のフラックスは水平すみ肉溶接用であり、高電流の下向
きすみ肉溶接に適用すると、ビードが不規則になる問題
が生じた。これは、水平すみ肉用に設計されたフラック
スは、等脚性を確保するため或る程度スラグの粘性を高
めており、それを下向きすみ肉に適用した場合、スラグ
の粘性が高すぎ、スラグ量が実質多くなるためにビード
形状が不規則になるという理由によるものと推定され
る。
【０００５】本発明は、上記従来技術の問題点を解決し
て、下向すみ肉サブマージアーク溶接で、特に大電流の
下向すみ肉溶接において溶接作業性が良好なサブマージ
アーク溶接用ボンドフラックスを提供することを目的と
している。
て、下向すみ肉サブマージアーク溶接で、特に大電流の
下向すみ肉溶接において溶接作業性が良好なサブマージ
アーク溶接用ボンドフラックスを提供することを目的と
している。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上述のよう
な問題点に対処すべくボンドフラックスについて種々検
討を重ねた。その結果、特に大電流下向サブマージアー
ク溶接において、優れた溶接作業性と安定した機械的性
能が得られるサブマージアーク溶接用ボンドフラックス
を見い出した。特にＴiＯ2とＡl2Ｏ3の合計量とＣaＦ2
量との比率に着目して、下向きすみ肉溶接としての作業
性を改善することを見い出した。また、従来、ＣaＦ2は
スラグの粘性を下げるという知見があるが、むしろ、Ｃ
aＦ2の添加量を減らし、またＡl2Ｏ3の添加量を増す方
向が好ましいことを見い出した。
な問題点に対処すべくボンドフラックスについて種々検
討を重ねた。その結果、特に大電流下向サブマージアー
ク溶接において、優れた溶接作業性と安定した機械的性
能が得られるサブマージアーク溶接用ボンドフラックス
を見い出した。特にＴiＯ2とＡl2Ｏ3の合計量とＣaＦ2
量との比率に着目して、下向きすみ肉溶接としての作業
性を改善することを見い出した。また、従来、ＣaＦ2は
スラグの粘性を下げるという知見があるが、むしろ、Ｃ
aＦ2の添加量を減らし、またＡl2Ｏ3の添加量を増す方
向が好ましいことを見い出した。
【０００７】すなわち、本発明は、ＳiＯ2：２５〜４０
％、ＭgＯ：２０〜３０％、Ａl2Ｏ3：１６〜２６％、Ｃ
aＯ：４〜１４％、ＴiＯ2：０.５〜５％、ＣaＦ2：１〜
５％、金属粉：１〜１０％、ＣＯ2(炭酸塩の形で含まれ
る)：３〜８％、Ｎa2Ｏ及び／又はＫ2Ｏ：０.５〜５
％、を含み、かつ、(ＴiＯ2＋Ａl2Ｏ3)／ＣaＦ2：５〜
３０、を満足し、必要に応じて更に Ｂ2Ｏ3：０.０１〜１.０％、を含む組成からなることを
特徴とする下向すみ肉サブマージアーク溶接用ボンドフ
ラックスを要旨としている。
％、ＭgＯ：２０〜３０％、Ａl2Ｏ3：１６〜２６％、Ｃ
aＯ：４〜１４％、ＴiＯ2：０.５〜５％、ＣaＦ2：１〜
５％、金属粉：１〜１０％、ＣＯ2(炭酸塩の形で含まれ
る)：３〜８％、Ｎa2Ｏ及び／又はＫ2Ｏ：０.５〜５
％、を含み、かつ、(ＴiＯ2＋Ａl2Ｏ3)／ＣaＦ2：５〜
３０、を満足し、必要に応じて更に Ｂ2Ｏ3：０.０１〜１.０％、を含む組成からなることを
特徴とする下向すみ肉サブマージアーク溶接用ボンドフ
ラックスを要旨としている。
【０００８】
【作用】本発明における化学成分の限定理由は以下のと
おりである。
おりである。
【０００９】ＳiＯ2：２５〜４０％ ＳiＯ2は酸性成分であって、スラグの粘性、凝固温度を
調整するのに有効な成分である。しかし、その含有量が
２５％未満であると、溶接スラグ粘度が不足し、ビード
の蛇行やアンダーカットの発生原因となる。一方、含有
量が４０％を超えるとフラックスの塩基度が低下し、溶
接金属中の酸素量が増加して靭性が劣化する他、スラグ
剥離性が悪化すると共にポックマークも発生し易くな
る。よって、Ｓi2Ｏ量は２５〜４０％とする。
調整するのに有効な成分である。しかし、その含有量が
２５％未満であると、溶接スラグ粘度が不足し、ビード
の蛇行やアンダーカットの発生原因となる。一方、含有
量が４０％を超えるとフラックスの塩基度が低下し、溶
接金属中の酸素量が増加して靭性が劣化する他、スラグ
剥離性が悪化すると共にポックマークも発生し易くな
る。よって、Ｓi2Ｏ量は２５〜４０％とする。
【００１０】ＭgＯ：２０〜３０％ ＭgＯは塩基性成分であり、溶接金属中〔Ｏ〕を低減す
るのに有効な成分であり、粘性調整剤としての作用も有
している。しかし、その含有量が２０％未満では溶接金
属中〔Ｏ〕の低減効果が少なく、靭性が劣る。またビー
ドが蛇行し易く、アンダーカットが発生する。一方、３
０％を超えるとスラグ焼付きが増すと共にポックマーク
が多発し、またフラックス消費量が増大するので好まし
くない。よって、ＭgＯ量は２０〜３０％とする。
るのに有効な成分であり、粘性調整剤としての作用も有
している。しかし、その含有量が２０％未満では溶接金
属中〔Ｏ〕の低減効果が少なく、靭性が劣る。またビー
ドが蛇行し易く、アンダーカットが発生する。一方、３
０％を超えるとスラグ焼付きが増すと共にポックマーク
が多発し、またフラックス消費量が増大するので好まし
くない。よって、ＭgＯ量は２０〜３０％とする。
【００１１】Ａl2Ｏ3：１６〜２６％ Ａl2Ｏ3は中性成分であり、スラグの塩基度を下げない
でスラグの粘性、凝固温度を調整するのに有効な成分で
あり、大電流溶接時の作業性を改善する。しかし、その
含有量が１６％未満では十分な効果が得られない。一
方、含有量が２６％を超えると溶融スラグの粘性が高く
なりすぎて凸ビードになり易くスラグ剥離性が悪くな
る。よって、Ａl2Ｏ3量は１６〜２６％とする。
でスラグの粘性、凝固温度を調整するのに有効な成分で
あり、大電流溶接時の作業性を改善する。しかし、その
含有量が１６％未満では十分な効果が得られない。一
方、含有量が２６％を超えると溶融スラグの粘性が高く
なりすぎて凸ビードになり易くスラグ剥離性が悪くな
る。よって、Ａl2Ｏ3量は１６〜２６％とする。
【００１２】ＣaＯ：４〜１４％ ＣaＯは塩基性成分であって、スラグの塩基度、粘性及
び融点を調整するのに有効な成分である。しかし、その
含有量が４％未満であると塩基度が不足して溶接金属中
の酸素量が増加するばかりでなく、スラグの粘性が不足
気味となってビードの蛇行が生じ易くなる。一方、１４
％を超えるとスラグ剥離性が悪化すると共にフラックス
自体の耐吸湿性が悪くなり、ポックマークが発生し易く
なる。よって、ＣaＯ量は４〜１４％とする。
び融点を調整するのに有効な成分である。しかし、その
含有量が４％未満であると塩基度が不足して溶接金属中
の酸素量が増加するばかりでなく、スラグの粘性が不足
気味となってビードの蛇行が生じ易くなる。一方、１４
％を超えるとスラグ剥離性が悪化すると共にフラックス
自体の耐吸湿性が悪くなり、ポックマークが発生し易く
なる。よって、ＣaＯ量は４〜１４％とする。
【００１３】ＴiＯ2：０.５〜５％ ＴiＯ2は酸性成分であって、スラグの融点及び粘性調整
剤として有効である。更に溶融時に還元されて溶接金属
中にＴiとして歩留り、溶接金属の衝撃性能向上に役立
つ。しかし、その含有率が０.５％未満であると溶接金
属中に供給されるＴi量が不足し、溶接金属の衝撃性能
が低下する。一方、５％を超えるとスラグが焼付き、ス
ラグ剥離性が急激に劣化する。よって、ＴiＯ2量は０.
５〜５％とする。
剤として有効である。更に溶融時に還元されて溶接金属
中にＴiとして歩留り、溶接金属の衝撃性能向上に役立
つ。しかし、その含有率が０.５％未満であると溶接金
属中に供給されるＴi量が不足し、溶接金属の衝撃性能
が低下する。一方、５％を超えるとスラグが焼付き、ス
ラグ剥離性が急激に劣化する。よって、ＴiＯ2量は０.
５〜５％とする。
【００１４】ＣaＦ2：１〜５％ ＣaＦ2は大電流溶接時にビード外観を良好に保つために
必要な成分であり、特にビードを平坦に保つ効果があ
る。しかし、その含有量が１％未満では、大電流溶接の
際に凸ビードになると共にスラグの剥離も悪くなる。一
方、含有量が５％を超えると大電流溶接時ビードの蛇行
やアンダーカットが発生する。よって、ＣaＦ2量は１〜
５％とする。
必要な成分であり、特にビードを平坦に保つ効果があ
る。しかし、その含有量が１％未満では、大電流溶接の
際に凸ビードになると共にスラグの剥離も悪くなる。一
方、含有量が５％を超えると大電流溶接時ビードの蛇行
やアンダーカットが発生する。よって、ＣaＦ2量は１〜
５％とする。
【００１５】金属粉：１〜１０％ 金属粉は、脱酸剤、合金元素等としての作用を有する。
しかし、その含有量が１％未満ではその効果が認められ
ない。一方、含有量が１０％を超えるとスラグが焼付い
て剥離性が著しく悪くなる。よって、金属粉の含有量は
１〜１０％とする。なお、金属粉としては種々の金属粉
が可能であり、例えば、鉄粉、フェロシリコン、フェロ
マンガン、フェロチタン等がある。
しかし、その含有量が１％未満ではその効果が認められ
ない。一方、含有量が１０％を超えるとスラグが焼付い
て剥離性が著しく悪くなる。よって、金属粉の含有量は
１〜１０％とする。なお、金属粉としては種々の金属粉
が可能であり、例えば、鉄粉、フェロシリコン、フェロ
マンガン、フェロチタン等がある。
【００１６】ＣＯ2：３〜８％ ＣＯ2成分は溶接中に発生するＣＯガスで大気をシール
ドし溶接金属中〔Ｎ〕量を低減し、安定化するのに非常
に有効な成分である。ＣＯガスを発生させるためには、
フラックス中にＣaＣＯ3やＢaＣＯ3などの炭酸塩の形で
添加される。しかし、ＣＯ2成分の含有量が３％未満で
はその効果が認められない。一方、含有量が８％を超え
るとガス発生量が増えすぎてポックマークが発生し易く
なる。よって、ＣＯ2成分(炭酸塩の形で含まれる)の含
有量(ＣＯ2換算量で)は３〜８％とする。
ドし溶接金属中〔Ｎ〕量を低減し、安定化するのに非常
に有効な成分である。ＣＯガスを発生させるためには、
フラックス中にＣaＣＯ3やＢaＣＯ3などの炭酸塩の形で
添加される。しかし、ＣＯ2成分の含有量が３％未満で
はその効果が認められない。一方、含有量が８％を超え
るとガス発生量が増えすぎてポックマークが発生し易く
なる。よって、ＣＯ2成分(炭酸塩の形で含まれる)の含
有量(ＣＯ2換算量で)は３〜８％とする。
【００１７】Ｎa2Ｏ及び／又はＫ2Ｏ：０.５〜５％ Ｎa2Ｏ、Ｋ2Ｏはアーク安定剤、スラグの粘性調整剤と
して有効であり、特に高速下向すみ肉溶接においてはア
ーク安定性を確保するために必須の成分であるので、Ｎ
a2Ｏ及びＫ2Ｏの１種又は２種を添加する。しかし、０.
５％未満ではアークの安定性、集中性が悪くなり、ビー
ドが蛇行したり、スラグ巻込みが増加する。一方、５％
を超えるとフラックスの耐吸湿性が悪くなり、ピットや
ポックマークが発生し易い。よって、Ｎa2Ｏ及びＫ2Ｏ
の１種又は２種の合計量は０.５〜５％とする。
して有効であり、特に高速下向すみ肉溶接においてはア
ーク安定性を確保するために必須の成分であるので、Ｎ
a2Ｏ及びＫ2Ｏの１種又は２種を添加する。しかし、０.
５％未満ではアークの安定性、集中性が悪くなり、ビー
ドが蛇行したり、スラグ巻込みが増加する。一方、５％
を超えるとフラックスの耐吸湿性が悪くなり、ピットや
ポックマークが発生し易い。よって、Ｎa2Ｏ及びＫ2Ｏ
の１種又は２種の合計量は０.５〜５％とする。
【００１８】(ＴiＯ2＋Ａl2Ｏ3)／ＣaＦ2：５〜３０ ＴiＯ2、Ａl2Ｏ3、ＣaＦ2は共にスラグの粘性、凝固温
度を調整し、良好なビード外観及びスラグの剥離性が得
られる働きをすること、及びこれらの各成分には各々最
適配合範囲があることは上述の通りである。本発明者は
これらの各成分相互の関連について予備実験で検討した
ところ、(ＴiＯ2＋Ａl2Ｏ3)／ＣaＦ2の比によっても溶
接作業性が大きく影響を受けるという知見を得た。すな
わち、この比率が５未満ではスラグの流動性が高くなり
すぎてビードが蛇行し、良好なビードが得られない。一
方、比率が３０を超えると溶接作業性が悪化し、特にビ
ード形状が凸になると共にスラグ剥離性が悪くなる。よ
って、(ＴiＯ2＋Ａl2Ｏ3)／ＣaＦ2の比を５〜３０の範
囲とする。
度を調整し、良好なビード外観及びスラグの剥離性が得
られる働きをすること、及びこれらの各成分には各々最
適配合範囲があることは上述の通りである。本発明者は
これらの各成分相互の関連について予備実験で検討した
ところ、(ＴiＯ2＋Ａl2Ｏ3)／ＣaＦ2の比によっても溶
接作業性が大きく影響を受けるという知見を得た。すな
わち、この比率が５未満ではスラグの流動性が高くなり
すぎてビードが蛇行し、良好なビードが得られない。一
方、比率が３０を超えると溶接作業性が悪化し、特にビ
ード形状が凸になると共にスラグ剥離性が悪くなる。よ
って、(ＴiＯ2＋Ａl2Ｏ3)／ＣaＦ2の比を５〜３０の範
囲とする。
【００１９】上記の成分規制だけでも良好なビード外観
と靭性を得ることができるが、必要に応じて、Ｂ2Ｏ3を
加えることにより、更に良好な靭性を得ることができ
る。
と靭性を得ることができるが、必要に応じて、Ｂ2Ｏ3を
加えることにより、更に良好な靭性を得ることができ
る。
【００２０】Ｂ2Ｏ3：０.０１〜１.０％ Ｂ2Ｏ3は溶接熱で還元され、〔Ｂ〕として溶接金属中に
歩留まって溶接金属の衝撃性能を向上させる働きをす
る。しかし、その含有量が０.０１％未満では溶接金属
中に歩留まる〔Ｂ〕が不足し、衝撃性能向上効果を十分
発揮し得ない。一方、１.０％を超えると溶接金属中の
〔Ｂ〕量が多くなりすぎるために高温割れが発生し易く
なる。よって、Ｂ2Ｏ3量は０.０１〜１.０％とする。
歩留まって溶接金属の衝撃性能を向上させる働きをす
る。しかし、その含有量が０.０１％未満では溶接金属
中に歩留まる〔Ｂ〕が不足し、衝撃性能向上効果を十分
発揮し得ない。一方、１.０％を超えると溶接金属中の
〔Ｂ〕量が多くなりすぎるために高温割れが発生し易く
なる。よって、Ｂ2Ｏ3量は０.０１〜１.０％とする。
【００２１】本発明のフラックスは実質的に上記成分か
らなるが、上記成分以外でも通常フラックスに用いられ
ている成分を微量添加しても良い。このような成分とし
てはＭnＯ、ＢaＯ、ＺrＯ、Ｌi2Ｏ、ＦeＯ等がある。
らなるが、上記成分以外でも通常フラックスに用いられ
ている成分を微量添加しても良い。このような成分とし
てはＭnＯ、ＢaＯ、ＺrＯ、Ｌi2Ｏ、ＦeＯ等がある。
【００２２】次に本発明の実施例を示す。
【００２３】常法により表１及び表２に示す成分組成の
ボンドフラックスを調整し、下向すみ肉サブマージアー
ク溶接試験に供した。溶接試験条件は以下の通りであ
る。
ボンドフラックスを調整し、下向すみ肉サブマージアー
ク溶接試験に供した。溶接試験条件は以下の通りであ
る。
【００２４】 鋼 板：ＪＩＳ ＳＭ４９０Ａ（５０mmｔ） ワイヤ：ＪＩＳ Ｚ３３５１ ＹＳ−Ｓ６ 開 先：Ｔ型すみ肉溶接(図１) 溶接条件(先行極)：ワイヤ径…４.８mm 電 流 …１３５０Ａ 電 圧 …３５Ｖ 速 度 …４０cm／min 溶接条件(先行極)：ワイヤ径…６.４mm 電 流 …１１００Ａ 電 圧 …４７Ｖ 速 度 …４０cm／min
【００２５】溶接作業性(ビード外観、形状、スラグ剥
離、スラグ焼付、ピット、ブローホール等)及び溶接部
の機械的性能を調査した結果を各表に併記する。表より
明らかなように、本発明例は大電流下向すみ肉溶接で優
れた溶接作業性が得られ、靭性も良好である。
離、スラグ焼付、ピット、ブローホール等)及び溶接部
の機械的性能を調査した結果を各表に併記する。表より
明らかなように、本発明例は大電流下向すみ肉溶接で優
れた溶接作業性が得られ、靭性も良好である。
【００２６】一方、本発明範囲を外れている比較例Ｎo.
２６〜Ｎo.４３は溶接作業性に劣っている。すなわち、
まずＮo.２６及びＮo.２７はＳiＯ2が適正範囲を外れて
いるため、Ｎo.２６ではビードが蛇行し良好なビード外
観が得られず、またＮo.２７ではスラグ剥離性が悪化し
た。
２６〜Ｎo.４３は溶接作業性に劣っている。すなわち、
まずＮo.２６及びＮo.２７はＳiＯ2が適正範囲を外れて
いるため、Ｎo.２６ではビードが蛇行し良好なビード外
観が得られず、またＮo.２７ではスラグ剥離性が悪化し
た。
【００２７】Ｎo.２８及びＮo.２９はＭgＯが適正範囲
を外れているため、Ｎo.２８ではアンダーカットが発生
し、Ｎo.２９ではポックマークが発生し良好なビード外
観が得られなかった。
を外れているため、Ｎo.２８ではアンダーカットが発生
し、Ｎo.２９ではポックマークが発生し良好なビード外
観が得られなかった。
【００２８】Ｎo.３０及びＮo.３１はＡl2Ｏ3が適正範
囲を外れているため、共にビードが凸になり良好なビー
ド外観が得られなかった。
囲を外れているため、共にビードが凸になり良好なビー
ド外観が得られなかった。
【００２９】Ｎo.３２及びＮo.３３はＣaＯが適正範囲
を外れているため、Ｎo.３２ではビードが蛇行し、Ｎo.
３３ではポックマークが発生し良好なビード外観が得ら
れなかった。
を外れているため、Ｎo.３２ではビードが蛇行し、Ｎo.
３３ではポックマークが発生し良好なビード外観が得ら
れなかった。
【００３０】Ｎo.３４及びＮo.３５はＴiＯ2が適正範囲
を外れているため、Ｎo.３４では良好な衝撃値が得られ
ず、Ｎo.３５ではスラグが焼き付き、スラグ剥離性が悪
化した。
を外れているため、Ｎo.３４では良好な衝撃値が得られ
ず、Ｎo.３５ではスラグが焼き付き、スラグ剥離性が悪
化した。
【００３１】Ｎo.３６及びＮo.３７はＣaＦ2が適正範囲
を外れているため、Ｎo.３６ではビードが凸になり、更
に(ＴiＯ2＋Ａl2Ｏ3)／ＣaＦ2が適正範囲を外れている
こともありビードが蛇行し、Ｎo.３７ではアンダーカッ
トが発生し良好なビード外観が得られなかった。
を外れているため、Ｎo.３６ではビードが凸になり、更
に(ＴiＯ2＋Ａl2Ｏ3)／ＣaＦ2が適正範囲を外れている
こともありビードが蛇行し、Ｎo.３７ではアンダーカッ
トが発生し良好なビード外観が得られなかった。
【００３２】Ｎo.３８及びＮo.３９は金属粉が適正範囲
を外れているため、Ｎo.３８では良好な衝撃値が得られ
ず、Ｎo.３９では(ＴiＯ2＋Ａl2Ｏ3)／ＣaＦ2が適正範
囲を外れていることもあわせてスラグ剥離が悪化した。
を外れているため、Ｎo.３８では良好な衝撃値が得られ
ず、Ｎo.３９では(ＴiＯ2＋Ａl2Ｏ3)／ＣaＦ2が適正範
囲を外れていることもあわせてスラグ剥離が悪化した。
【００３３】Ｎo.４０及びＮo.４１はＣＯ2が適正範囲
を外れているため、Ｎo.４０では溶接金属中のＮ量が増
加し良好な衝撃値が得られず、Ｎo.４１ではポックマー
クが発生し良好なビード外観が得られなかった。
を外れているため、Ｎo.４０では溶接金属中のＮ量が増
加し良好な衝撃値が得られず、Ｎo.４１ではポックマー
クが発生し良好なビード外観が得られなかった。
【００３４】Ｎo.４２及びＮo.４３はＮa2Ｏ、Ｋ2Ｏが
適正範囲を外れているため、Ｎo.４２ではビードが蛇行
し、Ｎo.４３ではピットが発生し良好なビード外観が得
られなかった。
適正範囲を外れているため、Ｎo.４２ではビードが蛇行
し、Ｎo.４３ではピットが発生し良好なビード外観が得
られなかった。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
特に大電流の高速下向すみ肉溶接において溶接作業性が
良好なサブマージアーク溶接用ボンドフラックスを提供
することができる。
特に大電流の高速下向すみ肉溶接において溶接作業性が
良好なサブマージアーク溶接用ボンドフラックスを提供
することができる。
【図１】開先形状を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、 ＳiＯ2：２５〜４０％、 ＭgＯ：２０〜３０％、 Ａl2Ｏ3：１６〜２６％、 ＣaＯ：４〜１４％、 ＴiＯ2：０.５〜５％、 ＣaＦ2：１〜５％、 金属粉：１〜１０％、 ＣＯ2(炭酸塩の形で含まれる)：３〜８％、 Ｎa2Ｏ及び／又はＫ2Ｏ：０.５〜５％、 を含み、かつ、 (ＴiＯ2＋Ａl2Ｏ3)／ＣaＦ2：５〜３０、 を満足する組成からなることを特徴とする下向すみ肉サ
ブマージアーク溶接用ボンドフラックス。 - 【請求項２】 更にＢ2Ｏ3：０.０１〜１.０％を含む請
求項１に記載の下向すみ肉サブマージアーク溶接用ボン
ドフラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26795293A JPH07100689A (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 下向すみ肉サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26795293A JPH07100689A (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 下向すみ肉サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07100689A true JPH07100689A (ja) | 1995-04-18 |
Family
ID=17451882
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26795293A Pending JPH07100689A (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 下向すみ肉サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07100689A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003230983A (ja) * | 2002-02-08 | 2003-08-19 | Kobe Steel Ltd | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
| JP2008161902A (ja) * | 2006-12-27 | 2008-07-17 | Kobe Steel Ltd | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
| JP2017039150A (ja) * | 2015-08-20 | 2017-02-23 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | 下向きすみ肉サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
-
1993
- 1993-09-30 JP JP26795293A patent/JPH07100689A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003230983A (ja) * | 2002-02-08 | 2003-08-19 | Kobe Steel Ltd | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
| JP2008161902A (ja) * | 2006-12-27 | 2008-07-17 | Kobe Steel Ltd | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
| JP2017039150A (ja) * | 2015-08-20 | 2017-02-23 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | 下向きすみ肉サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
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