JPH07100816B2 - 耐火性に優れた建築用低降伏比冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐火性に優れた建築用低降伏比冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH07100816B2 JPH07100816B2 JP11458189A JP11458189A JPH07100816B2 JP H07100816 B2 JPH07100816 B2 JP H07100816B2 JP 11458189 A JP11458189 A JP 11458189A JP 11458189 A JP11458189 A JP 11458189A JP H07100816 B2 JPH07100816 B2 JP H07100816B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はプレハブ用建材、その他土木及び海洋構造物等
の分野における各種建造物に用いる耐火性の優れた低降
伏比鋼板の製造方法に係る。
の分野における各種建造物に用いる耐火性の優れた低降
伏比鋼板の製造方法に係る。
（従来の技術） 建築用冷延鋼板には、冷間圧延鋼及び鋼帯び（JIS G 31
41）、高耐候性圧延鋼板（JIS G 3125）、鋼板製折板屋
根構成材（以下周知鋼板という）などが広く利用されて
いる。
41）、高耐候性圧延鋼板（JIS G 3125）、鋼板製折板屋
根構成材（以下周知鋼板という）などが広く利用されて
いる。
建築物の耐火性は重要で、大型ビルから一般住宅用まで
種々その対策がなされている。しかし、一般的には特開
昭63−47451号公報記載の技術のように、耐火被覆でも
って火災対策を行っているのが現状である。このため、
建築コストが上昇し、建造物の利用空間を狭くしてい
る。
種々その対策がなされている。しかし、一般的には特開
昭63−47451号公報記載の技術のように、耐火被覆でも
って火災対策を行っているのが現状である。このため、
建築コストが上昇し、建造物の利用空間を狭くしてい
る。
近時、耐火設計について見直しが行われ、昭和62年建築
物の新耐火設計法が法定されるにいたり、従来の火災時
の許容鋼材温度（350℃）の規定が外され、鋼板の高温
強度と建物に実際に加わっている荷重により、耐火被覆
の能力を決定できるようになり、素材鋼板の高温強度が
確保される場合等には無被覆で鋼板を使用することも可
能となった。
物の新耐火設計法が法定されるにいたり、従来の火災時
の許容鋼材温度（350℃）の規定が外され、鋼板の高温
強度と建物に実際に加わっている荷重により、耐火被覆
の能力を決定できるようになり、素材鋼板の高温強度が
確保される場合等には無被覆で鋼板を使用することも可
能となった。
本出願人はさきに特願昭63−143470号により、Ｍo添加
を基本とし、主として厚板についてのものを提案した。
を基本とし、主として厚板についてのものを提案した。
また、厚板の技術をホットストリップミルに応用した技
術として、特願昭63−143740号明細書記載の技術がある
が、この技術もＭo添加を基本としており、高合金鋼ほ
どではないが経済性において問題は完全に解決されたと
はいえない。
術として、特願昭63−143740号明細書記載の技術がある
が、この技術もＭo添加を基本としており、高合金鋼ほ
どではないが経済性において問題は完全に解決されたと
はいえない。
最近、本発明者らはこの高温強度確保のためＣu添加鋼
の優秀性に着目し、耐火建築用の熱延鋼板の技術として
特願平１−26225号記載の技術を発明した。さらに耐火
建築用の溶融亜鉛メッキの技術として、特願平１−1644
6号、特願平１−73548号明細書記載の技術を発明した。
の優秀性に着目し、耐火建築用の熱延鋼板の技術として
特願平１−26225号記載の技術を発明した。さらに耐火
建築用の溶融亜鉛メッキの技術として、特願平１−1644
6号、特願平１−73548号明細書記載の技術を発明した。
しかし、建築物のうち屋根材、プレハブ用建材等は冷延
鋼板または鋼帯を素材として使用する場合が多い。
鋼板または鋼帯を素材として使用する場合が多い。
冷延鋼帯または鋼板は冷間圧延後、ほとんど連続焼鈍を
行う。この工程では大量生産のため通板速度を極度に下
げることはできない。さらに再結晶を行わせるため焼鈍
温度をむやみに下げることはできない。加えて焼鈍後に
急冷工程、過時効工程が存在する。
行う。この工程では大量生産のため通板速度を極度に下
げることはできない。さらに再結晶を行わせるため焼鈍
温度をむやみに下げることはできない。加えて焼鈍後に
急冷工程、過時効工程が存在する。
これらの理由による常温引張特性及び高温強度特性を付
与させるのは、厚板、熱延鋼板及び溶融亜鉛メッキ熱延
鋼板の製造工程とは大幅に異なってくる。現在、耐火建
築用の冷延鋼板の技術は存在しない。
与させるのは、厚板、熱延鋼板及び溶融亜鉛メッキ熱延
鋼板の製造工程とは大幅に異なってくる。現在、耐火建
築用の冷延鋼板の技術は存在しない。
（発明が解決しようとする課題） 従来鋼では結晶粒成長、析出物の粗大化、炭化物溶解等
々で高温強度を確保するのが難しい。また、高合金耐熱
金属は鉄系を含めて存在しているが、建築用に大量に消
費されるものとしては経済性に難点がある。
々で高温強度を確保するのが難しい。また、高合金耐熱
金属は鉄系を含めて存在しているが、建築用に大量に消
費されるものとしては経済性に難点がある。
本発明は、耐火建築用鋼板としてのＣu添加鋼の技術を
さらに発展させたもので本発明の目的は、高温特性に優
れ耐火被覆が低減ないし省略でき、屋根材等の成形時に
容易に加工でき、さらに母材耐食性にも優れた低降伏比
の冷延鋼板あるいは冷延鋼帯を製造する方法にある。
さらに発展させたもので本発明の目的は、高温特性に優
れ耐火被覆が低減ないし省略でき、屋根材等の成形時に
容易に加工でき、さらに母材耐食性にも優れた低降伏比
の冷延鋼板あるいは冷延鋼帯を製造する方法にある。
（課題を解決するための手段） 本発明者らは、火災時における鋼板強度について研究の
結果、経済的な成分系で、600℃での降伏点強度が常温
強度の0.6倍以上となる鋼板の製造方法を発明するに至
った。
結果、経済的な成分系で、600℃での降伏点強度が常温
強度の0.6倍以上となる鋼板の製造方法を発明するに至
った。
さらに、地震時における鋼板強度において検討の結果、
常温における降伏比（降伏点強度／引張強度）が80％以
下の低降伏比鋼板が、耐震性に優れていることも明らか
にし、合わせて達成するに至った。
常温における降伏比（降伏点強度／引張強度）が80％以
下の低降伏比鋼板が、耐震性に優れていることも明らか
にし、合わせて達成するに至った。
本発明の骨子とするところは、重量比で、Ｃ≦0.018
％、 Mn:0.1〜0.5％、P:0.01〜0.1％、Al≦0.1％、Cu:0.6〜
2.0％に加えて、Ti:0.008〜0.2％または／かつNb:0.008
〜0.10％を含み、必要によりB:0.0001〜0.003％または
／かつＮiをＮi/Cuで0.2〜1.0含み、残部Ｆe及び不可避
的不純物からなる鋼をスラブとした後、直ちに、あるい
は1150℃以下に加熱後熱延を行い800℃以上の温度で圧
延を終了し、その後平均冷却速度３℃/s以上で冷却を行
った後600℃以下で巻取り、その後冷間圧下率５〜90％
で冷間圧延を行なった後連続焼鈍設備にて平均昇温速度
３℃/s以上、焼鈍温度750℃以上とし、その後平均冷却
速度３℃/s以上で冷却し、過時効温度600℃以下で連続
焼鈍を行うことを特徴とする600℃における降伏点強度
が常温における降伏点強度の0.6倍以上である耐火性に
優れた建築用低降伏比冷延鋼板の製造方法である。
％、 Mn:0.1〜0.5％、P:0.01〜0.1％、Al≦0.1％、Cu:0.6〜
2.0％に加えて、Ti:0.008〜0.2％または／かつNb:0.008
〜0.10％を含み、必要によりB:0.0001〜0.003％または
／かつＮiをＮi/Cuで0.2〜1.0含み、残部Ｆe及び不可避
的不純物からなる鋼をスラブとした後、直ちに、あるい
は1150℃以下に加熱後熱延を行い800℃以上の温度で圧
延を終了し、その後平均冷却速度３℃/s以上で冷却を行
った後600℃以下で巻取り、その後冷間圧下率５〜90％
で冷間圧延を行なった後連続焼鈍設備にて平均昇温速度
３℃/s以上、焼鈍温度750℃以上とし、その後平均冷却
速度３℃/s以上で冷却し、過時効温度600℃以下で連続
焼鈍を行うことを特徴とする600℃における降伏点強度
が常温における降伏点強度の0.6倍以上である耐火性に
優れた建築用低降伏比冷延鋼板の製造方法である。
以下、本発明構成要件の数値限定理由を述べる。
Ｃは0.018％以下とする。すなわち、常温における成形
性の観点からいわゆるIF鋼（Interstitial Free Stee
l）とするため、かつＴiまたは／かつＮbを添加する。
Ｃ量が多いとIF鋼に必要とするＴiまたは／かつＮbが多
量となり、経済性を損ねるばかりかこれら炭化物のため
加工性や靭性が劣化する。この意味でＣは0.005％以下
とすることが好ましい。
性の観点からいわゆるIF鋼（Interstitial Free Stee
l）とするため、かつＴiまたは／かつＮbを添加する。
Ｃ量が多いとIF鋼に必要とするＴiまたは／かつＮbが多
量となり、経済性を損ねるばかりかこれら炭化物のため
加工性や靭性が劣化する。この意味でＣは0.005％以下
とすることが好ましい。
Ｔi:0.008〜0.2％または／かつＮb:0.008〜0.10％は、
これら炭化物を形成しＣを固定するため必要である。下
限値未満では十分なIF鋼とならず、成形性、耐食性が伴
わない。また、上限値超ではＣの原子等量超となり、経
済性を損ねるばかりか固溶Ｔi,Nbのため成形性が劣化す
る。好ましくは、 0.05≧12/48〔Ｔi(％)〕＋12/93〔Ｎb(％)〕≧〔Ｃ
(％)〕 で示される範囲内でＴiまたは／かつＮbを添加する。
これら炭化物を形成しＣを固定するため必要である。下
限値未満では十分なIF鋼とならず、成形性、耐食性が伴
わない。また、上限値超ではＣの原子等量超となり、経
済性を損ねるばかりか固溶Ｔi,Nbのため成形性が劣化す
る。好ましくは、 0.05≧12/48〔Ｔi(％)〕＋12/93〔Ｎb(％)〕≧〔Ｃ
(％)〕 で示される範囲内でＴiまたは／かつＮbを添加する。
つぎにＭnは0.1〜0.5％の範囲で添加する。下限値未満
ではFeS脆性が生じやすく、また本成分系ではＭnの固溶
体強化は大きくは望めないので、むやみに高くすること
は経済性を損ねる。
ではFeS脆性が生じやすく、また本成分系ではＭnの固溶
体強化は大きくは望めないので、むやみに高くすること
は経済性を損ねる。
Ｐは大きな固溶体強化を有する元素であり、かつＣuと
の相互作用で耐食性をもたらす。そのため0.01％は添加
する必要がある。一方、0.1％を超える添加は脆化を増
長させるので上限は0.1％とする。
の相互作用で耐食性をもたらす。そのため0.01％は添加
する必要がある。一方、0.1％を超える添加は脆化を増
長させるので上限は0.1％とする。
Ａlは脱酸剤として必要であるが、0.1％を超える添加は
介在物が増し鋼の延性、靭性を劣化させる。下限値は0.
01％程度が通常採られているが、本発明に含まれるＴi
による脱酸等でさらに下げられる場合には0.003％程度
でもよい。
介在物が増し鋼の延性、靭性を劣化させる。下限値は0.
01％程度が通常採られているが、本発明に含まれるＴi
による脱酸等でさらに下げられる場合には0.003％程度
でもよい。
つぎにＣuは本発明にあっては極めて重要な元素であ
る。すなわち本発明の主目的である高温強度を確保し、
かつ常温強度・常温降伏比も担い、さらにＰとの相互作
用でもって優れた耐食性をも有する。
る。すなわち本発明の主目的である高温強度を確保し、
かつ常温強度・常温降伏比も担い、さらにＰとの相互作
用でもって優れた耐食性をも有する。
強化のメカニジムは定かでないが、常温強度はＣuの固
溶体強化ないし若干のクラスター強化に、高温強度はＣ
uのクラスター強化ないし析出強化を負うものと考えら
れる。
溶体強化ないし若干のクラスター強化に、高温強度はＣ
uのクラスター強化ないし析出強化を負うものと考えら
れる。
0.6％未満のＣu添加ではＣuの過飽和度が不足し強度が
付与されない。とりわけ高温において著しい。また、2.
0％超の添加はこれら効果が飽和傾向になる一方、熱間
割れが避けがたくなるので添加値の条件は0.6〜2.0％と
する。
付与されない。とりわけ高温において著しい。また、2.
0％超の添加はこれら効果が飽和傾向になる一方、熱間
割れが避けがたくなるので添加値の条件は0.6〜2.0％と
する。
本発明ではさらに場合によってＢまたは／かつＮiを添
加する。Ｂは粒界強化元素であり、本発明のようなIF鋼
では同じく粒界強化元素である固溶炭素が少なく、これ
を補う意味でＢを添加する。0.0001％未満ではその効果
がなく、0.003％を超えると効果は飽和する。
加する。Ｂは粒界強化元素であり、本発明のようなIF鋼
では同じく粒界強化元素である固溶炭素が少なく、これ
を補う意味でＢを添加する。0.0001％未満ではその効果
がなく、0.003％を超えると効果は飽和する。
また、Ｎi添加は熱間割れを完全になくするために行
う。Ｎi添加量は熱間割れの原因となるＣu添加量に応じ
て行う。Ｎi/Cuが0.2未満ではＮiによる熱間割れ低減効
果が認められず、またＮi/Cuが1.0超となるとＮiが高価
な金属であるため、本発明の大きな目的の一つである経
済性を損なう。
う。Ｎi添加量は熱間割れの原因となるＣu添加量に応じ
て行う。Ｎi/Cuが0.2未満ではＮiによる熱間割れ低減効
果が認められず、またＮi/Cuが1.0超となるとＮiが高価
な金属であるため、本発明の大きな目的の一つである経
済性を損なう。
本発明の効果はもちろん以上の成分系だけの特定でもた
らされるものではない。すなわち熱延条件もまた極めて
重要な要件である。特に、本発明のような多量のＣuを
添加した鋼にあっては、いわゆるＣu脆化と呼ばれる熱
間脆性が生じ、十分な熱間圧延ができないのが現状であ
った。
らされるものではない。すなわち熱延条件もまた極めて
重要な要件である。特に、本発明のような多量のＣuを
添加した鋼にあっては、いわゆるＣu脆化と呼ばれる熱
間脆性が生じ、十分な熱間圧延ができないのが現状であ
った。
本発明では以下のように熱延条件を特定する。
熱延はスラブ鋳造後直ちに（いわゆるCC−直接圧延）行
うか、もしくは加熱する場合は1150℃以下とする。この
条件をはずすと熱間割れが避けられない。CC−直接圧延
を行う場合は保温もしくは端部の多少の加熱を行っても
差し支えない。好ましい加熱温度の下限は現状の連続熱
延設備で採れる1000℃とする。この条件であればＣuの
溶体化は十分である。
うか、もしくは加熱する場合は1150℃以下とする。この
条件をはずすと熱間割れが避けられない。CC−直接圧延
を行う場合は保温もしくは端部の多少の加熱を行っても
差し支えない。好ましい加熱温度の下限は現状の連続熱
延設備で採れる1000℃とする。この条件であればＣuの
溶体化は十分である。
熱延圧延終了温度は800℃以上とする。この温度より低
い温度で圧延を行うと、Ｃuが圧延によりひずみ誘起析
出し、後の高温強度確保の用をなさない。熱延圧延終了
温度の上限値は、加熱温度の下限値との関係上、900℃
以下とするのが好ましい。
い温度で圧延を行うと、Ｃuが圧延によりひずみ誘起析
出し、後の高温強度確保の用をなさない。熱延圧延終了
温度の上限値は、加熱温度の下限値との関係上、900℃
以下とするのが好ましい。
本発明の熱延条件としては、Ｃuを鉄中に過飽和に溶解
したままにすることが一つの観点となっている。ランア
ウトテーブルでの冷却及び巻取条件もこの観点から定め
られる。前者は平均冷却速度で３℃/s以上とする。
したままにすることが一つの観点となっている。ランア
ウトテーブルでの冷却及び巻取条件もこの観点から定め
られる。前者は平均冷却速度で３℃/s以上とする。
この冷却速度より低い値で徐冷すると冷却中にＣuが析
出し、常温強度、常温降伏比、高温強度を確保すること
ができない。好ましくは10℃/s以上とするのがＣuをよ
り固溶状態に保持できるので好ましい。
出し、常温強度、常温降伏比、高温強度を確保すること
ができない。好ましくは10℃/s以上とするのがＣuをよ
り固溶状態に保持できるので好ましい。
冷却速度の上限は板厚にもよるが、現在の最強の設備で
採れる50℃/sまで高めても本発明の効果は維持される。
また、巻取温度は600℃以下とする。この温度を超える
と巻取後の徐冷中にＣuが過時効析出して、必要な引張
特性を得ることができない。巻取のバラツキを考慮して
より安定して特性を得るには巻取温度は520℃以下とす
ることが好ましい。
採れる50℃/sまで高めても本発明の効果は維持される。
また、巻取温度は600℃以下とする。この温度を超える
と巻取後の徐冷中にＣuが過時効析出して、必要な引張
特性を得ることができない。巻取のバラツキを考慮して
より安定して特性を得るには巻取温度は520℃以下とす
ることが好ましい。
さらに熱延コイル全長にわたり十分な過飽和Ｃuを得
て、十分な常温強度・降伏比、高温強度等を得るには巻
取温度を450℃以下とすることがより好ましい。巻取温
度の下限は特に定めるところではなく常温でも良いが、
巻取温度が低すぎる場合に時に十分なIF鋼とならないこ
とがあり、過剰な固溶炭素が残留し鋼の延性を損ねる。
この意味からは巻取温度の下限は300℃とすることが好
ましい。
て、十分な常温強度・降伏比、高温強度等を得るには巻
取温度を450℃以下とすることがより好ましい。巻取温
度の下限は特に定めるところではなく常温でも良いが、
巻取温度が低すぎる場合に時に十分なIF鋼とならないこ
とがあり、過剰な固溶炭素が残留し鋼の延性を損ねる。
この意味からは巻取温度の下限は300℃とすることが好
ましい。
上述の鋼板もしくは鋼帯を冷間圧延する場合は、冷間圧
下率は５〜90％とする。下限値未満であると冷間圧延の
効果がなく、上限値を超えると製品の平坦度を保つのが
困難となる。
下率は５〜90％とする。下限値未満であると冷間圧延の
効果がなく、上限値を超えると製品の平坦度を保つのが
困難となる。
続いて連続焼鈍を行う場合は、平均昇温速度は１℃/s以
上とする。この値未満であると、Ｃu析出ノーズを通過
するときにＣuが析出し、必要な引張特性を得ることが
できない。上限値は、現在の設備でとれうる20℃/sとす
るのが好ましい。
上とする。この値未満であると、Ｃu析出ノーズを通過
するときにＣuが析出し、必要な引張特性を得ることが
できない。上限値は、現在の設備でとれうる20℃/sとす
るのが好ましい。
焼鈍温度は、750℃以上とする。Ｃuを固溶させるために
は700℃以上で良いが、再結晶を行わせるのには750℃以
上が必要である。コイル全長にわたり、再結晶を十分に
行わせＣuをより十分に固溶させるには800℃以上とする
のが好ましい。焼鈍温度は高温ほどコストがかかるの
で、上限値は900℃とするのが好ましい。
は700℃以上で良いが、再結晶を行わせるのには750℃以
上が必要である。コイル全長にわたり、再結晶を十分に
行わせＣuをより十分に固溶させるには800℃以上とする
のが好ましい。焼鈍温度は高温ほどコストがかかるの
で、上限値は900℃とするのが好ましい。
平均冷却温度は３℃/s以上とする。この冷却速度より低
い値で徐冷すると冷却中にＣuが析出し、常温強度、常
温降伏比、高温強度を確保することができない。好まし
くは５℃/s以上とするのが、Ｃuをより固溶状態に保持
できるので好ましい。冷却速度の上限値は、板厚にもよ
るが、現在の最強の設備でとれる100℃/sとしても効果
は持続する。
い値で徐冷すると冷却中にＣuが析出し、常温強度、常
温降伏比、高温強度を確保することができない。好まし
くは５℃/s以上とするのが、Ｃuをより固溶状態に保持
できるので好ましい。冷却速度の上限値は、板厚にもよ
るが、現在の最強の設備でとれる100℃/sとしても効果
は持続する。
過時効温度は600℃以下とする。この値を超えるとその
後の冷却中にＣuが過時効析出して、必要な引張特性を
得ることができない。より安定した特性を得るには過時
効温度は520℃以下とするのが好ましい。
後の冷却中にＣuが過時効析出して、必要な引張特性を
得ることができない。より安定した特性を得るには過時
効温度は520℃以下とするのが好ましい。
さらにコイル全長にわたり十分な過飽和Ｃuを得て、十
分な常温強度・降伏比、高温強度等を得るには過時効温
度を450℃以下とすることがより好ましい。下限値は、
製品の平坦度を保つために50℃とするのが好ましい。
分な常温強度・降伏比、高温強度等を得るには過時効温
度を450℃以下とすることがより好ましい。下限値は、
製品の平坦度を保つために50℃とするのが好ましい。
（実 施 例） 表１に示す成分を有する鋼を転炉にて出鋼後、連続鋳造
にてスラブとしたのち直ちにあるいは加熱後熱延し、冷
間圧延を行い、その後連続焼鈍を行った。
にてスラブとしたのち直ちにあるいは加熱後熱延し、冷
間圧延を行い、その後連続焼鈍を行った。
表２に熱延条件、冷延条件、連続焼鈍条件を示す。
常温における引張試験はJIS Z 2201 5号試験片を用い、
JIS Z 2241に則って行った。高温引張試験は、高温伸び
計を試験片に取り付け、600℃まで150℃／時の速度で昇
温しこの温度で引張り、降伏点を測定した。
JIS Z 2241に則って行った。高温引張試験は、高温伸び
計を試験片に取り付け、600℃まで150℃／時の速度で昇
温しこの温度で引張り、降伏点を測定した。
また、製造した熱延コイルを酸洗後スキンパスラインで
巻き戻し試験用のサンプルを採取した。板のいわゆるＣ
uヘゲに起因する表面状況をスキンパスラインで巻き戻
す際に、コイル全長にわたり観察しつぎのように評点付
けを行った。◎：良好（一般材と同じ）、○：軽微（出
荷合格品）、△：やや認められる（向け先により出荷不
可）、×：発生大（不良品）。
巻き戻し試験用のサンプルを採取した。板のいわゆるＣ
uヘゲに起因する表面状況をスキンパスラインで巻き戻
す際に、コイル全長にわたり観察しつぎのように評点付
けを行った。◎：良好（一般材と同じ）、○：軽微（出
荷合格品）、△：やや認められる（向け先により出荷不
可）、×：発生大（不良品）。
また、材料の加工性は、曲げ性で評価した。試験片は、
JIS Z 2204の３号試験片を用い、試験方法は、JIS Z 22
48に従った。曲げ角度は180゜である。
JIS Z 2204の３号試験片を用い、試験方法は、JIS Z 22
48に従った。曲げ角度は180゜である。
表２に本発明鋼と比較鋼の特性値を示す。
本発明に従って鋼はＣuヘゲの程度も実用レベルで問題
なく、常温引張特性では、400MPa級あるいは490MPa級の
引張強度に対し、降伏点強度はそれぞれ規格値の245MPa
以上、285MPa以上を十分に満たし、なおかつ降伏比（降
伏点強度／引張強度）が80％以下という優れたものであ
る。また、曲げ性も良好である。
なく、常温引張特性では、400MPa級あるいは490MPa級の
引張強度に対し、降伏点強度はそれぞれ規格値の245MPa
以上、285MPa以上を十分に満たし、なおかつ降伏比（降
伏点強度／引張強度）が80％以下という優れたものであ
る。また、曲げ性も良好である。
さらに、600℃における高温の降伏点強度も十分に高
く、常温の降伏点強度との比で、0.6倍以上という値を
十分に満たし、概ね0.7倍以上の高い値である。これに
対し本発明に従っていない鋼ではこれら特性値の少なく
ともいずれかが欠けている。
く、常温の降伏点強度との比で、0.6倍以上という値を
十分に満たし、概ね0.7倍以上の高い値である。これに
対し本発明に従っていない鋼ではこれら特性値の少なく
ともいずれかが欠けている。
（発明の効果） ビル火災対策は社会的な課題であり、また一般住宅にお
いても高機能住宅が求められ、その中で火災対策は重要
な項目である。本発明はこのような状況の中で、鉄系の
優れた高温特性を有する冷延鋼板を大量に供給できる連
続焼鈍で製造することを可能とした。
いても高機能住宅が求められ、その中で火災対策は重要
な項目である。本発明はこのような状況の中で、鉄系の
優れた高温特性を有する冷延鋼板を大量に供給できる連
続焼鈍で製造することを可能とした。
Claims (2)
- 【請求項１】重量比で、 Ｃ≦0.018％、 Mn:0.1〜0.5％、 P:0.01〜0.1％、 Al≦0.1％、 Cu:0.6〜2.0％、 に加えて、 Ti:0.008〜0.2％、 または／かつ Nb:0.008〜0.10％、 残部Fe及び不可避的不純物からなる鋼をスラブとした
後、直ちに、あるいは1150℃以下に加熱後熱延を行い、
800℃以上の温度で圧延を終了し、その後平均冷却速度
３℃/s以上で冷却を行った後600℃以下で巻取り、その
後、冷間圧下率５〜90％で冷間圧延を行った後、連続焼
鈍設備にて平均昇温速度１℃/s以上、約鈍温度750℃以
上としその後平均冷却速度３℃/s以上で冷却し、過時効
温度600℃以下で連続焼鈍を行うことを特徴とする600℃
における降伏点強度が常温における降伏点強度の0.6倍
以上である耐火性に優れた建築用低降伏比冷延鋼板の製
造方法。 - 【請求項２】重量比で、 B:0.0001〜0.003％、 または／かつ NiをNi/Cuで0.2〜1.0含むことを特徴とする請求項１に
記載する600℃における降伏点強度が常温における降伏
点強度の0.6倍以上である耐火性に優れた建築用低降伏
比冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11458189A JPH07100816B2 (ja) | 1989-05-08 | 1989-05-08 | 耐火性に優れた建築用低降伏比冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11458189A JPH07100816B2 (ja) | 1989-05-08 | 1989-05-08 | 耐火性に優れた建築用低降伏比冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02294429A JPH02294429A (ja) | 1990-12-05 |
| JPH07100816B2 true JPH07100816B2 (ja) | 1995-11-01 |
Family
ID=14641429
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11458189A Expired - Lifetime JPH07100816B2 (ja) | 1989-05-08 | 1989-05-08 | 耐火性に優れた建築用低降伏比冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07100816B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2726874B2 (ja) * | 1991-11-25 | 1998-03-11 | 新日本製鐵株式会社 | 表面性状の極めて優れたＣｕ添加薄鋼板 |
| JP5098210B2 (ja) * | 2005-05-02 | 2012-12-12 | 新日鐵住金株式会社 | 耐火用鋼材およびその製造方法 |
-
1989
- 1989-05-08 JP JP11458189A patent/JPH07100816B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02294429A (ja) | 1990-12-05 |
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