JPH07102460A - 不織布およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 この出願発明は、ドレープ性に優れており、
簡易外衣、下着、手術着、芯地、内装材、合皮基材、含
浸基材等に使用される不織布を提供することを目的とす
る。 【構成】 この出願発明は、大きい繊維束が交叉し、し
かも、この大繊維束間に小さい繊維束が交叉し、さら
に、大繊維束同士、小繊維束同士あるいは、繊維束の交
点で各繊維束の繊維が絡合している不織布およびその製
造方法に関する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この出願発明はドレープ性、被覆
性、耐磨耗性に優れた、芯地、合皮基材、各種基材、内
装材、簡易外衣、手術着等に使用される不織布およびそ
の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、柔軟性、特にせん断特性が良好で
あり、被覆性に優れ、しかも強度のある不織布として
は、特公昭４９−２０８２３号公報の流体絡合法による
模様のある不織布が知られている。この不織布は、多数
の絡み合った繊維から成る第一の区域と、これを連結し
ている一群の繊維から成る第二の区域及び繊維が存在し
ないか、繊維密度の低い第三の区域より構成されてい
る。（図２参照） しかし、このような不織布は、第三の区域の繊維が存在
しない区域が大きい場合は孔が大きく開いた構造とな
り、柔軟性は優れるが、被覆性は劣るという欠点があっ
た。また、繊維が存在しない区域が小さい場合は、被覆
性は優れるが、柔軟性、特にせん断特性は劣るという問
題があった。また、特公昭５４−６６６４号公報には、
０．３ｍｍの孔径のノズルにより１０メッシュ以下の支
持体の上、ついで１８メッシュ以下の支持体のそれぞれ
の上でカバースクリーンで挟んで水流絡合することによ
り、繊維が集束して二重の層を形成している織物構造の
不織布（図３参照）が記載されているが、この不織布
は、二層を形成しているので嵩高になり、薄いと空隙部
が多くなるという問題があり、また、水流絡合において
もカバーネットがあるため、エネルギーが弱くなり収束
性が悪くなり、エネルギー効率も低下するので好ましく
ないものであった。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】この出願発明は、この
ような不織布の欠点をなくした不織布、即ち強度を保持
し、柔軟性、特に、せん断特性が開孔の大きい流体絡合
不織布と同じであり、被覆性は開孔の小さい流体絡合不
織布と同じである不織布を提供することを目的とする。

【０００４】

【課題を解決するための手段】この出願の発明者らは、
このような特性を持つ不織布を得るために鋭意研究した
結果、図１に示すように、大きい繊維束１が交叉し、し
かも、この大繊維束間に小さい繊維束２が交叉し、さら
に大繊維束同士、小繊維束同士あるいは繊維束の交点で
各繊維束の繊維３が絡合している不織布およびその製造
方法を開発した。

【０００５】この出願発明の不織布は、規則的あるいは
不規則に、比較的大きい繊維束がタテ、ヨコ方向に格子
状あるいはバイヤス方向に任意の角度で交叉し、しかも
大繊維束間に平行して比較的小さい繊維束がタテ、ヨコ
方向あるいはバイヤス方向に形成され、さらに大繊維束
同士、小繊維束同士あるいは大、小の繊維束の交点で各
繊維束の繊維が絡合している構造を有する。大繊維束
は、１２〜６０本／インチ、好ましくは、１５〜２５本
／インチであり、小繊維束は、２０〜１５０本／イン
チ、好ましくは２５〜１００本／インチである。また、
繊維束の直径は、大繊維束が０．２〜２．２ｍｍであ
り、小繊維束は０．０４〜１．３ｍｍである。ここで、
タテ方向とは、ウェブに流体絡合処理を行う際の、ウェ
ブの進行方向をいい、ヨコ方向とは、これと直角な幅方
向をいう。

【０００６】繊維としては、木綿、羊毛等の天然繊維、
レーヨン等の再生繊維、ポリエステル、ナイロン、ポリ
オレフィン、ビニロン、アラミド等の合成繊維等が使用
され、分割性繊維、収縮性繊維、潜在捲縮性繊維、熱融
着性繊維等が使用できる。分割性繊維、収縮性繊維、潜
在捲縮性繊維を使用すると絡みが強く耐久性、耐磨耗性
が良いので好ましい。また、これらの繊維は、単独でも
よいが、異種の繊維を混合して用いてもよい。分割性繊
維としては、水流などの絡合処理で機械的に分割し、極
細繊維に細繊化されるものが好ましく、２種類以上の樹
脂からなり、断面が菊花型繊維、積層型繊維等がある。
分割性繊維を分割絡合させた不織布は、細繊化により繊
維が高度に絡み合う構造となる。例えば、一成分を他成
分間に配した断面形状をもつ菊花型繊維、或いは異なる
成分を交互に層状に積層した断面形状をもつ積層型繊維
などがあり、この樹脂の組み合わせとしては、ポリアミ
ド樹脂とポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂とポリオレ
フィン樹脂、ポリアミド系樹脂とポリアクリロニトリル
系重合体樹脂、ポリエステル系樹脂とポリオレフィン系
樹脂、ポリオレフィン系樹脂とポリアクリロニトリル系
樹脂、ポリエステル樹脂とポリアクリロニトリル系樹脂
等がある。分割性繊維を機械的に分割して細繊維化した
極細繊維を、２０重量％以上含む不織布は、ドレープ
性、伸長回復性により優れ、塑性変形が生じにくく、芯
地として好適である。また、溶剤抽出法により得られた
セルロース繊維がフィブリル化した繊維（以下、「フィ
ブリル化繊維」という）を含んだ不織布は、反撥性に優
れているので、芯地として好適である。

【０００７】不織布の目付が１５〜４５g/m²の場合に
は、繊維束間に融通性があるため、ドレープ性に優れて
おり、各繊維束同士の交点でも絡合しているため、伸長
回復性に優れ、塑性変形が生じにくいので芯地として好
適である。。

【０００８】この細繊化された極細繊維は、不織布の構
成繊維中に２０重量％以上含まれていれば、強度やドレ
ープ性により優れた芯地が得られるので好ましく、より
好ましくは３０重量％以上であり、最も好ましくは４０
重量％以上である。

【０００９】また、溶剤抽出法により得られたセルロー
ス繊維は、分割性繊維のように、完全には分割しないも
のの、繊維表面の一部を機械的にフィブリル化できるた
め、強度的に優れた不織布が得られ、また、フィブリル
化繊維の有する反撥性を利用して、反撥性に優れた不織
布を得ることができる。なお、溶剤抽出法により得られ
たセルロース繊維のフィブリル化は、分割性繊維と同様
に、水流などの流体流によって形成することができる。
このフィブリル化繊維は芯地等に反撥性を付与するため
に、不織布構成繊維中、１０重量％以上含まれているの
が好ましく、より好ましくは２０重量％以上である。他
方、このフィブリル化繊維が、不織布構成繊維中、９０
重量％を越えると、ドレープ性が悪くなることがあるの
で、好ましくは９０重量％以下、より好ましくは８０重
量％以下である。潜在捲縮性繊維としては、ポリエステ
ル、ポリアミド、ポリオレフィンなどの樹脂からなり、
芯鞘型、接合型等の複合繊維等がある。潜在捲縮性繊維
を絡合させた不織布は、繊維が嵩高に絡み合う構造とな
るので、伸縮性、保温性に優れた不織布が得られる。収
縮性繊維としては、ポリエステル、ポリオレフィンなど
の樹脂からなり、熱処理などにより収縮するものであ
る。収縮性繊維を絡合させた不織布は、熱処理により繊
維が高度に絡み合う構造となるので、耐磨耗性の優れた
不織布が得られる。

【００１０】繊維の太さは、０．０１デニール〜５デニ
ール、また、繊維長は３ｍｍ以上のカットファイバー又
はステープルが好ましい。０.０１デニール以上であれ
ば、芯地としての十分な強度があり、５デニール以下で
あれば、ドレープ性を損わないためである。また、繊維
長が３mm以上であれば、繊維同士がより十分に絡み、塑
性変形が生じにくいので好ましい。繊維ウェブの形成
は、乾式法、湿式法の何れでも良く、これらを組み合わ
せることもできる。乾式法では、一方向性ウェブ、クロ
スレイウェブ、ランダムウェブ等及びこれらの組み合わ
せもできるので繊維束の形成が容易である。繊維ウェブ
の流体絡合に際しては、組成の異なる繊維ウェブを２
層、３層に重ねて行うことができる。このようにこの出
願発明では、繊維ウエブの形成方法、繊維の配向方向、
繊維ウエブの構成繊維などを適宜組み合わせた繊維ウエ
ブを用いることができる。

【００１１】この出願発明の流体絡合不織布を製造法
は、まず繊維ウェブを開孔部の大きい支持体の上に置
き、高速の柱状流で第１段の絡合処理をして開孔シート
を得る。さらに、この開孔シートを第１段の支持体より
も開孔部の小さい支持体の上に置き、再び、高速の柱状
流で第２段の絡合処理を行うことにより、目的の構造の
不織布を得る。第１段の流体絡合によって作製される開
孔シートは、比較的長い距離で交点を持つ比較的太い繊
維束が得られるが、つぎの第２段の流体絡合により、こ
の太い繊維束の一部が分割され、様々な太さを持つ繊維
束が形成される。また、一旦、比較的長い距離で交点を
持った繊維束は第２段の流体絡合では、直線状の繊維束
同士が交点で絡合するため、この出願発明の不織布は、
各繊維束が長くつながった特有の外観を持つものであっ
て、単に、開孔部の小さい支持体のみで処理して得られ
る規則的な開孔を有し、繊維束が比較的短い距離で交点
を持つ不織布あるいは開孔部の異なる支持体で処理して
得られる二重の層を形成している開孔を有する不織布の
外観とは、全く異なるものである。

【００１２】流体絡合は主として水流を使用するのが好
ましく、ノズルは、孔径が０．０５〜０．３ｍｍ、好ま
しくは孔径が０．１０〜０．２５ｍｍ、ピッチが０．２
〜３ｍｍのオリフィスを直線状に、又はそれらを２、３
列又は千鳥状に配列するのが好ましい。ノズルの水圧は
１０〜３００ｋｇ／ｃｍ²が好ましく、とくに２０〜２
００ｋｇ／ｃｍ²がより好ましい。また、ノズルの本数
は１本又は複数本用いて、徐々に水圧を上げるのが好ま
しい。第１段の処理は第２段よりも、ウェブの単位面積
当たりの水の衝撃エネルギー量が少ないのが好ましい。
このようにするには、ノズル本数を少なくするか、オリ
フィスを小孔径にするか、あるいは、液体噴出圧力を小
さくすること等によって行うことができる。各段階にお
けるノズルの水圧は、同じかあるいは異なるものであ
り、とくに、第１段のノズルの圧力は、異なるものが好
ましい。

【００１３】第１段の開孔部の大きい支持体は、金属又
はプラスチックからなるネット又は多孔板で、ネットの
場合は、１２〜３０メッシュの粗い平織のネットが好ま
しいが、平織以外の織り方でも可能である。また、多孔
板の場合は孔間距離が０．４ｍｍ以上が好ましい。 第
２段の開孔部の小さい支持体も、金属又はプラスチック
からなるネット又は多孔板で、ネットの場合は、メッシ
ュの粗さは第１段の支持体よりも細かいメッシュであれ
ば良く、好ましくは第１段のメッシュの１．３〜５倍細
かいものである。また、多孔板の場合は、第１段の孔間
距離の０．２〜０．８倍が好ましい。

【００１４】更に、流体による絡合処理の後、ヨコ方向
に、３〜３０％程度拡幅して固定した後、ドライヤーな
どで熱セットすると、絡合した繊維が多少伸長した状態
で固定されるため、ヨコ方向の強度が向上し、タテ方向
との強度差が小さいものが得られ、より塑性変形しにく
い不織布が得られる。このように、ヨコ方向に拡幅して
固定した後、ドライヤーなどで熱セットする場合、絡合
処理によって得られる不織布自体にある程度の強度がな
いと、ヨコ方向に拡幅するだけで塑性変形してしまうた
め、ヨコ方向への拡幅率は適宜調整する必要がある。な
お、不織布を構成する繊維として、分割性繊維を機械的
に分割して細繊化した極細繊維や、フィブリル繊維を含
んでいると、繊維同士が高度に絡んでいるため、強度的
に優れており、拡幅しても塑性変形しにくいという特長
がある。

【００１５】得られた不織布には、熱融着性樹脂を含ま
せることができ、また、不織布の表面の一方あるいは両
方に熱融着性樹脂を付着することができる。熱融着性樹
脂を含ませたあるいは付着させた不織布は、繊維の抜け
が少ないという特長がある。熱融着性樹脂としては、例
えば、ポリエチレン系、ポリアミド系、ポリ塩化ビニル
系、ポリエステル系などの低融点樹脂を使用できる。な
お、融着樹脂の付着状態は、例えば、ドット状に規則的
に、或いは不規則に付着していれば良く、特に限定する
ものではない。融着樹脂を有する不織布は、接着芯地と
して使用される。

【００１６】この出願発明は、形成される繊維束内部で
の絡合をより強くするためにあるいは繊維ウエブの取り
扱い性を良くするために、第１段の絡合処理を行う前
に、予備的に流体絡合あるいはニードルパンチ等の処理
を行うことができる。ニードルパンチは５〜５０本／ｃ
ｍ²が好ましい。第１段の前の予備処理は、繊維ウェブ
を開孔部の小さい支持体の上に置き、高速の柱状流で絡
合処理して、孔のないシートを作成した後、このシート
に第１段の絡合処理および第２段の絡合処理をすること
が好ましい。予備段階における流体絡合は、金属又はプ
ラスチックからなるネット又は多孔板で、ネットの場合
は、６０メッシュ以上の細いメッシュが好ましく、線径
は太い方が収束性が良好となるので好ましい。また、繊
維束をタテ、ヨコ方向に配向させるには、平織ネットが
好ましい。多孔板の場合は、孔間距離が０．４ｍｍ以下
が好ましく、柱状流を当てる面は特に限定されない。

【００１７】

【実施例】

実施例１ １．５デニール、カット長が３８ｍｍのレーヨン繊維を
カード機にかけ、次にクロスラッパーにより９０ｇ／ｍ
²のクロスレイウェブを作成した。このウェブを線径が
０．７ｍｍのポリエステルフィラメントからなる１５メ
ッシュの平織のネットコンベヤー上にのせ、コンベヤー
を１５ｍ／分の速度で移動させながら、コンベヤーの上
方に設置された孔径０．１５ｍｍで０．８ｍｍピッチの
オリフィスが１列に並んだノズル２本により第１段の柱
状水流をウェブに噴射した。この第１段のノズルヘッド
内の水圧は、１本目のノズルが４０ｋｇ／ｃｍ²、２本
目のノズルは７０ｋｇ／ｃｍ²であった。得られたシー
トは１５メッシュの間隔で孔のあいた開孔シートであっ
た。次に、このシートを、線径が０．４ｍｍのポリエス
テルフィラメントからなる２５メッシュの平織のネット
コンベヤー上に、柱状水流が第１段と同じ面から入射す
る様にのせた。このコンベヤーを１５ｍ／分で移動させ
ながら第２段も第１段と同じ形状のノズル２本により水
圧９０ｋｇ／ｃｍ²で柱状水流を噴射した。これにより
得られた不織布の物性は、目付が８３ｇ／ｍ²、厚みが
０．６５ｍｍ、引張強度がタテ、ヨコ平均で、８．０ｋ
ｇ／５ｃｍ巾、引張伸度が４４％、ＫＥＳによるせん断
かたさ（Ｇ）が３．１gf/cm・degreeであった。この不織
布の構造は１インチに最大１５本の大繊維束が交叉し、
しかもこの大繊維束間に最大２５本／インチの小さい繊
維束が交叉し、さらに大繊維束同士、小繊維束同士ある
いは繊維束の交点で各繊維束の繊維が絡合していた。ま
た、これはドレープ性に優れ、第１段でできた孔の位置
に繊維束が入り、目の詰まった構造となっているため被
覆性にも優れていた。

【００１８】比較例１ 第１段のみで、第２段は行わず実施例１と同様に水流絡
合を行った。得られた不織布の物性は、目付が８４ｇ／
ｍ²、厚みが０．６５ｍｍ、引張強度がタテ、ヨコ平均
で８．５ｋｇ／５ｃｍ巾、引張伸度が４５％、ＫＥＳに
よるせん断かたさ（Ｇ）が３．３gf/cm・degreeであっ
た。この不織布のせん断かたさ（Ｇ）は、実施例１と同
等の値で柔軟性に優れているが、開孔が大きく実施例１
より被覆性に劣っていた。

【００１９】比較例２ 第１段は行わず、第２段のみで実施例１と同様に水流絡
合を行った。得られた不織布の物性は、目付が８６ｇ／
ｍ²、厚みが０．６７ｍｍ、引張強度がタテ、ヨコ平均
で８．０ｋｇ／５ｃｍ巾、引張伸度が４６％、ＫＥＳに
よるせん断かたさ（Ｇ）が３．７gf/cm・degreeであっ
た。この不織布の被覆性は実施例１と同等であるが、せ
ん断かたさ（Ｇ）の値が大きく、柔軟性に劣っていた。

【００２０】実施例２ １．５デニール、カット長が３８ｍｍのポリエステル繊
維３０％と２デニール、カット長が５１ｍｍのポリエス
テル／ナイロン分割性繊維（鐘紡（株）製ベリーマＸタ
イプＢＳＳ）７０％を混綿し、カード機にかけ、次にク
ロスラッパーにより８０ｇ／ｍ²のクロスレイウェブを
作成した。このウェブを線径が０．４ｍｍのポリエステ
ルフィラメントからなる２５メッシュで平織のネットコ
ンベヤー上にのせ、コンベヤーを１５ｍ／分の速度で移
動させながら、コンベヤーの上方に設置された孔径０．
１５ｍｍで０．８ｍｍピッチのオリフィスが１列に並ん
だノズル２本により第１段の柱状水流をウェブに噴射し
た。この第１段のノズルヘッド内の水圧は１本目のノズ
ルが５０ｋｇ／ｃｍ²、２本目のノズルは１００ｋｇ／
ｃｍ²であった。得られたシートは２５メッシュの孔の
あいた開孔シートであった。次にこのシートを線径が
０．３ｍｍで５０メッシュのブロンズ製の平織のネット
コンベヤー上に、柱状水流が同じ面から入射する様にの
せた。このコンベヤーを１５ｍ／分で移動させながら第
１段と同じ形状のノズル２本により水圧１２０ｋｇ／ｃ
ｍ²で第２段の柱状水流を噴射した。得られた不織布の
物性は、目付が７３ｇ／ｍ²、厚みが０．５４ｍｍ、引
張強度がタテ、ヨコ平均で１９ｋｇ／５ｃｍ、引張伸度
が７８％、ＫＥＳによるせん断かたさ（Ｇ）が３．１gf
/cm・degreeであった。この不織布の構造は１インチに最
大２５本の大繊維束が交叉し、しかもこの大繊維束間に
最大５０本／インチの小さいの繊維束が交叉し、さらに
大繊維束同士、小繊維束同士あるいは繊維束の交点で各
繊維束の繊維が絡合していた。また、ドレープ性に優
れ、第１段でできた孔の位置に繊維束が入り、目の詰ま
った構造となっているため被覆性にも優れていた。

【００２１】比較例３ 第１段は行わず、第２段のみで実施例２と同様に水流絡
合を行った。得られた不織布の物性は、目付が７５ｇ／
ｍ²、厚みが０．４８ｍｍ、引張強度がタテ、ヨコ平均
で２１ｋｇ／５ｃｍ、引張伸度が７２％、ＫＥＳ（Ｇ）
によるせん断かたさ（Ｇ）が４．７gf/cm・degreeであっ
た。この不織布は実施例２と比較して被覆性に優れる
が、せん断かたさ（Ｇ）の値が大きく、柔軟性に劣るも
のであった。

【００２２】実施例３ １．５デニール、カット長が３８ｍｍのポリエステル繊
維からなる一方向ウェブ１５ｇ／ｍ²を作成した。次
に、同じポリエステル繊維を用いてクロスラッパーによ
り６０ｇ／ｍ²のクロスレイウェブを作成し、一方向ウ
ェブと積層して合計７５ｇ／ｍ²ウェブを作成した。次
に、予備処理としてこのウェブを、線径が０．１６ｍｍ
で、８０メッシュのブロンズ製の平織のネットコンベヤ
ー上にのせ、コンベヤーを１５ｍ／分の速度で移動させ
ながら、コンベヤーの上方に設置された孔径０．１５ｍ
ｍで１．０ｍｍピッチのオリフィスが１列に並んだノズ
ルより柱状水流をウェブに噴射した。この時予備段階の
ノズルヘッド内の水圧は３０ｋｇ／ｃｍ²であった。得
られたシートは孔のないシートであった。このシート
を、線径が０．７ｍｍのポリエステルフィラメントから
なる１５メッシュの平織のネットコンベヤー上にのせ、
コンベヤーを１５ｍ／分の速度で移動させながら、コン
ベヤーの上方に設置された孔径０．１５ｍｍで１．０ｍ
ｍピッチのオリフィスが１列に並んだノズル２本により
第１段の柱状水流をウェブに噴射した。この時、第１段
のノズルヘッド内の水圧は、１本目のノズルが３０ｋｇ
／ｃｍ²、２本目のノズルは７０ｋｇ／ｃｍ²であった。
得られたシートは１５メッシュの孔のあいた開孔シート
であった。次に、このシートを、線径が０．４ｍｍで２
５メッシュのポリエステルフィラメントからなる平織の
ネットコンベヤー上に、柱状水流が第１段とは反対の面
から入射する様にのせた。このコンベヤー１５ｍ／分で
移動させながらこのコンベヤーの上方に設置された孔径
０．１５ｍｍで１．０ｍｍピッチのオリフィスが１列に
並んだノズル２本により第２段の柱状水流をウェブに噴
射した。この時、第２段のノズルヘッド内の水圧は、２
本とも９０ｋｇ／ｃｍ²であった。得られた不織布の物
性は、目付が６８ｇ／ｍ²、厚みが０．７２ｍｍ、引張
強度がタテ、ヨコ平均で１８ｋｇ／５ｃｍ巾、引張伸度
が７０％、ＫＥＳによるせん断かたさ（Ｇ）が２．１gf
/cm・degreeである。この不織布の構造は１インチに最大
１５本の大繊維束が交叉し、しかもこの大繊維束間に最
大２５本／インチの小さいの繊維束が交叉し、さらに大
繊維束同士、小繊維束同士あるいは繊維束の交点で各繊
維束の繊維が絡合していた。また、ドレープ性に優れ、
第１段でできた孔の位置に繊維束が入り、目の詰まった
構造となっているため被覆性にも優れていた。

【００２３】比較例４ 第１段は行わず、第２段のみで実施例３と同様に水流絡
合を行った。得られた不織布の物性は、目付が６５ｇ／
ｍ²、厚みが０．７１ｍｍ、引張強度がタテ、ヨコ平均
で１７ｋｇ／５ｃｍ巾、引張伸度が８０％、ＫＥＳによ
るせん断かたさ（Ｇ）が２．５gf/cm・degreeであった。
この不織布は実施例３と比較して被覆性に優れるが、せ
ん断かたさ（Ｇ）の値が大きく、柔軟性に劣るものであ
った。

【００２４】実施例４ １．０デニール、カット長が３８ｍｍのポリエステル繊
維５０％と２デニール、カット長が５１ｍｍのポリエス
テル／ナイロン分割性繊維（鐘紡（株）製ベリーマＸタ
イプＢＳＳ）５０％を混綿し、１１ｇ／ｍ²のクロスレ
イウェブを作成し、一方向ウェブと積層して合計３６ｇ
／ｍ²のウェブを作成した。つぎに準備処理としてこの
ウェブを、１００メッシュで平織のネットコンベヤー上
にのせ、コンベヤーの上方に設置された孔径０．１３ｍ
ｍで０．６ｍｍピッチのオリフィスが１列に並んだノズ
ルより柱状水流をウェブに噴射した。この時、予備段階
のノズルヘッド内の水圧は２０ｋｇ／ｃｍ²であった。
得られたシートは孔のないシートであった。このシート
を２５メッシュで平織のネットコンベヤー上にのせ、コ
ンベヤーの上方に設置された孔径０．１３ｍｍで０．６
ｍｍピッチのオリフィスが１列に並んだノズル２本によ
り第１段の柱状水流をウェブに噴射した。この第１段の
ノズルヘッド内の水圧は１本目のノズルが３０ｋｇ／ｃ
ｍ²、２本目のノズルは６０ｋｇ／ｃｍ²であった。得ら
れたシートは２５メッシュの孔のあいた開孔シートであ
った。次にこのシートを５０メッシュの平織のネットコ
ンベヤー上に、柱状水流が第１段とは反対の面から入射
する様にのせた。このコンベヤーの上方に設置された孔
径０．１３ｍｍで０．６ｍｍピッチのオリフィスが１列
に並んだノズル２本により第２段の柱状水流をウェブに
噴射した。この第２段のノズルヘッド内の水圧は２本と
も７０ｋｇ／ｃｍ²であった。得られた不織布の物性
は、目付が３２ｇ／ｍ²、厚みが０．３１ｍｍ、引張強
度がタテ、ヨコ平均で８．８ｋｇ／５ｃｍ巾、引張伸度
が１０５％、ＫＥＳによるせん断かたさ（Ｇ）が１．８
gf/cm・degreeであった。この不織布の構造は１インチに
最大２５本の大繊維束が交叉し、しかもこの大繊維束間
に最大５０本／インチの小さいの繊維束が交叉し、さら
に大繊維束同士、小繊維束同士あるいは繊維束の交点で
各繊維束の繊維が絡合していた。また、ドレープ性に優
れ、第１段でできた孔の位置に繊維束が入り、目の詰ま
った構造となっているため被覆性にも優れ、不織布芯地
に適していた。

【００２５】実施例５ 実施例４のポリエステル繊維に代えて、溶剤抽出法によ
り得られた１．５デニール、カット長が３８ｍｍのセル
ロース繊維（コートルズ社製）５０％を使用し、実施例
４と同様にして不織布を作成した。得られた不織布の物
性は、目付が３２ｇ／ｍ²、厚みが０．３０ｍｍ、引張
強度がタテ、ヨコ平均で９．２ｋｇ／５ｃｍ巾、引張伸
度が５０％、ＫＥＳによるせん断かたさ（Ｇ）が２．３
gf/cm・degreeであった。この不織布の構造は１インチに
最大２５本の大繊維束が交叉し、しかもこの大繊維束間
に最大５０本／インチの小さいの繊維束が交叉し、さら
に大繊維束同士、小繊維束同士あるいは繊維束の交点で
各繊維束の繊維が絡合していた。また、ドレープ性に優
れ、第１段でできた孔の位置に繊維束が入り、目の詰ま
った構造となっているため被覆性にも優れ、不織布芯地
に適していた。

【００２６】実施例６ １．５デニール、カット長が５１ｍｍの、１９０℃で捲
縮性能を発現する潜在捲縮性ポリエステル繊維からなる
一方向ウェブ１５ｇ／ｍ²を作成した。次に、同じ繊維
を用いてクロスラッパーにより６０ｇ／ｍ²のクロスレ
イウェブを作成し、一方向ウェブと積層して合計７５ｇ
／ｍ²ウェブを作成した。次に、予備処理、第１段、第
２段とも実施例３と同様に水流絡合を行った。得られた
不織布に２００℃のテンター装置で収縮加工を行った。
このとき、捲縮性能が十分に発現するようにテンター加
工条件は、オーバーフィード１０％、幅収縮率１０％と
した。テンター加工後に得られた不織布の物性は、目付
が８５ｇ／ｍ²、厚みが０．５２ｍｍ、引張強度がタ
テ、ヨコ平均で１２．６ｋｇ／５ｃｍ巾、引張伸度が９
０％であった。また、耐磨耗性にすぐれ、ＪＩＳ Ｌ１
０７６のＩＣＩ形試験機を用いるＡ法に準じる試験で
は、５号の優れた耐ピリング性能を示した。この不織布
の構造は、１インチに最大１７本の大繊維束が交叉し、
しかも、この大繊維束間に最大２８本／インチの小さい
の繊維束が交叉し、さらに大繊維束同士、小繊維束同士
あるいは繊維束の交点で各繊維束の繊維が絡合してい
た。また、ドレープ性に優れ、第１段でできた孔の位置
に繊維束が入り、目の詰まった構造となっているため、
被覆性にも優れていた。

【００２７】実施例７ １．５デニール、カット長が３８ｍｍの、９０℃以上で
熱収縮を生ずる熱収縮性ポリエステル繊維５０％と２デ
ニール、カット長が５１ｍｍのポリエステル／ナイロン
分割性繊維（鐘紡（株）製ベリーマＸタイプＢＳＳ）５
０％を混綿し、一方向ウェブ１５ｇ／ｍ²を作成した。
次に、同じ配合の繊維を用いてクロスラッパーにより７
０ｇ／ｍ²のクロスレイウェブを作成し、一方向ウェブ
と積層して合計８５ｇ／ｍ²ウェブを作成した。次に、
予備処理、第１段、第２段とも実施例３と同様に水流絡
合を行った。得られた不織布に１５０℃のテンター装置
で収縮加工を行った。このときのテンター加工条件は、
オーバーフィード１０％、幅収縮率１０％とした。テン
ター加工後に得られた不織布の物性は、目付が９５ｇ／
ｍ²、厚みが０．５７ｍｍ、引張強度がタテ、ヨコ平均
で２２ｋｇ／５ｃｍ幅、引張伸度が７８％であった。ま
た、耐磨耗性にすぐれ、ＪＩＳ Ｌ１０７６のＩＣＩ形
試験機を用いるＡ法に準じる試験では、５号の優れた耐
ピリング性能を示した。この不織布の特徴は、１インチ
に最大１７本の大繊維束が交叉し、しかも、この大繊維
束間に最大２８本／インチの小さいの繊維束が交叉し、
さらに大繊維束同士、小繊維束同士あるいは繊維束の交
点で各繊維束の繊維が絡合していた。また、ドレープ性
に優れ、第１段でできた孔の位置に繊維束が入り、目の
詰まった構造となっているため、被覆性にも優れてい
た。

【００２８】実施例８ ０．１デニール、カット長が５ｍｍのポリエステル繊維
を白水中に分散させ、抄造装置を用いて１００メッシュ
の平織のネットコンベヤー上に８０ｇ／ｍ²の抄造ウェ
ブを作成した。次に予備処理としてこのウェブをコンベ
ヤーを移動させながら、コンベヤーの上方に設置された
孔径０．１５ｍｍで０．８ｍｍピッチのオリフィスが１
列に並んだノズルにより柱状水流をウェブに噴射した。
この時、ノズルヘッド内の水圧は４０ｋｇ／ｃｍ²であ
った。得られたシートは保形性のある孔のないシートで
あった。このシートを実施例２と同様の水流絡合を行っ
た。得られた不織布の物性は、目付が７２ｇ／ｍ²、厚
みが０．４２ｍｍ、引張強度がタテ、ヨコ平均で４．５
ｋｇ／５ｃｍ巾、引張伸度が６５％、ＫＥＳによるせん
断かたさ（Ｇ）が３．０gf/cm・degreeであった。この不
織布の構造は実施例２と同様の構造を有しており、ドレ
ープ性、被覆性により優れていた。

【００２９】実施例９ １．５デニール、カット長が３８ｍｍのポリエステル繊
維からなるクロスレイウェブ５５ｇ／ｍ²を作成した。
次に、予備処理として、このウェブを線径が０．１６ｍ
ｍで８０メッシュのブロンズ製の平織のネットコンベヤ
ー上にのせ、コンベヤーを１５ｍ／分の速度で移動させ
ながらコンベヤーの上方に設置された孔径０．１５ｍｍ
で０．８ｍｍピッチのオリフィスが１列に並んだノズル
により柱状水流をウェブに噴射した。この時、予備段階
のノズルヘッド内の水圧は２０ｋｇ／ｃｍ²であった。
得られたシートは孔のないシートであった。２５メッシ
ュのブロンズ製の平織のネットを、シートの進行方向に
対してネットの線条が４５゜の角度になるように製紙用
ダンディロールの表面に固定してネットスクリーンを形
成した。このスクリーンを１５ｍ／分の表面速度で回転
させながらスクリーンの上方に設置された孔径０．１５
ｍｍで０．８ｍｍピッチのオリフィスが１列に並んだノ
ズル２本により第１段の柱状水流をシートに噴射した。
この時、第１段のノズルヘッド内の水圧は、１本目のノ
ズルが３０ｋｇ／ｃｍ²、２本目のノズルは６０ｋｇ／
ｃｍ²であった。得られたシートは、２５メッシュの孔
があいた、バイヤス方向に繊維束が配向した開孔シート
であった。次に、線径が０．３ｍｍでブロンズ製の５０
メッシュの平織のネットを、シートの進行方向に対し、
ネットの線条が４５゜の角度になるように、製紙用ダン
ディロールの表面に固定してネットスクリーンを形成し
た。第１段で得られた開孔シートをこのネットスクリー
ン上に柱状水流が第１段とは反対の面から入射する様に
のせた。このスクリーンを１５ｍ／分の表面速度で回転
させながらスクリーンの上方に設置された孔径０．１５
ｍｍで０．８ｍｍピッチのオリフィスが１列に並んだノ
ズル２本により第２段の柱状水流をシートに噴射した。
この時、第２段のノズルヘッド内の水圧は、２本とも８
０ｋｇ／ｃｍ²であった。得られた不織布の物性は目付
が４９ｇ／ｍ²、厚みが０．５４ｍｍ、引張強度がタ
テ、ヨコ平均で１２．５ｋｇ／５ｃｍ巾、引張伸度が７
５％、ＫＥＳによるせん断かたさ（Ｇ）が２．１gf/cm・
degreeである。この不織布の構造は１インチに最大２５
本の大繊維束がバイヤス方向に配向し、格子状に交叉
し、しかもこの大繊維束間に小さい繊維束が交叉し、さ
らに大繊維束同士、小繊維束同士あるいは繊維束の交点
で各繊維束の繊維が絡合していた。また、ドレープ性に
優れ、第１段でできた孔の位置に繊維束が入り、目の詰
まった構造となっているため被覆性にも優れていた。

【００３０】（引張強度及び引張伸度試験）不織布を５
×１０（ｃｍ）に裁断し、引張強伸度試験機（（株）オ
リエンテック製）のチャック間に挟み、引張り速度１０
０mm／分で引張強度及び引張伸度を測定した。なお、こ
の引張強度及び引張伸度は不織布のタテ方向とヨコ方向
について測定した。

【００３１】（せん断かたさ（Ｇ）試験）２０×２０
（cm）に裁断された不織布を、チャック間５cmの引張剪
断試験機（カトーテック（株）製、ＫＥＳ−ＦＢ１）に
セットし、１０g/cmの張力をかける。そして、せん断角
８゜までせん断させ、次に反対方向にせん断角８゜まで
せん断させる。このせん断角の変化に対する、単位幅あ
たりのせん断力の変化により、せん断かたさ（Ｇ）を求
める。なお、このせん断かたさ（Ｇ）も不織布のタテ方
向とヨコ方向について測定した。

【００３２】

【発明の効果】この出願発明の不織布は、ドレープ性、
被覆性および耐磨耗性に優れており、簡易外衣、下着、
手術着、芯地、内装材、合皮基材、含浸基材等に使用さ
れる。とくに、目付が１５〜４５ｇ／ｍ²である場合に
は、繊維に融通性があるため、ドレープ性に優れている
ので、芯地として好適である。また、繊維束同士の交点
でも絡合しているため、伸長回復性に優れ、塑性変形の
生じにくいものである。この出願発明の不織布が分割性
繊維を機械的に分割して細繊化した極細繊維を、２０重
量％以上含む場合には、強度やドレープ性により優れた
ものである。この出願発明の不織布が、溶剤抽出法によ
り得られたセルロース繊維を含み、これがフィブリル化
した繊維を含むと、反撥性に優れたものである。この出
願発明の不織布が、少なくとも片面に、熱融着性樹脂が
付着している場合には、ドレープ性、伸長回復性に優
れ、塑性変形が生じにくいので、接着芯地として好適で
ある。

【図面の簡単な説明】

【図１】この出願発明の不織布の平面図

【図２】従来の不織布の平面図

【図３】従来の不織布の平面図

【符号の説明】

１ 大繊維束 ２ 小繊維束 ３ 繊維 ４ 孔 ５ 表層の繊維束 ６ 裏層の繊維束 ７ 表層の交点 ８ 裏層の交点

Claims (15)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 大きい繊維束が交叉し、しかも、この大
   繊維束間に小さい繊維束が交叉し、さらに、大繊維束同
   士、小繊維束同士あるいは繊維束の交点で各繊維束の繊
   維が絡合していることを特徴とする不織布。
2. 【請求項２】 繊維束から分枝した小繊維束あるいは繊
   維が部分的に不規則に配列絡合していることを特徴とす
   る請求項１に記載の不織布。
3. 【請求項３】 湿式抄造法によるウェブの繊維が絡合し
   ていることを特徴とする請求項１または２に記載の不織
   布。
4. 【請求項４】 分割性繊維を細繊維化した極細繊維を含
   むことを特徴とする請求項１または２に記載の不織布。
5. 【請求項５】 溶剤抽出法によるセルロース繊維をフィ
   ブリル化した繊維を含むことを特徴とする請求項１また
   は２に記載の不織布。
6. 【請求項６】 潜在捲縮性繊維を含むことを特徴とする
   請求項１または２に記載の不織布。
7. 【請求項７】 熱収縮性繊維を含むことを特徴とする請
   求項１または２に記載の不織布。
8. 【請求項８】 熱融着性樹脂が片面または両面に付着し
   ていることを特徴とする請求項１または２に記載の不織
   布。
9. 【請求項９】 繊維ウェブを開孔部の大きい支持体上で
   流体絡合して、交叉した大繊維束とし、ついで開孔部の
   小さい支持体上で同じ方向あるいは反対方向から流体絡
   合して、小繊維束を形成することを特徴とする不織布の
   製造方法。
10. 【請求項１０】 流体絡合不織布を開孔部の大きい支持
    体上で流体絡合して、交叉した大繊維束とし、ついで開
    孔部の小さい支持体上で同じ方向から流体絡合すること
    により、小繊維束を形成することを特徴とする不織布の
    製造方法。
11. 【請求項１１】 流体絡合不織布を開孔部の大きい支持
    体上で流体絡合して、交叉した大繊維束とし、ついで開
    孔部の小さい支持体上で反対方向から流体絡合すること
    により、小繊維束を形成することを特徴とする不織布の
    製造方法。
12. 【請求項１２】 第１段の支持体が１２〜６０メッシュ
    であり、第２段の支持体が２０〜１５０メッシュである
    ことを特徴とする請求項９〜１１に記載の不織布の製造
    方法。
13. 【請求項１３】 ノズルの孔径が０．０５〜０．３ｍｍ
    であることを特徴とする請求項９〜１１に記載の不織布
    の製造方法。
14. 【請求項１４】 第１段のノズルの水圧が２０〜１５０
    ｋｇ／ｃｍ²であり、第２段のノズルの水圧が３０〜２
    ００ｋｇ／ｃｍ²であることを特徴とする請求項９〜１
    １に記載の不織布の製造方法。
15. 【請求項１５】 ウェブを開孔部の大きい支持体上で流
    体絡合して、交叉した大繊維束とし、ついで開孔部の小
    さい支持体上で同じ方向あるいは反対方向から流体絡合
    して、小繊維束を形成した後、ヨコ方向に拡張後、熱処
    理することを特徴とする不織布の製造方法。