JPH07102998A - ガスタービンの燃料供給制御方法 - Google Patents
ガスタービンの燃料供給制御方法Info
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- JPH07102998A JPH07102998A JP24934193A JP24934193A JPH07102998A JP H07102998 A JPH07102998 A JP H07102998A JP 24934193 A JP24934193 A JP 24934193A JP 24934193 A JP24934193 A JP 24934193A JP H07102998 A JPH07102998 A JP H07102998A
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Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高炉ガス等用ガスタービンの性能高上を図る
燃料供給制御方法を得る。 【構成】 高炉ガス等の低発熱量ガスを主燃料とするガ
スタービンにおいて、低発熱量ガスに高発熱量ガスを流
量制御弁２０を介して混合するとき、予めカロリー設定
器３１によって混合比が決められ、それにガスタービン
の燃料制御信号６０ｓが乗算器３６で掛けられ、その信
号により先行的に流量制御弁の開度が制御され、カロリ
ーメータ３０からのフィードバック信号により上記混合
比が補正される。
燃料供給制御方法を得る。 【構成】 高炉ガス等の低発熱量ガスを主燃料とするガ
スタービンにおいて、低発熱量ガスに高発熱量ガスを流
量制御弁２０を介して混合するとき、予めカロリー設定
器３１によって混合比が決められ、それにガスタービン
の燃料制御信号６０ｓが乗算器３６で掛けられ、その信
号により先行的に流量制御弁の開度が制御され、カロリ
ーメータ３０からのフィードバック信号により上記混合
比が補正される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高炉ガス等の低発熱量
ガスを主燃料とするガスタービンの燃料供給制御方法に
関する。
ガスを主燃料とするガスタービンの燃料供給制御方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービンのガス燃料としては、天然
ガス，液化天然ガス（ＬＮＧ），液化石油ガス（ＬＰ
Ｇ），石油副性ガス，コークス炉ガス，坑内メタンガ
ス，高炉ガス，石炭ガス化ガス等が使用される。このう
ち高炉ガスは発熱量が低く、６００kcal／Nm3 ＬＨＶ台
である。このため燃料ガスの流量が大きく、広い負荷範
囲に対応して安定燃焼をさせるために、燃焼負荷率を下
げた単筒かん型燃焼器が採用されている。
ガス，液化天然ガス（ＬＮＧ），液化石油ガス（ＬＰ
Ｇ），石油副性ガス，コークス炉ガス，坑内メタンガ
ス，高炉ガス，石炭ガス化ガス等が使用される。このう
ち高炉ガスは発熱量が低く、６００kcal／Nm3 ＬＨＶ台
である。このため燃料ガスの流量が大きく、広い負荷範
囲に対応して安定燃焼をさせるために、燃焼負荷率を下
げた単筒かん型燃焼器が採用されている。
【０００３】図５は高炉ガス焚きガスタービンの系統図
である。空気圧縮機１，タービン２，燃焼器３は単純１
軸ガスタービン４を構成する。ガスタービンは主歯車装
置５を介して発電機６と高炉ガス（以下Ｂガスと言う）
圧縮機７を駆動し、発電機軸端には補機歯車装置８及び
クラッチ９を介して、起動原動機１０が結合されてい
る。
である。空気圧縮機１，タービン２，燃焼器３は単純１
軸ガスタービン４を構成する。ガスタービンは主歯車装
置５を介して発電機６と高炉ガス（以下Ｂガスと言う）
圧縮機７を駆動し、発電機軸端には補機歯車装置８及び
クラッチ９を介して、起動原動機１０が結合されてい
る。
【０００４】Ｂガス圧縮機７の吐出ガスは危急遮断弁１
３を経て、燃焼器３へ導かれるが、その一部は流量制御
弁１１，圧力制御弁１２，ガス冷却器１４，遮断弁１５
を経てＢガス母管１６へ還流する。Ｂガス母管からは遮
断弁１７，電気集じん器１８を経てＢガスがガス圧縮機
７へ送られる。
３を経て、燃焼器３へ導かれるが、その一部は流量制御
弁１１，圧力制御弁１２，ガス冷却器１４，遮断弁１５
を経てＢガス母管１６へ還流する。Ｂガス母管からは遮
断弁１７，電気集じん器１８を経てＢガスがガス圧縮機
７へ送られる。
【０００５】またガスタービン排ガスは排ガスボイラ１
９へ送られて、蒸気発生に供される。
９へ送られて、蒸気発生に供される。
【０００６】本系統での起動方式は、高発熱量ガス
（油）を使用するパイロット系統にて着火し、次にＢガ
スを主体とする低発熱量ガスを使用するメイン系統を着
火させる。
（油）を使用するパイロット系統にて着火し、次にＢガ
スを主体とする低発熱量ガスを使用するメイン系統を着
火させる。
【０００７】運転時においては、パイロット系統は種火
の役目を果たし、ガスタービンが失火するのを防止す
る。
の役目を果たし、ガスタービンが失火するのを防止す
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記従来装置におい
て、燃焼器として単筒かん型を使用するも、燃料の燃焼
過程で下記のような問題点があった。
て、燃焼器として単筒かん型を使用するも、燃料の燃焼
過程で下記のような問題点があった。
【０００９】（１） 燃料の発熱量が不安定になると負
荷が変動して安定した運転ができない。
荷が変動して安定した運転ができない。
【００１０】（２） 発熱量が過小になると燃焼器が失
火し、過大になると燃焼器での燃焼ガス温度が上昇し、
ガスタービン高温部品が損傷する。
火し、過大になると燃焼器での燃焼ガス温度が上昇し、
ガスタービン高温部品が損傷する。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するため次の手段を講ずる。
するため次の手段を講ずる。
【００１２】（１） 低発熱量ガスを主燃料とするガス
タービンにおいて、上記低発熱量ガスに高発熱量ガスを
流量制御弁を介して混合するとき、予めカロリー設定に
よって混合比を決め、それに上記ガスタービンの燃料制
御信号を掛け、その信号により先行的に上記流量制御弁
の開度を制御し、カロリーメータからのフィードバック
信号により上記混合比を補正するガスタービンの燃料供
給制御方法。
タービンにおいて、上記低発熱量ガスに高発熱量ガスを
流量制御弁を介して混合するとき、予めカロリー設定に
よって混合比を決め、それに上記ガスタービンの燃料制
御信号を掛け、その信号により先行的に上記流量制御弁
の開度を制御し、カロリーメータからのフィードバック
信号により上記混合比を補正するガスタービンの燃料供
給制御方法。
【００１３】（２） 上記（１）記載のガスタービンの
燃料供給制御方法において、流量制御弁に不安定混合比
を改善するための弁差圧補正を行ったガスタービンの燃
料供給制御方法。
燃料供給制御方法において、流量制御弁に不安定混合比
を改善するための弁差圧補正を行ったガスタービンの燃
料供給制御方法。
【００１４】
（１） 発明１において、低発熱量ガスを主燃料とする
ガスタービンの低発熱量ガスに、高発熱量ガスがその流
量制御弁を介して供給混合される。そのとき予めカロリ
ー設定によって混合比が決められる。そしてそれにガス
タービンの燃料制御信号が掛け算され、その信号により
先行的に流量制御弁の開度が制御される。また、混合後
のカロリーを検出するカロリーメータからのフィードバ
ック信号により混合比が補正される。
ガスタービンの低発熱量ガスに、高発熱量ガスがその流
量制御弁を介して供給混合される。そのとき予めカロリ
ー設定によって混合比が決められる。そしてそれにガス
タービンの燃料制御信号が掛け算され、その信号により
先行的に流量制御弁の開度が制御される。また、混合後
のカロリーを検出するカロリーメータからのフィードバ
ック信号により混合比が補正される。
【００１５】従って、低発熱量ガスの発熱量が不安定で
あっても、予めカロリー設定によって混合比が決めら
れ、その信号により先行的に流量制御弁の開度が制御さ
れ、高発熱量ガスが混合される。さらに混合はフィード
バックにより補正される。このためガスタービンへの混
合燃料の発熱量が所定値に維持され、ガスタービンの出
力（負荷）が安定する。
あっても、予めカロリー設定によって混合比が決めら
れ、その信号により先行的に流量制御弁の開度が制御さ
れ、高発熱量ガスが混合される。さらに混合はフィード
バックにより補正される。このためガスタービンへの混
合燃料の発熱量が所定値に維持され、ガスタービンの出
力（負荷）が安定する。
【００１６】また、負荷状態から無負荷状態に突変した
場合にも、混合比に掛けられる燃料制御信号が低下する
ため、流量制御弁が絞られる。一方、燃料制御信号によ
り低発熱量ガスの流量制御弁も絞られるので、混合後の
混合比は一定に保たれる。このことにより無負荷運転を
維持するための、最低カロリーが保たれ、無負荷運転へ
の円滑な移行が行われる。
場合にも、混合比に掛けられる燃料制御信号が低下する
ため、流量制御弁が絞られる。一方、燃料制御信号によ
り低発熱量ガスの流量制御弁も絞られるので、混合後の
混合比は一定に保たれる。このことにより無負荷運転を
維持するための、最低カロリーが保たれ、無負荷運転へ
の円滑な移行が行われる。
【００１７】（２） 発明２において、流量制御弁の入
出側の弁差圧が検出され、その信号により弁差圧補正が
行われる。
出側の弁差圧が検出され、その信号により弁差圧補正が
行われる。
【００１８】従って、高発熱量ガスおよび低発熱量ガス
の供給圧力が変動しても、変動に応じて流量特性が補正
され、常に安定した混合が行われる。
の供給圧力が変動しても、変動に応じて流量特性が補正
され、常に安定した混合が行われる。
【００１９】
【実施例】本発明の一実施例を図１〜図４により説明す
る。
る。
【００２０】なお、従来例で説明した部分は同一の番号
をつけ説明を省略し、この発明に関する部分を主体に説
明する。
をつけ説明を省略し、この発明に関する部分を主体に説
明する。
【００２１】図１にて、低発熱ガス（Ｂガス）母管１６
はＢガス遮断弁１７を経て混合器２１につながれる。混
合器２１の出口は電気集じん器１８を経てガス圧縮機１
につながれる。カロリーメータ３０は電気集じん器１８
の後流側に設けられる。
はＢガス遮断弁１７を経て混合器２１につながれる。混
合器２１の出口は電気集じん器１８を経てガス圧縮機１
につながれる。カロリーメータ３０は電気集じん器１８
の後流側に設けられる。
【００２２】ガスタービンのガス圧縮機１の出口は燃焼
器３につながれる。また分岐して燃料ガス流量弁１１，
圧力制御弁１２を経て、遮断弁１７の出口につながれ
る。
器３につながれる。また分岐して燃料ガス流量弁１１，
圧力制御弁１２を経て、遮断弁１７の出口につながれ
る。
【００２３】高発熱ガス（Ｍガス）母管２５はＭガス流
量計２４，流量制御弁２０，ガス遮断弁１５ａを順次経
て混合器２１の入口につながれる。また流量制御弁２０
の出入口間には制御弁差圧計２２が設けられる。さらに
遮断弁１５ａの出入口間にはガス起動弁２３を持つバイ
パスラインがつながれる。
量計２４，流量制御弁２０，ガス遮断弁１５ａを順次経
て混合器２１の入口につながれる。また流量制御弁２０
の出入口間には制御弁差圧計２２が設けられる。さらに
遮断弁１５ａの出入口間にはガス起動弁２３を持つバイ
パスラインがつながれる。
【００２４】Ｍガス流量制御弁２０の制御回路ブロック
図を図２に示す。
図を図２に示す。
【００２５】カロリー設定器３１の出力３１ｓ（混合ガ
ス発熱量Ｃｓ）は減算器３２へ送られる。また減算器３
２にはカロリーメータ３０の出力が減算入力される。減
算器３２の出力は乗算器３３，ＰＩ演算器３４，加算器
３５を順次経て乗算器３６へ送られる。また乗算器３６
には燃料制御信号（ＣＳＯ）６０ｓが入力される。乗算
器３６の出力は弁開度設定器３７，乗算器３８，Ｉ／Ｅ
変換器３９を順次経て流量制御弁２０へ送られる。
ス発熱量Ｃｓ）は減算器３２へ送られる。また減算器３
２にはカロリーメータ３０の出力が減算入力される。減
算器３２の出力は乗算器３３，ＰＩ演算器３４，加算器
３５を順次経て乗算器３６へ送られる。また乗算器３６
には燃料制御信号（ＣＳＯ）６０ｓが入力される。乗算
器３６の出力は弁開度設定器３７，乗算器３８，Ｉ／Ｅ
変換器３９を順次経て流量制御弁２０へ送られる。
【００２６】また流量制御弁２０の出入口の差圧検出器
２２の出力はＥ／Ｉ変換器４０，関数発生器４１を順次
経て乗算器３８へ送られる。さらに弁開度設定器３７に
はＳＧ４３，ＳＧ４４の出力が２連リレー４２を経て入
力される。
２２の出力はＥ／Ｉ変換器４０，関数発生器４１を順次
経て乗算器３８へ送られる。さらに弁開度設定器３７に
はＳＧ４３，ＳＧ４４の出力が２連リレー４２を経て入
力される。
【００２７】ＣＳＯ信号６０ｓは関数発生器４７を経て
乗算器３３へ送られる。またＣｓ信号３１ｓは減算器４
８を経て除算器５０へ送られる。また減算器４８にはＢ
ガス発熱量ＣB を発生するＳＧ４９の出力が入力されて
いる。さらに除算器５０には、Ｍガス発熱量ＣM からＣ
B を引いた信号を発生するＳＧ５１が入力されている。
除算器５０の出力はＰ演算器，乗算器５３，加算器５４
を順次経て加算器３５へ送られる。
乗算器３３へ送られる。またＣｓ信号３１ｓは減算器４
８を経て除算器５０へ送られる。また減算器４８にはＢ
ガス発熱量ＣB を発生するＳＧ４９の出力が入力されて
いる。さらに除算器５０には、Ｍガス発熱量ＣM からＣ
B を引いた信号を発生するＳＧ５１が入力されている。
除算器５０の出力はＰ演算器，乗算器５３，加算器５４
を順次経て加算器３５へ送られる。
【００２８】またＣＳＯ信号６０ｓは関数発生器５５を
経て乗算器へ送られる。さらに回転数信号６１ｓは関数
発生器５６を経て加算器５４へ送られる。
経て乗算器へ送られる。さらに回転数信号６１ｓは関数
発生器５６を経て加算器５４へ送られる。
【００２９】ガスタービン４は運転状態によって、安定
燃焼に必要なカロリーの下限界は変化する。すなわちガ
スタービン起動昇速時には燃料噴射量が少なく、燃焼が
不安定になりがちであるので高いカロリーを必要とす
る。しかし定格負荷運転時には燃料噴射量も最大とな
り、燃焼が最も安定するのでカロリーは下げられる。し
かし電気事故等で一瞬にして無負荷状態になる事がある
ため、負荷運転中でも無負荷状態で必要とする最低カロ
リー以上を維持しておかねばならない。
燃焼に必要なカロリーの下限界は変化する。すなわちガ
スタービン起動昇速時には燃料噴射量が少なく、燃焼が
不安定になりがちであるので高いカロリーを必要とす
る。しかし定格負荷運転時には燃料噴射量も最大とな
り、燃焼が最も安定するのでカロリーは下げられる。し
かし電気事故等で一瞬にして無負荷状態になる事がある
ため、負荷運転中でも無負荷状態で必要とする最低カロ
リー以上を維持しておかねばならない。
【００３０】ガスタービン起動前には、カロリーＵＰ入
操作により、燃料を着火に必要なカロリーに到達するま
で着火前増熱制御を行う。起動前増熱制御では、シーケ
ンス制御に基づいてＳＧ４３がＭガス流量制御弁開度設
定信号を出力し、２連リレー４２を経て、弁開度設定器
３７へ送られる。この信号によりループ内にＭガスが混
入されて増熱が図られる。すなわちＭガス流量制御弁２
０の開度は設定開度に制御され、所定の熱量に達すると
弁は自動的に閉じられる（図２（Ａ），図３参照）。
操作により、燃料を着火に必要なカロリーに到達するま
で着火前増熱制御を行う。起動前増熱制御では、シーケ
ンス制御に基づいてＳＧ４３がＭガス流量制御弁開度設
定信号を出力し、２連リレー４２を経て、弁開度設定器
３７へ送られる。この信号によりループ内にＭガスが混
入されて増熱が図られる。すなわちＭガス流量制御弁２
０の開度は設定開度に制御され、所定の熱量に達すると
弁は自動的に閉じられる（図２（Ａ），図３参照）。
【００３１】混合器２１，ガス圧縮機１，燃料ガス流量
制御弁１１，圧力制御弁１２を通るループは、着火前増
熱制御により増熱され、着火昇速に必要な高発熱量燃料
を供給する。
制御弁１１，圧力制御弁１２を通るループは、着火前増
熱制御により増熱され、着火昇速に必要な高発熱量燃料
を供給する。
【００３２】着火前増熱時のカロリー設定はＢガス燃料
の場合、一般に１１５０kcal／Nm3／LHV 程度とされ
る。
の場合、一般に１１５０kcal／Nm3／LHV 程度とされ
る。
【００３３】運転時にはカロリー設定に対して流量比を
制御する先行制御と、カロリー設定と、カロリーメータ
からの信号を比較して、その偏差を制御するカロリー補
正が行われる（図２（Ｈ）参照）。
制御する先行制御と、カロリー設定と、カロリーメータ
からの信号を比較して、その偏差を制御するカロリー補
正が行われる（図２（Ｈ）参照）。
【００３４】先行制御は下記の演算式によって、カロリ
ー設定に対して、Ｍガスの流量比が演算される。
ー設定に対して、Ｍガスの流量比が演算される。
【００３５】 ＦM ／ＦS ＝（ＣS −ＣB ）／（ＣM −ＣB ） ──── 但し ＦM ：Ｍガス流量 ＦS ：混合ガス流量 ＣS ：混合ガス発熱量 ＣB ：Ｂガス発熱量 ＣM ：Ｍガス発熱量 この演算に基づいてＭガスとしての必要量が先行的に求
められる（図２（Ｃ）参照）。
められる（図２（Ｃ）参照）。
【００３６】カロリー補正時、ＣＳＯ信号６０ｓがカロ
リー補正の感度補正信号として使用される。これはＣＳ
Ｏが小さいとき、つまり、燃料量が少ない時には補正感
度を小さくする為である（図２（Ｇ）参照）。
リー補正の感度補正信号として使用される。これはＣＳ
Ｏが小さいとき、つまり、燃料量が少ない時には補正感
度を小さくする為である（図２（Ｇ）参照）。
【００３７】また燃料の必要カロリーは運転状態によっ
て変化する為、カロリー設定については、昇速時には回
転数に従って自動設定される（図２（Ｂ）参照）。
て変化する為、カロリー設定については、昇速時には回
転数に従って自動設定される（図２（Ｂ）参照）。
【００３８】以上により求めたＭガスの流量比にＣＳＯ
信号６０ｓが掛けられ、Ｍガス流量制御弁２０が制御さ
れる。
信号６０ｓが掛けられ、Ｍガス流量制御弁２０が制御さ
れる。
【００３９】これにより、負荷遮断時等の燃料量突変時
にも、ＣＳＯ信号６０ｓが絞り込まれる為、Ｍガス流量
制御弁２０が絞り込まれ、ＢガスとＭガスの混合比を一
定に保つことができる（図２（Ｅ）参照）。
にも、ＣＳＯ信号６０ｓが絞り込まれる為、Ｍガス流量
制御弁２０が絞り込まれ、ＢガスとＭガスの混合比を一
定に保つことができる（図２（Ｅ）参照）。
【００４０】昇速時はガス圧縮機の吐出流量が少ないた
め、圧縮機バイパス位置の流量制御弁が閉じ勝手とな
り、燃料量が少ないにもかかわらずＣＳＯが大きくな
る。このためカロリー設定に対する先行制御とカロリー
補正だけでは、増熱量が大きすぎるため、起動昇速時に
限って回転数に対する補正が行われる（図２（Ｆ）参
照）。
め、圧縮機バイパス位置の流量制御弁が閉じ勝手とな
り、燃料量が少ないにもかかわらずＣＳＯが大きくな
る。このためカロリー設定に対する先行制御とカロリー
補正だけでは、増熱量が大きすぎるため、起動昇速時に
限って回転数に対する補正が行われる（図２（Ｆ）参
照）。
【００４１】Ｍガス及びＢガスの供給圧力が変動する
と、流量特性がずれて流量が正しく制御されない。この
ためＭガス流量制御弁２０の差圧が計測され、この信号
でフィードバック補正を行って、流量特性のずれが補正
される（図２（Ｄ）参照）。
と、流量特性がずれて流量が正しく制御されない。この
ためＭガス流量制御弁２０の差圧が計測され、この信号
でフィードバック補正を行って、流量特性のずれが補正
される（図２（Ｄ）参照）。
【００４２】以上のようにして、Ｂガスの発熱量が不安
定になっても、ガスタービン４の出力（負荷）は一定に
維持される。また発熱量が過小になっても燃焼器３が失
火しなくなる。さらに過大になっても燃焼器３での燃焼
ガス温度が上昇しなくなる。
定になっても、ガスタービン４の出力（負荷）は一定に
維持される。また発熱量が過小になっても燃焼器３が失
火しなくなる。さらに過大になっても燃焼器３での燃焼
ガス温度が上昇しなくなる。
【００４３】なお、Ｍガス流量制御弁、燃料ガス流量及
び圧力制御弁を複数個設置するのは、弁制御特性の向上
のためである。
び圧力制御弁を複数個設置するのは、弁制御特性の向上
のためである。
【００４４】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明によれば
Ｂガスのような低発熱量ガスを燃料とするガスタービン
において、Ｍガスを混合制御することにより、従来発生
していた負荷の変動や燃焼器の失火，高温部品の損傷等
のトラブルがなくなり、この種ガスタービンの信頼性が
向上する。
Ｂガスのような低発熱量ガスを燃料とするガスタービン
において、Ｍガスを混合制御することにより、従来発生
していた負荷の変動や燃焼器の失火，高温部品の損傷等
のトラブルがなくなり、この種ガスタービンの信頼性が
向上する。
【図１】図１は本発明の一実施例の構成系統図である。
【図２】図２は同実施例のＭガス系の制御ブロック図で
ある。
ある。
【図３】図３は同実施例の着火前増熱のフローチャート
である。
である。
【図４】図４は同実施例の昇速時のＣＳＯと回転数の特
性図である。
性図である。
【図５】図５は従来例のＢガス焚きガスタービンの系統
である。
である。
１ 空気圧縮機 ２ タービン ３ 燃焼器 ４ ガスタービン ５ 主歯車装置 ６ 発電機 ７ Ｂガス圧縮機 ８ 補機歯車装置 ９ クラッチ １０ 起動原動機 １１ 流量制御弁 １２ 圧力制御弁 １３ 危急遮断弁 １４ ガス冷却器 １５，１７ 遮断弁 １６ Ｂガス母管 １８ 電気集じん器 １９ 排ガスボイラ ２０ Ｍガス流量制御弁 ２１ 混合器 ２２ 差圧計（差圧検出
器） ２３ Ｍガス起動弁 ２４ 流量計 ２５ Ｍガス母管 ３０ カロリーメータ ３１ カロリー設定器 ３２，４８ 減算器 ３３，３６，３８，５３ 乗算器 ３４ ＰＩ演算器 ３５，５４ 加算器 ３７ 弁開度設定器 ３９ Ｉ／Ｅ変換器 ４０ Ｅ／Ｉ変換器 ４１，４５，４７，５５，５６ 関数発生器 ４２ ２連リレー ４３，４４，４９，５１， ＳＧ ４６ トラッキング器 ５０ 除算器 ５２ Ｐ演算器
器） ２３ Ｍガス起動弁 ２４ 流量計 ２５ Ｍガス母管 ３０ カロリーメータ ３１ カロリー設定器 ３２，４８ 減算器 ３３，３６，３８，５３ 乗算器 ３４ ＰＩ演算器 ３５，５４ 加算器 ３７ 弁開度設定器 ３９ Ｉ／Ｅ変換器 ４０ Ｅ／Ｉ変換器 ４１，４５，４７，５５，５６ 関数発生器 ４２ ２連リレー ４３，４４，４９，５１， ＳＧ ４６ トラッキング器 ５０ 除算器 ５２ Ｐ演算器
Claims (2)
- 【請求項１】 低発熱量ガスを主燃料とするガスタービ
ンにおいて、上記低発熱量ガスに高発熱量ガスを流量制
御弁を介して混合するとき、予めカロリー設定によって
混合比を決め、それに上記ガスタービンの燃料制御信号
を掛け、その信号により先行的に上記流量制御弁の開度
を制御し、カロリーメータからのフィードバック信号に
より上記混合比を補正することを特徴とするガスタービ
ンの燃料供給制御方法。 - 【請求項２】 請求項１記載のガスタービンの燃料供給
制御方法において、流量制御弁に不安定混合比を改善す
るための弁差圧補正を行うことを特徴とするガスタービ
ンの燃料供給制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24934193A JPH07102998A (ja) | 1993-10-05 | 1993-10-05 | ガスタービンの燃料供給制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24934193A JPH07102998A (ja) | 1993-10-05 | 1993-10-05 | ガスタービンの燃料供給制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07102998A true JPH07102998A (ja) | 1995-04-18 |
Family
ID=17191583
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24934193A Withdrawn JPH07102998A (ja) | 1993-10-05 | 1993-10-05 | ガスタービンの燃料供給制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07102998A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2013060946A (ja) * | 2011-08-24 | 2013-04-04 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービンプラント、その制御装置、及びその制御方法 |
-
1993
- 1993-10-05 JP JP24934193A patent/JPH07102998A/ja not_active Withdrawn
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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