JPH0711293Y2 - 蒸気発生器オン―ライン効率モニタ - Google Patents
蒸気発生器オン―ライン効率モニタInfo
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- JPH0711293Y2 JPH0711293Y2 JP11591090U JP11591090U JPH0711293Y2 JP H0711293 Y2 JPH0711293 Y2 JP H0711293Y2 JP 11591090 U JP11591090 U JP 11591090U JP 11591090 U JP11591090 U JP 11591090U JP H0711293 Y2 JPH0711293 Y2 JP H0711293Y2
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/003—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to combustion gas properties
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23M—CASINGS, LININGS, WALLS OR DOORS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION CHAMBERS, e.g. FIREBRIDGES; DEVICES FOR DEFLECTING AIR, FLAMES OR COMBUSTION PRODUCTS IN COMBUSTION CHAMBERS; SAFETY ARRANGEMENTS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION APPARATUS; DETAILS OF COMBUSTION CHAMBERS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F23M11/00—Safety arrangements
- F23M11/04—Means for supervising combustion, e.g. windows
- F23M11/047—Means for supervising combustion, e.g. windows by observing the flue gas
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/0004—Gaseous mixtures, e.g. polluted air
- G01N33/0009—General constructional details of gas analysers, e.g. portable test equipment
- G01N33/0027—General constructional details of gas analysers, e.g. portable test equipment concerning the detector
- G01N33/0031—General constructional details of gas analysers, e.g. portable test equipment concerning the detector comprising two or more sensors, e.g. a sensor array
- G01N33/0032—General constructional details of gas analysers, e.g. portable test equipment concerning the detector comprising two or more sensors, e.g. a sensor array using two or more different physical functioning modes
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Description
【考案の詳細な説明】 〔考案の分野〕 本考案は化石燃料使用の蒸気発生器の効率を自動的に、
連続的に監視するための装置に関する。
連続的に監視するための装置に関する。
化石燃料使用の蒸気発生器の効率を決定するための一つ
の技術は、ASME/ANSIパワー・テスト・コードに記載さ
れているように、燃料の単位ポンド当りの熱損失の計算
に基づいているいわゆる熱損失法である。蒸気発生器の
効率は与えられた給水状態に対する燃料のより高い発熱
量から計算された熱損失の合計を減算した差をパーセン
トで表わしたものである。
の技術は、ASME/ANSIパワー・テスト・コードに記載さ
れているように、燃料の単位ポンド当りの熱損失の計算
に基づいているいわゆる熱損失法である。蒸気発生器の
効率は与えられた給水状態に対する燃料のより高い発熱
量から計算された熱損失の合計を減算した差をパーセン
トで表わしたものである。
現在行なわれている化石燃料使用の蒸気発生器の完全な
効率試験は長時間の間規定の時間増分のそれぞれにおい
て必要なデータを記録し、そしていくつかの負荷のそれ
ぞれについて必要な計算を行なうために膨大なマンアワ
ーの労力を必要とする欠点がある。また、有意義な結果
を得るために、試験が行なわれている時間期間中、蒸気
発生器を定常状態に保持しなければならない。これら理
由のために、効率試験は通常、性能を保証することが必
要なときにのみ、行なわれているのが現状である。
効率試験は長時間の間規定の時間増分のそれぞれにおい
て必要なデータを記録し、そしていくつかの負荷のそれ
ぞれについて必要な計算を行なうために膨大なマンアワ
ーの労力を必要とする欠点がある。また、有意義な結果
を得るために、試験が行なわれている時間期間中、蒸気
発生器を定常状態に保持しなければならない。これら理
由のために、効率試験は通常、性能を保証することが必
要なときにのみ、行なわれているのが現状である。
従って、本考案の目的は化石燃料使用の蒸気発生器の効
率を自動的に、連続的に監視し、上記従来の欠点を除去
した装置を提供することである。本考案の上記目的およ
び他の目的は添付図面を参照しての以下の記載から明ら
かとなろう。
率を自動的に、連続的に監視し、上記従来の欠点を除去
した装置を提供することである。本考案の上記目的およ
び他の目的は添付図面を参照しての以下の記載から明ら
かとなろう。
以下、本考案の一実施例について添付図面を参照して詳
細に説明する。なお、図面には通常の論理シンボルが使
用されている。そのようなシンボルが表わす構成素子、
すなわちハードウエアは商業的に入手でき、この分野の
技術者によってそれれの動作は十分に理解できるもので
ある。また、これら通常の論理シンボルは、本考案がア
ナログあるいはディジタルのような任意特定形式の構成
素子の一方または組合せによって実施できるので、本考
案をそのような特定の形式に関連付けることを避けるた
めに使用されている。
細に説明する。なお、図面には通常の論理シンボルが使
用されている。そのようなシンボルが表わす構成素子、
すなわちハードウエアは商業的に入手でき、この分野の
技術者によってそれれの動作は十分に理解できるもので
ある。また、これら通常の論理シンボルは、本考案がア
ナログあるいはディジタルのような任意特定形式の構成
素子の一方または組合せによって実施できるので、本考
案をそのような特定の形式に関連付けることを避けるた
めに使用されている。
さて、添付図面を参照すると、煙道ガス中の過剰空気は
酸素トランスジューサ１によって測定される。この酸素
トランスジューサ１は関数発生器２に送られる信号を発
生し、関数発生器２からの出力信号は燃焼のために供給
される合計の空気に重量パーセントにおいて比例する。
酸素トランスジューサ１によって測定される。この酸素
トランスジューサ１は関数発生器２に送られる信号を発
生し、関数発生器２からの出力信号は燃焼のために供給
される合計の空気に重量パーセントにおいて比例する。
煙道ガスの酸素含有量と合計の空気との間には、特に過
剰空気が20％またはそれ以下の程度の低い値に維持でき
る最近の蒸気発生器の場合のように、燃焼される燃料に
関係なく、実質的に一定の関係がある。しかしながら、
必要ならば、関数発生器２からの出力を、燃料の変更に
よって生ずる酸素含有量と合計の空気との間の比例関係
の変化を補償するように調整できる。
剰空気が20％またはそれ以下の程度の低い値に維持でき
る最近の蒸気発生器の場合のように、燃焼される燃料に
関係なく、実質的に一定の関係がある。しかしながら、
必要ならば、関数発生器２からの出力を、燃料の変更に
よって生ずる酸素含有量と合計の空気との間の比例関係
の変化を補償するように調整できる。
燃料の単位重量ないしポンド（以下、単にポンドとい
う）当りの燃焼のために供給される空気のポンドに比例
する信号は乗算器８において関数発生器２からの信号と
手動調節可能な信号発生器10において発生される単位ポ
ンド当りの燃料に必要な理論上の空気のポンドに比例す
る信号とを掛算することによって得られる。
う）当りの燃焼のために供給される空気のポンドに比例
する信号は乗算器８において関数発生器２からの信号と
手動調節可能な信号発生器10において発生される単位ポ
ンド当りの燃料に必要な理論上の空気のポンドに比例す
る信号とを掛算することによって得られる。
ジルコニウム−酸素センサを使用するいわゆる電気化学
形式の酸素分析器は約1500゜Fで動作する。この温度にお
いてCOおよびH2のような未燃焼の可燃物は煙道ガス中に
存在する酸素と反応してしまう。その結果、酸素トラン
スジューサ１によって発生される信号は、あたかも完全
燃焼に基づいた煙道ガス中に残存する過剰酸素に比例し
てしまう。このような未燃焼の可燃物が煙道ガス中に存
在する酸素と反応する温度よりも高い動作温度を有する
酸素トランスジューサがこの装置に組み入れられる場合
には、関数発生器２からの出力信号に対する補正が、可
燃物トランスジューサ62において発生された信号に応答
する関数発生器13からの出力信号をCOやH2などの可燃物
が酸素と反応するときの可燃物と酸素のモル比に基き割
算器11および信号発生器15によって1/2に割算すること
によって、行なわれる。割算器11からの出力信号は合算
器17において信号発生器19で発生された一定値信号と合
算される。関数発生器２からの出力信号は乗算器21にお
いて掛算され、単位ポンド当りの燃料に対する乾燥空気
のポンドに比例する出力信号を発生する。酸素トランス
ジューサが、未燃焼の可燃物が煙道ガス中に存在する酸
素と反応する温度より低い動作温度を有する、いわゆる
触媒燃焼または常磁性形式のような形式のものである場
合には、上記の補正は必要でなくなる。
形式の酸素分析器は約1500゜Fで動作する。この温度にお
いてCOおよびH2のような未燃焼の可燃物は煙道ガス中に
存在する酸素と反応してしまう。その結果、酸素トラン
スジューサ１によって発生される信号は、あたかも完全
燃焼に基づいた煙道ガス中に残存する過剰酸素に比例し
てしまう。このような未燃焼の可燃物が煙道ガス中に存
在する酸素と反応する温度よりも高い動作温度を有する
酸素トランスジューサがこの装置に組み入れられる場合
には、関数発生器２からの出力信号に対する補正が、可
燃物トランスジューサ62において発生された信号に応答
する関数発生器13からの出力信号をCOやH2などの可燃物
が酸素と反応するときの可燃物と酸素のモル比に基き割
算器11および信号発生器15によって1/2に割算すること
によって、行なわれる。割算器11からの出力信号は合算
器17において信号発生器19で発生された一定値信号と合
算される。関数発生器２からの出力信号は乗算器21にお
いて掛算され、単位ポンド当りの燃料に対する乾燥空気
のポンドに比例する出力信号を発生する。酸素トランス
ジューサが、未燃焼の可燃物が煙道ガス中に存在する酸
素と反応する温度より低い動作温度を有する、いわゆる
触媒燃焼または常磁性形式のような形式のものである場
合には、上記の補正は必要でなくなる。
燃料の単位ポンド当りの乾燥流出煙道ガスのポンドは加
算器25において乗算器８からの出力信号に、信号発生器
27で発生された燃料１ポンド中の可燃物の重さに比例す
る信号を加算することによって得られる。
算器25において乗算器８からの出力信号に、信号発生器
27で発生された燃料１ポンド中の可燃物の重さに比例す
る信号を加算することによって得られる。
燃料の単位ポンド当りの乾燥空気のポンドおよび乾燥煙
道ガスのポンドをこのようにして得ると、流出煙道ガス
の熱に起因する、燃焼のために供給される空気中の湿気
（水分）に起因する、燃料中のH2Oの顕熱および潜熱に
起因する、および煙道ガスの可燃物に起因する個々の損
失（もしあれば）は次のように決定される。
道ガスのポンドをこのようにして得ると、流出煙道ガス
の熱に起因する、燃焼のために供給される空気中の湿気
（水分）に起因する、燃料中のH2Oの顕熱および潜熱に
起因する、および煙道ガスの可燃物に起因する個々の損
失（もしあれば）は次のように決定される。
乾燥煙道ガスの熱損失（燃料の単位ポンド当りのBTU）
について ここで L1は乾燥煙道ガスの熱損失（BTU/燃料の単位ポンド） Ｔは煙道ガスの温度（゜F） ｔは周囲温度（゜F） 0.247は14.7PSIAでの乾燥空気の比熱（BTU/1b-゜F）であ
る。
について ここで L1は乾燥煙道ガスの熱損失（BTU/燃料の単位ポンド） Ｔは煙道ガスの温度（゜F） ｔは周囲温度（゜F） 0.247は14.7PSIAでの乾燥空気の比熱（BTU/1b-゜F）であ
る。
乾燥煙道ガスの比熱は乾燥空気の比熱にほぼ等しいと仮
定した。
定した。
周囲温度と流出煙道ガス温度との差に比例する信号は周
囲温度トランスジューサ14からの出力信号および煙道ガ
ス流出温度トランスジューサ16からの出力信号に応答す
る減算器12において発生される。減算器12において発生
された信号は乗算器18において信号発生器20からの乾燥
煙道ガスの比熱に比例する出力信号と乗算される。燃料
の単位ポンド当りの流出乾燥煙道ガスの熱損失に比例す
る信号を得るために、乗算器18からの出力信号は乗算器
22において加算器25からの出力信号と乗算される。乗算
器22からの出力信号は損失合算器24に対する１つの入力
を形成する。
囲温度トランスジューサ14からの出力信号および煙道ガ
ス流出温度トランスジューサ16からの出力信号に応答す
る減算器12において発生される。減算器12において発生
された信号は乗算器18において信号発生器20からの乾燥
煙道ガスの比熱に比例する出力信号と乗算される。燃料
の単位ポンド当りの流出乾燥煙道ガスの熱損失に比例す
る信号を得るために、乗算器18からの出力信号は乗算器
22において加算器25からの出力信号と乗算される。乗算
器22からの出力信号は損失合算器24に対する１つの入力
を形成する。
燃焼空気および燃料の湿気に起因する顕熱損失について L2＝（燃料の単位ポンド当りの乾燥空気のポンド×ｙ＋
燃料の単位ポンド中の湿気のポンド）×H2Oの比熱×
（Ｔ−ｔ） （２） ここで、 L2は空気および燃料中の湿気に起因する顕熱損失 ｙは燃焼空気の単位ポンド当りの燃焼空気の湿気のポン
ド である。
燃料の単位ポンド中の湿気のポンド）×H2Oの比熱×
（Ｔ−ｔ） （２） ここで、 L2は空気および燃料中の湿気に起因する顕熱損失 ｙは燃焼空気の単位ポンド当りの燃焼空気の湿気のポン
ド である。
好都合に、L2は初めに燃焼空気および燃料中の合計の湿
気を決定し、次に湿気の単位ポンド当りの熱損失を決定
することによって決定でき、これら２つの決定の積が顕
熱損失L2である。
気を決定し、次に湿気の単位ポンド当りの熱損失を決定
することによって決定でき、これら２つの決定の積が顕
熱損失L2である。
燃焼空気中の湿気の量はしばしば、80゜Fの周囲温度およ
び60％の相対湿度の条件に対応する、乾燥空気の単位ポ
ンド当りｙ＝0.013として取られる。あるいは、ｙは種
々の気象条件に対する周囲空気温度および相対湿度の測
定値から計算できる。
び60％の相対湿度の条件に対応する、乾燥空気の単位ポ
ンド当りｙ＝0.013として取られる。あるいは、ｙは種
々の気象条件に対する周囲空気温度および相対湿度の測
定値から計算できる。
湿気が乾燥空気の単位ポンド当り0.013ポンドであると
仮定すると、それに比例する信号が信号発生器26で発生
され、選択スイッチ28を介して乗算器30に送られる。こ
の乗算器30において乗算器８からの出力信号と掛算さ
れ、燃料の単位ポンド当りの燃焼空気のポンド中の湿気
のポンドに比例する信号を発生する。
仮定すると、それに比例する信号が信号発生器26で発生
され、選択スイッチ28を介して乗算器30に送られる。こ
の乗算器30において乗算器８からの出力信号と掛算さ
れ、燃料の単位ポンド当りの燃焼空気のポンド中の湿気
のポンドに比例する信号を発生する。
湿気が周囲空気温度および相対湿度の測定値から計算さ
れると、周囲温度でのH2Oの蒸気圧に比例する信号がま
ず、周囲温度トランスジューサ14で発生される信号に応
答する関数発生器32によって発生され、乗算器34におい
て相対湿度トランスジューサ36で発生された、燃焼のた
めに供給される周囲空気の相対湿度に比例する信号と乗
算される。乗算器34からの出力信号は周囲圧力に対応す
る信号を発生する信号発生器38によって大気圧の変化に
従って変更される。信号発生器38からの信号は減算器40
において乗算器34からの出力信号ａから減算され、減算
された減算器40からの出力信号ｂによって割算器44にお
いて乗算器34の出力信号ａが割算される。割算器42から
の出力信号（a/b）は水蒸気と空気の分子量間の比に対
応する、信号発生器46で発生された信号と乗算器44にお
いて掛算され、燃焼のために供給される空気の単位ポン
ド当りの水蒸気のポンドに比例する信号を発生する。こ
の信号は燃料の単位ポンド当りの燃焼空気のポンド中の
湿気のポンドに比例する信号を発生するために選択スイ
ッチ28を介して乗算器30に送ることができる。
れると、周囲温度でのH2Oの蒸気圧に比例する信号がま
ず、周囲温度トランスジューサ14で発生される信号に応
答する関数発生器32によって発生され、乗算器34におい
て相対湿度トランスジューサ36で発生された、燃焼のた
めに供給される周囲空気の相対湿度に比例する信号と乗
算される。乗算器34からの出力信号は周囲圧力に対応す
る信号を発生する信号発生器38によって大気圧の変化に
従って変更される。信号発生器38からの信号は減算器40
において乗算器34からの出力信号ａから減算され、減算
された減算器40からの出力信号ｂによって割算器44にお
いて乗算器34の出力信号ａが割算される。割算器42から
の出力信号（a/b）は水蒸気と空気の分子量間の比に対
応する、信号発生器46で発生された信号と乗算器44にお
いて掛算され、燃焼のために供給される空気の単位ポン
ド当りの水蒸気のポンドに比例する信号を発生する。こ
の信号は燃料の単位ポンド当りの燃焼空気のポンド中の
湿気のポンドに比例する信号を発生するために選択スイ
ッチ28を介して乗算器30に送ることができる。
１ポンドの燃料中の湿気のポンドに比例する信号が信号
発生器47で発生され、合算器48に送られる。この合算器
48において乗算器30からの信号に合算され、燃料の単位
ポンド当りの燃焼空気および燃料中の合計の湿気に比例
する出力信号を発生する。この出力信号は次に、乗算器
50において、湿気の単位ポンド当りの煙道ガスで消耗さ
れたBTUでの熱に比例する信号と乗算され、燃料の単位
ポンド当りの合計の損失に比例する信号を発生する。こ
の信号は損失合算器24に送られる。湿気の単位ポンド当
りの煙道ガスで消耗された熱は乗算器52において減算器
12からの信号を、通常はポンド／度当り0.475BTUとして
取られる、信号発生器54で発生される水蒸気の比熱に比
例する信号と乗算することによって得られる。
発生器47で発生され、合算器48に送られる。この合算器
48において乗算器30からの信号に合算され、燃料の単位
ポンド当りの燃焼空気および燃料中の合計の湿気に比例
する出力信号を発生する。この出力信号は次に、乗算器
50において、湿気の単位ポンド当りの煙道ガスで消耗さ
れたBTUでの熱に比例する信号と乗算され、燃料の単位
ポンド当りの合計の損失に比例する信号を発生する。こ
の信号は損失合算器24に送られる。湿気の単位ポンド当
りの煙道ガスで消耗された熱は乗算器52において減算器
12からの信号を、通常はポンド／度当り0.475BTUとして
取られる、信号発生器54で発生される水蒸気の比熱に比
例する信号と乗算することによって得られる。
燃料中の水の蒸発に起因する熱損失について L3＝（燃料の単位ポンド当りの燃料中の水のポンド）×
1049 （３） ここで L3は燃料中の水の蒸発に起因する熱損失 1049は水の単位ポンド当りの蒸発の潜熱のBTU である。信号発生器47で発生される燃料中の湿気に比例
する信号は乗算器58において、第２の信号発生器59で発
生される蒸発熱（水の単位ポンド当り1049BTUであると
仮定された）に比例する信号と乗算される。乗算器58か
らの出力信号は損失合算器60に送られる。
1049 （３） ここで L3は燃料中の水の蒸発に起因する熱損失 1049は水の単位ポンド当りの蒸発の潜熱のBTU である。信号発生器47で発生される燃料中の湿気に比例
する信号は乗算器58において、第２の信号発生器59で発
生される蒸発熱（水の単位ポンド当り1049BTUであると
仮定された）に比例する信号と乗算される。乗算器58か
らの出力信号は損失合算器60に送られる。
煙道ガス中の未燃焼可燃物に起因する熱損失について L4＝（煙道ガス中の可燃物の％）×（燃料の単位ポンド
当りの乾燥煙道ガスのポンド）×9746 （４） ここで L4は未燃焼可燃物に起因する損失 9746はCOからCO2への単位ポンド当りの燃焼熱のBUT である。
当りの乾燥煙道ガスのポンド）×9746 （４） ここで L4は未燃焼可燃物に起因する損失 9746はCOからCO2への単位ポンド当りの燃焼熱のBUT である。
良好な設計および注意深い操作によって未燃焼ガス可燃
物は煙道ガス中に存在しなくなるが、ある状態のもとで
は未燃焼ガス可燃物はさけることができない。通常のガ
ス可燃物は、存在する場合には、COであり、これは蒸気
発生器の効率を相当に減ずる。燃料の単位ポンド当りの
BTUでのこの損失はトランスジューサ62および煙道ガス
中に存在する可燃物の％に比例する信号を発生する関数
発生器13によって決定される。関数発生器13からの信号
は乗算器64において加算器25からの出力信号と掛算さ
れ、燃料の単位ポンド当りのCOのポンドに比例する信号
を得る。乗算器64からの出力信号は乗算器66において、
COの単位ポンド当り9746BTUであるCOからCO2への燃焼熱
に比例する信号発生器68からの出力信号と掛算される。
乗算器66からの燃料の単位ポンド当りの損失のBTUに比
例する信号は損失合算器24に対する１つの入力信号とな
る。
物は煙道ガス中に存在しなくなるが、ある状態のもとで
は未燃焼ガス可燃物はさけることができない。通常のガ
ス可燃物は、存在する場合には、COであり、これは蒸気
発生器の効率を相当に減ずる。燃料の単位ポンド当りの
BTUでのこの損失はトランスジューサ62および煙道ガス
中に存在する可燃物の％に比例する信号を発生する関数
発生器13によって決定される。関数発生器13からの信号
は乗算器64において加算器25からの出力信号と掛算さ
れ、燃料の単位ポンド当りのCOのポンドに比例する信号
を得る。乗算器64からの出力信号は乗算器66において、
COの単位ポンド当り9746BTUであるCOからCO2への燃焼熱
に比例する信号発生器68からの出力信号と掛算される。
乗算器66からの燃料の単位ポンド当りの損失のBTUに比
例する信号は損失合算器24に対する１つの入力信号とな
る。
灰中の未燃焼炭素に起因する熱損失について ここで、 L5は灰中の炭素に起因する燃料の単位ポンド当りのBTU
での損失 14500は炭素から二酸化炭素への燃焼熱である。
での損失 14500は炭素から二酸化炭素への燃焼熱である。
この計算は灰の単位ポンド当りの灰中の炭素のポンドを
決定するために灰の分析を必要とする。燃料の単位ポン
ド当りのBTUでの損失は上記式（５）によって決定され
る。図示するように、この損失に比例する信号は信号発
生器70で発生され、損失合算器24に送られる。
決定するために灰の分析を必要とする。燃料の単位ポン
ド当りのBTUでの損失は上記式（５）によって決定され
る。図示するように、この損失に比例する信号は信号発
生器70で発生され、損失合算器24に送られる。
熱輻射に起因する熱損失について L6＝定数×（分率負荷）-0.95 （６） ここで L6は熱入力の％での輻射損失 である。輻射に起因する熱損失は上式（６）に示されて
いるように発生器負荷に対して非直線関数関係で逆に変
化する。図示するように、分率のボイラー負荷に比例す
る信号は蒸気流トランスジューサ72で発生され、また分
率負荷と輻射損失間の非直線関数関係に比例する信号は
関数発生器74で発生される。
いるように発生器負荷に対して非直線関数関係で逆に変
化する。図示するように、分率のボイラー負荷に比例す
る信号は蒸気流トランスジューサ72で発生され、また分
率負荷と輻射損失間の非直線関数関係に比例する信号は
関数発生器74で発生される。
説明のつかない損失について 熱輻射に起因する損失の他に、例えば熱漏れおよび送風
低下に起因する若干の他の損失がある。これら損失は文
献に報告された経験に基づいており、％損失として表わ
されており、従って合算装置76によって関数発生器74の
信号出力に加えることができる。信号発生器78で発生さ
れた信号は合算器76に入力され、輻射および説明のつか
ない損失の％での合算値に比例する出力信号を発生し、
この出力信号は合算器80に送られる。
低下に起因する若干の他の損失がある。これら損失は文
献に報告された経験に基づいており、％損失として表わ
されており、従って合算装置76によって関数発生器74の
信号出力に加えることができる。信号発生器78で発生さ
れた信号は合算器76に入力され、輻射および説明のつか
ない損失の％での合算値に比例する出力信号を発生し、
この出力信号は合算器80に送られる。
蒸気発生器の効率の決定について 合算器60で合算された、燃料の単位ポンド当りのBTUで
表わされた損失は割算器81において合算器60からの出力
信号を、信号発生器82で発生される燃料のより高い発熱
量に比例する信号で割算し、合算器60で合算された損失
に比例する％で表わされた信号を発生することによっ
て、％での損失に変換される。割算器81からの出力信号
は合算器80において合算器76からの信号と合算され、合
計の％損失に比例する出力信号を得る。この出力信号は
減算器86において信号発生器84で発生された一定値100
を有する信号からこの出力信号を引算することによって
ボイラー効率に比例する信号に変換される。減算器86か
らの出力信号は特定の適用装置の急務に応じるのに必要
とされるような、概略的に88で例示された例えば読み出
し装置に送られる。
表わされた損失は割算器81において合算器60からの出力
信号を、信号発生器82で発生される燃料のより高い発熱
量に比例する信号で割算し、合算器60で合算された損失
に比例する％で表わされた信号を発生することによっ
て、％での損失に変換される。割算器81からの出力信号
は合算器80において合算器76からの信号と合算され、合
計の％損失に比例する出力信号を得る。この出力信号は
減算器86において信号発生器84で発生された一定値100
を有する信号からこの出力信号を引算することによって
ボイラー効率に比例する信号に変換される。減算器86か
らの出力信号は特定の適用装置の急務に応じるのに必要
とされるような、概略的に88で例示された例えば読み出
し装置に送られる。
【図面の簡単な説明】 添付図面は本考案の原理を実施する装置の理論構成図で
ある。 １……酸素トランスジューサ、２、13、32、74……関数
発生器、10、15、19、20、26、27、38、46、47、54、5
9、68、70、78、82、84……信号発生器、11、42、81…
…割算器、12、40、86……減算器、14……周囲温度トラ
ンスジューサ、８、18、21、22、30、34、44、50、52、
58、64、66……乗算器、16……煙道ガス流出温度トラン
スジューサ、17、48、76、80……合算器、24、60……損
失合算器、25……加算器、36……相対湿度トランスジュ
ーサ、62……可燃物トランスジューサ、72……蒸気流ト
ランスジューサ、88……読み出し装置
ある。 １……酸素トランスジューサ、２、13、32、74……関数
発生器、10、15、19、20、26、27、38、46、47、54、5
9、68、70、78、82、84……信号発生器、11、42、81…
…割算器、12、40、86……減算器、14……周囲温度トラ
ンスジューサ、８、18、21、22、30、34、44、50、52、
58、64、66……乗算器、16……煙道ガス流出温度トラン
スジューサ、17、48、76、80……合算器、24、60……損
失合算器、25……加算器、36……相対湿度トランスジュ
ーサ、62……可燃物トランスジューサ、72……蒸気流ト
ランスジューサ、88……読み出し装置
フロントページの続き (72)考案者 ウィリアム・エイチ・モス 米国オハイオ州ウイロビ（番地なし) (56)参考文献 特開 昭52−39001（ＪＰ，Ａ) 社団法人日本ボイラ協会編「ボイラの燃 料と燃焼」第２巻，初版〔昭52−６−15〕 （共立出版〕Ｐ．256〜264
Claims (1)
- 【請求項１】熱損失に比例した熱損失信号を発生しそし
て該熱損失信号を合算して蒸気発生器の効率に比例した
信号を発生するよう動作する、化石燃料使用の蒸気発生
器の効率を自動的且つ連続的に決定するための装置であ
って、 燃料の単位ポンド当りの乾燥流出煙道ガスの重量に比例
する第１の信号を発生する手段（25）と、 前記流出煙道ガスと燃焼のために供給される空気との温
度差に対応する第２の信号を発生する手段（12、14、1
6）と、 前記乾燥流出煙道ガスの比熱に比例する第３の信号を発
生する手段（20）と、 前記第１、第２および第３の信号の積に比例し、かつ燃
料の単位重量当りの乾燥煙道ガスの熱単位での熱損失に
比例する第４の信号を発生する手段（18、22）と、 燃料の単位重量当りの前記流出煙道ガス中の可燃物の重
量に比例する第５の信号を発生する手段（62、64）と、 該可燃物の燃焼熱に比例する第６の信号を発生する手段
（68）と、 前記第５および第６の信号の積に比例し、かつ燃料の単
位重量当りの流出煙道ガス中の可燃物に起因する熱単位
での熱損失に比例する第７の信号を発生する手段（66）
と、 燃料の単位重量当りの燃焼ために供給される空気中の湿
気の重量に比例する第８の信号を発生する手段（26、3
0）と、 燃料の単位重量当りの燃料中の湿気の重量に比例する第
９の信号を発生する手段（47）と、 前記第８および第９の信号の和に比例する第10の信号を
発生する手段（48）と、 水蒸気の比熱に比例する第11の信号を発生する手段（5
4）と、 前記第２および第11の信号の積に比例する第12の信号を
発生する手段（52）と、 前記第10および第12の信号の積に比例し、かつ燃料の単
位重量当りの燃焼のために供給される空気および燃料中
の湿気に起因する熱損失に比例する第13の信号を発生す
る手段（50）と、 燃料中の水の蒸発の潜熱に比例する第14の信号を発生す
る手段（59）と、 前記第９および第14の信号の積に比例し、かつ燃料中の
水の蒸発の潜熱に起因する損失に比例する第15の信号を
発生する手段（58）と、 蒸気発生器からの蒸気流の流量に比例する第16の信号を
発生する手段（72）と、 該第16の信号に応答し、該第16の信号の大きさにおよび
蒸気発生器からの熱輻射に起因するパーセントでの熱損
失に対して逆の非直線性関係で変化する第17の信号を発
生する関数発生器と（74）と、 燃料の燃焼により生ずる灰の中の未燃焼炭素に起因する
熱損失に比例する第18の信号を発生する手段（70）と、 前記第４、第７、第13、第15および第18の信号の和に比
例する第19の信号を発生する手段（24、60）と、 燃料のより高い発熱量に比例する第20の信号を発生する
手段（82）と、 前記第19の信号を前記第20の信号で割算したものに比例
する第21の信号を発生する手段（81）と、 前記第17および第21の信号の和に比例し、かつ前記熱損
失のパーセントでの合計値に比例する第22の信号を発生
する手段（80）と、 蒸気発生器の100パーセント効率に比例する第23の信号
を発生する手段（84）と、 該第23の信号と前記第22の信号との差に比例し、かつ蒸
気発生器の効率に比例する第24の信号を発生する手段
（86）を備えた装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US32953881A | 1981-12-10 | 1981-12-10 | |
| US329538 | 1981-12-10 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0387046U JPH0387046U (ja) | 1991-09-04 |
| JPH0711293Y2 true JPH0711293Y2 (ja) | 1995-03-15 |
Family
ID=23285876
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21564882A Pending JPS58160734A (ja) | 1981-12-10 | 1982-12-10 | 蒸気発生器オン−ライン効率モニタ |
| JP11591090U Expired - Lifetime JPH0711293Y2 (ja) | 1981-12-10 | 1990-11-06 | 蒸気発生器オン―ライン効率モニタ |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21564882A Pending JPS58160734A (ja) | 1981-12-10 | 1982-12-10 | 蒸気発生器オン−ライン効率モニタ |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0081980B1 (ja) |
| JP (2) | JPS58160734A (ja) |
| AU (1) | AU559412B2 (ja) |
| BR (1) | BR8207300A (ja) |
| CA (1) | CA1171965A (ja) |
| DE (1) | DE3269516D1 (ja) |
| ES (1) | ES518393A0 (ja) |
| IN (1) | IN157756B (ja) |
| MX (1) | MX159021A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR880001507B1 (ko) * | 1982-11-01 | 1988-08-16 | 더 뱁콕 앤드 윌콕스 캄패니 | 연소공정에서 손실을 최소화하기 위한 연소 제어장치 및 방법 |
| US20090309028A1 (en) * | 2008-06-16 | 2009-12-17 | Honeywell International Inc. | Intelligent system and method to monitor object movement |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1591444A (en) * | 1926-07-06 | Device | ||
| GB510525A (en) * | 1938-01-31 | 1939-07-31 | Wilhelm Eduard Germer | Methods and arrangements for the determination and indication of the efficiency and flue gas loss of a boiler |
| US2723559A (en) * | 1951-10-09 | 1955-11-15 | Germer Wilhelm Eduard | Apparatus for determining optimum operation of a heating plant |
| GB2016707B (en) * | 1978-03-09 | 1982-08-11 | Honeywell Inc | Combustion efficiency apparatus |
-
1982
- 1982-12-07 AU AU91186/82A patent/AU559412B2/en not_active Ceased
- 1982-12-08 IN IN1423/CAL/82A patent/IN157756B/en unknown
- 1982-12-08 CA CA000417252A patent/CA1171965A/en not_active Expired
- 1982-12-09 MX MX19552982A patent/MX159021A/es unknown
- 1982-12-09 ES ES518393A patent/ES518393A0/es active Granted
- 1982-12-09 DE DE8282306582T patent/DE3269516D1/de not_active Expired
- 1982-12-09 EP EP19820306582 patent/EP0081980B1/en not_active Expired
- 1982-12-10 JP JP21564882A patent/JPS58160734A/ja active Pending
- 1982-12-10 BR BR8207300A patent/BR8207300A/pt not_active IP Right Cessation
-
1990
- 1990-11-06 JP JP11591090U patent/JPH0711293Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 社団法人日本ボイラ協会編「ボイラの燃料と燃焼」第２巻，初版〔昭５２−６−１５〕（共立出版〕Ｐ．２５６〜２６４ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0081980B1 (en) | 1986-02-26 |
| EP0081980A2 (en) | 1983-06-22 |
| BR8207300A (pt) | 1983-10-18 |
| DE3269516D1 (en) | 1986-04-03 |
| ES8405496A1 (es) | 1984-06-01 |
| MX159021A (es) | 1989-04-01 |
| ES518393A0 (es) | 1984-06-01 |
| CA1171965A (en) | 1984-07-31 |
| JPH0387046U (ja) | 1991-09-04 |
| JPS58160734A (ja) | 1983-09-24 |
| EP0081980A3 (en) | 1983-11-16 |
| IN157756B (ja) | 1986-06-07 |
| AU9118682A (en) | 1983-06-16 |
| AU559412B2 (en) | 1987-03-12 |
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