JPH07113231A - 地盤アンカー緊張力評価方法 - Google Patents
地盤アンカー緊張力評価方法Info
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- JPH07113231A JPH07113231A JP5262116A JP26211693A JPH07113231A JP H07113231 A JPH07113231 A JP H07113231A JP 5262116 A JP5262116 A JP 5262116A JP 26211693 A JP26211693 A JP 26211693A JP H07113231 A JPH07113231 A JP H07113231A
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Landscapes
- Piles And Underground Anchors (AREA)
- Force Measurement Appropriate To Specific Purposes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 大掛かりな装置も必要なく、システムの維持
管理も簡単なもので、新設アンカーの緊張試験であると
既設アンカーの維持管理であるとを問わず、地盤アンカ
ーに作用している緊張力を迅速かつ精度良く測定でき
る。 【構成】 ＰＣ鋼材としてのＰＣ鋼棒１ａの上端に超音
波探触子12を取り付け、この超音波探触子12によりＰＣ
鋼棒１ａの上端から超音波パルスを入射し、その反射波
の伝搬時間を検出することにより、引張応力を評価す
る。
管理も簡単なもので、新設アンカーの緊張試験であると
既設アンカーの維持管理であるとを問わず、地盤アンカ
ーに作用している緊張力を迅速かつ精度良く測定でき
る。 【構成】 ＰＣ鋼材としてのＰＣ鋼棒１ａの上端に超音
波探触子12を取り付け、この超音波探触子12によりＰＣ
鋼棒１ａの上端から超音波パルスを入射し、その反射波
の伝搬時間を検出することにより、引張応力を評価す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、地盤アンカーの緊張力
評価方法に関するものである。
評価方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】地盤アンカーは、引張材の両端部を地盤
と構造物に定着し、その中間部分を伸び変形に対して自
由にし、これにプレストレスを導入する構造物であり、
地盤自体を支保材として利用して構造物に作用する力に
抵抗させるものである。
と構造物に定着し、その中間部分を伸び変形に対して自
由にし、これにプレストレスを導入する構造物であり、
地盤自体を支保材として利用して構造物に作用する力に
抵抗させるものである。
【０００３】図７はこのような地盤アンカーの一例を示
すもので、アンカー体ａと引張部ｂとアンカー頭部ｃと
で構成され、地盤４に形成する孔５内に差し入れる引張
材としてのＰＣ鋼棒１はカップラー２で複数本が連結さ
れて所定の長さを確保している。
すもので、アンカー体ａと引張部ｂとアンカー頭部ｃと
で構成され、地盤４に形成する孔５内に差し入れる引張
材としてのＰＣ鋼棒１はカップラー２で複数本が連結さ
れて所定の長さを確保している。
【０００４】前記アンカー体ａはＰＣ鋼棒１の下端部に
あたり、この部分が孔５内においてセメント系定着材３
で固定される部分であり、アンカー頭部ｃはＰＣ鋼棒１
の上端部分に該当し、地盤４上の反力構造物６に係合す
るアンカープレート７と定着ナット８の組合せによる定
着具９を配設している。
あたり、この部分が孔５内においてセメント系定着材３
で固定される部分であり、アンカー頭部ｃはＰＣ鋼棒１
の上端部分に該当し、地盤４上の反力構造物６に係合す
るアンカープレート７と定着ナット８の組合せによる定
着具９を配設している。
【０００５】施工は図示は省略するが、削孔機で孔５を
掘削し、孔５内にセメント系定着材３を注入し、ＰＣ鋼
棒１を差し入れ、図８で示すように、ＰＣ鋼棒１の上端
にテンションバー11を接続し、センターホール式の油圧
ジャッキ10でこのテンションバー11を介してＰＣ鋼棒１
を緊張する。
掘削し、孔５内にセメント系定着材３を注入し、ＰＣ鋼
棒１を差し入れ、図８で示すように、ＰＣ鋼棒１の上端
にテンションバー11を接続し、センターホール式の油圧
ジャッキ10でこのテンションバー11を介してＰＣ鋼棒１
を緊張する。
【０００６】緊張後の定着は先に述べたように定着ナッ
ト８によるネジ式定着工法によって行い、定着後、防錆
油を充填した頭部キャップによってアンカー頭部を保護
する。
ト８によるネジ式定着工法によって行い、定着後、防錆
油を充填した頭部キャップによってアンカー頭部を保護
する。
【０００７】このようにアンカーに緊張力を導入すると
きは、ＰＣ鋼材には引張応力が負荷され、一般にはこの
引張応力の検出には歪みゲージを直接ＰＣ鋼材に添付
し、その歪み値から算出する方法が適用されている。な
お、かかる引張応力の検出は新設アンカー緊張定着時お
よび既設アンカー再緊張時の緊張力管理、あるいは既設
アンカー維持管理時に行われる。
きは、ＰＣ鋼材には引張応力が負荷され、一般にはこの
引張応力の検出には歪みゲージを直接ＰＣ鋼材に添付
し、その歪み値から算出する方法が適用されている。な
お、かかる引張応力の検出は新設アンカー緊張定着時お
よび既設アンカー再緊張時の緊張力管理、あるいは既設
アンカー維持管理時に行われる。
【０００８】この歪みゲージによる引張応力の検出方法
は軸力測定によるものであるが、その他の検出方法とし
て、ロードセルにより荷重測定を行うものや、同じく荷
重測定によるものとして、再緊張試験を行う方法なども
実施されている。
は軸力測定によるものであるが、その他の検出方法とし
て、ロードセルにより荷重測定を行うものや、同じく荷
重測定によるものとして、再緊張試験を行う方法なども
実施されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】前記歪みゲージによる
方法は、高精度の測定が可能となるが、歪み値と軸力と
の較正が必要であり、ゲージの添付精度に依存する誤差
が多く含まれる。また、ゲージ断線の可能性が大であ
り、システムの維持管理も必要となる。
方法は、高精度の測定が可能となるが、歪み値と軸力と
の較正が必要であり、ゲージの添付精度に依存する誤差
が多く含まれる。また、ゲージ断線の可能性が大であ
り、システムの維持管理も必要となる。
【００１０】ロードセルによる方法では設置は容易であ
るが、定量評価が不可能であり、同様に設置精度に依存
する誤差が大きい。また、システムの維持管理も必要と
なる。
るが、定量評価が不可能であり、同様に設置精度に依存
する誤差が大きい。また、システムの維持管理も必要と
なる。
【００１１】再緊張試験による方法は、アンカーの状態
を推定するには適するが、アンカー破壊の危険性が大で
あり、また、大重量の油圧ジャッキが必要である。
を推定するには適するが、アンカー破壊の危険性が大で
あり、また、大重量の油圧ジャッキが必要である。
【００１２】本発明の目的は前記従来例の不都合を解消
し、新設アンカーの緊張試験であると既設アンカーの維
持管理であるとを問わず、簡単かつ確実に測定できる地
盤アンカー緊張力評価方法を提供することにある。
し、新設アンカーの緊張試験であると既設アンカーの維
持管理であるとを問わず、簡単かつ確実に測定できる地
盤アンカー緊張力評価方法を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は前記目的を達成
するため、ＰＣ鋼材の上端に超音波探触子を取り付け、
この超音波探触子によりＰＣ鋼材の上端から超音波パル
スを入射し、その反射波の伝搬時間を検出することによ
り、ＰＣ鋼材に作用している引張応力を評価すること、
および、ＰＣ鋼材は複数本がカップラーで連結するもの
であり、最上部に位置するＰＣ鋼材の上端から超音波パ
ルスを入射し、その最上部に位置するＰＣ鋼材における
反射波の伝搬時間を検出することにより、連結するＰＣ
鋼材全体の引張応力を評価すること、さらに、アンカー
頭部を保護する頭部キャップは、頂部を分割可能な蓋体
で構成し、超音波探触子をＰＣ鋼材の上端に取り付ける
際にこの蓋体を開くこと、もしくは、ＰＣ鋼材の上端に
接続するテンションバーの上端に超音波探触子を取り付
け、この超音波探触子によりテンションバーの上端から
超音波パルスを入射し、その反射波の伝搬時間を検出す
ることにより、ＰＣ鋼材の引張応力を評価することを要
旨とするものである。
するため、ＰＣ鋼材の上端に超音波探触子を取り付け、
この超音波探触子によりＰＣ鋼材の上端から超音波パル
スを入射し、その反射波の伝搬時間を検出することによ
り、ＰＣ鋼材に作用している引張応力を評価すること、
および、ＰＣ鋼材は複数本がカップラーで連結するもの
であり、最上部に位置するＰＣ鋼材の上端から超音波パ
ルスを入射し、その最上部に位置するＰＣ鋼材における
反射波の伝搬時間を検出することにより、連結するＰＣ
鋼材全体の引張応力を評価すること、さらに、アンカー
頭部を保護する頭部キャップは、頂部を分割可能な蓋体
で構成し、超音波探触子をＰＣ鋼材の上端に取り付ける
際にこの蓋体を開くこと、もしくは、ＰＣ鋼材の上端に
接続するテンションバーの上端に超音波探触子を取り付
け、この超音波探触子によりテンションバーの上端から
超音波パルスを入射し、その反射波の伝搬時間を検出す
ることにより、ＰＣ鋼材の引張応力を評価することを要
旨とするものである。
【００１４】
【作用】請求項１および請求項４記載の本発明によれ
ば、超音波探触子によりＰＣ鋼材もしくはその上端に接
続するテンションバーの上端から超音波パルスを入射す
ると、超音波パルスはＰＣ鋼材もしくはテンションバー
の内部を伝播し、反対面で反射して再び超音波探触子に
受信される。超音波が金属棒中を伝播するときは、その
伝播速度は負荷される引張応力にともない減少する。ま
た、引張応力と金属の伸び量については一定の関係があ
り、金属棒に引張応力が負荷されると、この２つの相乗
効果によって、金属の一端から入射された超音波が他端
で反射され帰ってくるまでの時間は大きくなる。従っ
て、ＰＣ鋼材もしくはその上端に接続するテンションバ
ーの非緊張時と緊張時との超音波が他端で反射され帰っ
てくるまでの時間の変化を求めることにより、緊張軸力
を測定することが可能となる。
ば、超音波探触子によりＰＣ鋼材もしくはその上端に接
続するテンションバーの上端から超音波パルスを入射す
ると、超音波パルスはＰＣ鋼材もしくはテンションバー
の内部を伝播し、反対面で反射して再び超音波探触子に
受信される。超音波が金属棒中を伝播するときは、その
伝播速度は負荷される引張応力にともない減少する。ま
た、引張応力と金属の伸び量については一定の関係があ
り、金属棒に引張応力が負荷されると、この２つの相乗
効果によって、金属の一端から入射された超音波が他端
で反射され帰ってくるまでの時間は大きくなる。従っ
て、ＰＣ鋼材もしくはその上端に接続するテンションバ
ーの非緊張時と緊張時との超音波が他端で反射され帰っ
てくるまでの時間の変化を求めることにより、緊張軸力
を測定することが可能となる。
【００１５】請求項２記載の本発明によれば、前記作用
に加えて、引張材としてのＰＣ鋼材が複数本がカップラ
ーで連結するものであっても、これら複数本のＰＣ鋼材
には同等の軸力が負荷される。そこで、連結されるもの
のうち、最上部に位置するＰＣ鋼材の軸力のみを測定す
ることで、ＰＣ鋼材全体の引張応力を評価することにつ
ながる。
に加えて、引張材としてのＰＣ鋼材が複数本がカップラ
ーで連結するものであっても、これら複数本のＰＣ鋼材
には同等の軸力が負荷される。そこで、連結されるもの
のうち、最上部に位置するＰＣ鋼材の軸力のみを測定す
ることで、ＰＣ鋼材全体の引張応力を評価することにつ
ながる。
【００１６】請求項３記載の本発明によれば、防錆油を
充填した頭部キャップによってアンカー頭部を保護され
ている場合に、この頭部キャップを必要に応じて簡単に
開閉できるので超音波探触子をＰＣ鋼材の上端に簡単に
取り付けることができる。
充填した頭部キャップによってアンカー頭部を保護され
ている場合に、この頭部キャップを必要に応じて簡単に
開閉できるので超音波探触子をＰＣ鋼材の上端に簡単に
取り付けることができる。
【００１７】
【実施例】以下、図面について本発明の実施例を詳細に
説明する。図１は本発明の地盤アンカー緊張力評価方法
の第１実施例を示す正面図、図２は同上説明図である。
説明する。図１は本発明の地盤アンカー緊張力評価方法
の第１実施例を示す正面図、図２は同上説明図である。
【００１８】地盤アンカーとしては前記図７で示したも
のと同じであり、地盤４に形成する孔５内に差し入れる
引張材としてのＰＣ鋼棒１はカップラー２で複数本が連
結されて所定の長さを確保し、アンカー頭部には地盤４
上の反力構造物６に係合するアンカープレート７と定着
ナット８の組合せによる定着具９を配設している。
のと同じであり、地盤４に形成する孔５内に差し入れる
引張材としてのＰＣ鋼棒１はカップラー２で複数本が連
結されて所定の長さを確保し、アンカー頭部には地盤４
上の反力構造物６に係合するアンカープレート７と定着
ナット８の組合せによる定着具９を配設している。
【００１９】本発明はこのような地盤アンカーの、複数
本が連結されるＰＣ鋼棒１のうち、最上部に位置するＰ
Ｃ鋼棒１ａの上端に超音波探触子12を取り付けるものと
した。
本が連結されるＰＣ鋼棒１のうち、最上部に位置するＰ
Ｃ鋼棒１ａの上端に超音波探触子12を取り付けるものと
した。
【００２０】なお、地盤アンカーは定着ナット８による
ネジ式定着後は図６に示すように防錆油13を充填した頭
部キャップ14によってアンカー頭部を保護されるが、前
記超音波探触子12をＰＣ鋼棒１ａの上端に取り付け易い
ように、頭部キャップ14は頂部を分割可能な蓋体14ａで
構成し、この蓋体14ａとその下方の本体とをフランジ接
合のボルト止めで結合し、必要に応じて簡単に開閉でき
るようにする。
ネジ式定着後は図６に示すように防錆油13を充填した頭
部キャップ14によってアンカー頭部を保護されるが、前
記超音波探触子12をＰＣ鋼棒１ａの上端に取り付け易い
ように、頭部キャップ14は頂部を分割可能な蓋体14ａで
構成し、この蓋体14ａとその下方の本体とをフランジ接
合のボルト止めで結合し、必要に応じて簡単に開閉でき
るようにする。
【００２１】図中15はＯリングで、蓋体14ａと本体とを
フランジ接合に介在され、また、頭部キャップ14の下部
をアンカープレート７にボルト16で固定する場合にも頭
部キャップ14の下端フランジとアンカープレート７間に
介在される。
フランジ接合に介在され、また、頭部キャップ14の下部
をアンカープレート７にボルト16で固定する場合にも頭
部キャップ14の下端フランジとアンカープレート７間に
介在される。
【００２２】このようにすれば、頭部キャップ14の全体
を撤去しなくとも蓋体14ａのみを外してＰＣ鋼棒１ａの
上端を顕出させ、超音波探触子12を取り付けることがで
きる。
を撤去しなくとも蓋体14ａのみを外してＰＣ鋼棒１ａの
上端を顕出させ、超音波探触子12を取り付けることがで
きる。
【００２３】図５に示すように超音波探触子12は自動温
度補正用インターフェイスユニット18を有し、ディスプ
レー19、操作盤20を備えたハンディタイプの軸力測定器
17に接続される。
度補正用インターフェイスユニット18を有し、ディスプ
レー19、操作盤20を備えたハンディタイプの軸力測定器
17に接続される。
【００２４】図中21はデータ処理部で、これは測定値を
数値で表示したり、画像化して表示するディスプレイ21
ａ、データを送信、演算処理、結果を出力するＣＰＵ21
ｂ、コンピュータへの指示やデータなどを入力するキー
ボード21ｃなどからなる。これらの装置としてはノート
型パソコンの活用も考えられる。
数値で表示したり、画像化して表示するディスプレイ21
ａ、データを送信、演算処理、結果を出力するＣＰＵ21
ｂ、コンピュータへの指示やデータなどを入力するキー
ボード21ｃなどからなる。これらの装置としてはノート
型パソコンの活用も考えられる。
【００２５】そして、このデータ処理部21と前記軸力測
定器17はＧＰＩＢ，ＲＳ−２３２Ｃ，ＲＳ−４２２等の
データ転送ケーブル22でデータの伝送を行うものとし
た。
定器17はＧＰＩＢ，ＲＳ−２３２Ｃ，ＲＳ−４２２等の
データ転送ケーブル22でデータの伝送を行うものとし
た。
【００２６】前記超音波探触子12によりＰＣ鋼棒１ａの
上端から超音波パルスを入射すると、図２に示すように
超音波パルスはＰＣ鋼棒１ａの内部を伝播し、反対面で
反射して再び超音波探触子12に受信される。
上端から超音波パルスを入射すると、図２に示すように
超音波パルスはＰＣ鋼棒１ａの内部を伝播し、反対面で
反射して再び超音波探触子12に受信される。
【００２７】超音波が金属棒中を伝播するときは、その
伝播速度Ｖδは負荷される引張応力δにともない減少
し、両者の間には以下の関係があることが知られてい
る。ここで、Ｖ0 は無負荷時の伝播速度、αは材質と使
用する周波数帯域による定数である。 Ｖδ＝Ｖ0 （１−αδ）
伝播速度Ｖδは負荷される引張応力δにともない減少
し、両者の間には以下の関係があることが知られてい
る。ここで、Ｖ0 は無負荷時の伝播速度、αは材質と使
用する周波数帯域による定数である。 Ｖδ＝Ｖ0 （１−αδ）
【００２８】また、引張応力と金属の伸び量については
以下の関係が成立する。ここで、ｌ0 は無負荷時の長
さ、ｌδは引張応力δが作用した時の長さ、Ｅは金属の
弾性係数である。 ｌδ＝ｌ0 （１＋δ／Ｅ）
以下の関係が成立する。ここで、ｌ0 は無負荷時の長
さ、ｌδは引張応力δが作用した時の長さ、Ｅは金属の
弾性係数である。 ｌδ＝ｌ0 （１＋δ／Ｅ）
【００２９】金属棒に引張応力が負荷されると、この２
つの相乗効果によって、金属の一端から入射された超音
波が他端で反射され帰ってくるまでの時間Ｔは大きくな
る。従って、Ｔの変化量ΔＴを何らかの方法で検出すれ
ば引張応力を算定することが可能である。
つの相乗効果によって、金属の一端から入射された超音
波が他端で反射され帰ってくるまでの時間Ｔは大きくな
る。従って、Ｔの変化量ΔＴを何らかの方法で検出すれ
ば引張応力を算定することが可能である。
【００３０】このようなことから、ＰＣ鋼棒１ａの非緊
張時と緊張時との超音波が他端で反射され帰ってくるま
での時間Ｔの変化量ΔＴを求めることにより、緊張軸力
を測定することができる。
張時と緊張時との超音波が他端で反射され帰ってくるま
での時間Ｔの変化量ΔＴを求めることにより、緊張軸力
を測定することができる。
【００３１】以上の実施例は既設アンカーの維持管理時
の有効緊張力評価に好適であり、ただし、反射波を利用
しなければならないことから、測定対象とするＰＣ鋼材
は超音波の反射源となる端面が必要である。従って、Ｐ
Ｃ鋼棒１の場合以外でもかかる反射源となる端面が確保
できれば、他の引張材でもよい。
の有効緊張力評価に好適であり、ただし、反射波を利用
しなければならないことから、測定対象とするＰＣ鋼材
は超音波の反射源となる端面が必要である。従って、Ｐ
Ｃ鋼棒１の場合以外でもかかる反射源となる端面が確保
できれば、他の引張材でもよい。
【００３２】図４にフローを示すが超音波探触子12での
検知は軸力測定器17で測定され、その際に自動温度補正
用インターフェイスユニット18で温度補正がなされる。
データはデータ転送ケーブルを介してデータ処理部21に
送られ、ここで自動的に演算され、出力される。
検知は軸力測定器17で測定され、その際に自動温度補正
用インターフェイスユニット18で温度補正がなされる。
データはデータ転送ケーブルを介してデータ処理部21に
送られ、ここで自動的に演算され、出力される。
【００３３】図３は図４における新設アンカー緊張定着
時に緊張試験を行う場合で、この場合は図８に示すよう
に、ＰＣ鋼棒１の上端にテンションバー11を接続し、セ
ンターホール式の油圧ジャッキ10でこのテンションバー
11を介してＰＣ鋼棒１を緊張する。
時に緊張試験を行う場合で、この場合は図８に示すよう
に、ＰＣ鋼棒１の上端にテンションバー11を接続し、セ
ンターホール式の油圧ジャッキ10でこのテンションバー
11を介してＰＣ鋼棒１を緊張する。
【００３４】従って、前記テンションバー11の上端に超
音波探触子12を取り付け、この超音波探触子12によりテ
ンションバー11の上端から超音波パルスを入射し、その
反射波の伝搬時間を検出するようにした。
音波探触子12を取り付け、この超音波探触子12によりテ
ンションバー11の上端から超音波パルスを入射し、その
反射波の伝搬時間を検出するようにした。
【００３５】
【発明の効果】以上述べたように本発明の地盤アンカー
緊張力評価方法は、大掛かりな装置も必要なく、システ
ムの維持管理も簡単なもので、新設アンカーの緊張試験
であると既設アンカーの維持管理であるとを問わず、迅
速かつ精度良く地盤アンカーに導入されている緊張力を
測定できるものである。
緊張力評価方法は、大掛かりな装置も必要なく、システ
ムの維持管理も簡単なもので、新設アンカーの緊張試験
であると既設アンカーの維持管理であるとを問わず、迅
速かつ精度良く地盤アンカーに導入されている緊張力を
測定できるものである。
【図１】本発明の地盤アンカー緊張力評価方法の第１実
施例を示す正面図である。
施例を示す正面図である。
【図２】本発明の地盤アンカー緊張力評価方法の第１実
施例を示す説明図である。
施例を示す説明図である。
【図３】本発明の地盤アンカー緊張力評価方法の第２実
施例を示す正面図である。
施例を示す正面図である。
【図４】本発明の地盤アンカー緊張力評価方法のフロー
チャートである。
チャートである。
【図５】本発明の地盤アンカー緊張力評価方法で使用す
る機器類の説明図である。
る機器類の説明図である。
【図６】本発明の地盤アンカー緊張力評価方法で使用す
る頭部キャップの縦断側面図である。
る頭部キャップの縦断側面図である。
【図７】地盤アンカーの説明図である。
【図８】地盤アンカーの新設アンカー緊張定着時の説明
図である。
図である。
１，１ａ…ＰＣ鋼棒 ２…カップラ
ー ３…セメント系定着材 ４…地盤 ５…孔 ６…反力構造
物 ７…アンカープレート ８…定着ナッ
ト ９…定着具 10…油圧ジャ
ッキ 11…テンションバー 12…超音波探
触子 13…防錆油 14…頭部キャ
ップ 14ａ…蓋体 15…Ｏリング 16…ボルト 17…軸力測定
器 18…自動温度補正用インターフェイスユニット 19…ディスプレー 20…操作盤 21…データ処理部 21ａ…ディス
プレイ 21ｂ…ＣＰＵ 21ｃ…キーボ
ード 22…データ転送ケーブル
ー ３…セメント系定着材 ４…地盤 ５…孔 ６…反力構造
物 ７…アンカープレート ８…定着ナッ
ト ９…定着具 10…油圧ジャ
ッキ 11…テンションバー 12…超音波探
触子 13…防錆油 14…頭部キャ
ップ 14ａ…蓋体 15…Ｏリング 16…ボルト 17…軸力測定
器 18…自動温度補正用インターフェイスユニット 19…ディスプレー 20…操作盤 21…データ処理部 21ａ…ディス
プレイ 21ｂ…ＣＰＵ 21ｃ…キーボ
ード 22…データ転送ケーブル
Claims (4)
- 【請求項１】 ＰＣ鋼材の上端に超音波探触子を取り付
け、この超音波探触子によりＰＣ鋼材の上端から超音波
パルスを入射し、その反射波の伝搬時間を検出すること
により、ＰＣ鋼材に作用している引張応力を評価するこ
とを特徴とした地盤アンカー緊張力評価方法。 - 【請求項２】 ＰＣ鋼材は複数本がカップラーで連結す
るものであり、最上部に位置するＰＣ鋼材の上端から超
音波パルスを入射し、その最上部に位置するＰＣ鋼材に
おける反射波の伝搬時間を検出することにより、連結す
るＰＣ鋼材全体の引張応力を評価する請求項１記載の地
盤アンカー緊張力評価方法。 - 【請求項３】 アンカー頭部を保護する頭部キャップ
は、頂部を分割可能な蓋体で構成し、超音波探触子をＰ
Ｃ鋼材の上端に取り付ける際にこの蓋体を開く請求項１
および請求項２記載の地盤アンカー緊張力評価方法。 - 【請求項４】 ＰＣ鋼材の上端に接続するテンションバ
ーの上端に超音波探触子を取り付け、この超音波探触子
によりテンションバーの上端から超音波パルスを入射
し、その反射波の伝搬時間を検出することにより、ＰＣ
鋼材の引張応力を評価することを特徴とした地盤アンカ
ー緊張力評価方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5262116A JP2936192B2 (ja) | 1993-10-20 | 1993-10-20 | 地盤アンカー緊張力評価方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5262116A JP2936192B2 (ja) | 1993-10-20 | 1993-10-20 | 地盤アンカー緊張力評価方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07113231A true JPH07113231A (ja) | 1995-05-02 |
| JP2936192B2 JP2936192B2 (ja) | 1999-08-23 |
Family
ID=17371273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5262116A Expired - Fee Related JP2936192B2 (ja) | 1993-10-20 | 1993-10-20 | 地盤アンカー緊張力評価方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2936192B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002048659A (ja) * | 2000-08-01 | 2002-02-15 | Azuma Systems:Kk | グランドアンカーの応力診断方法および応力診断装置 |
| JP2007322401A (ja) * | 2006-06-05 | 2007-12-13 | Aoki Asunaro Kensetsu Kk | アンカーの健全性評価方法 |
| JP2009115605A (ja) * | 2007-11-06 | 2009-05-28 | Akebono Brake Ind Co Ltd | 校正装置 |
| US8220209B2 (en) | 2007-03-26 | 2012-07-17 | Ville De Montreal | Ground anchor |
| JP2014202682A (ja) * | 2013-04-09 | 2014-10-27 | 三井造船株式会社 | アンカーの健全性検査装置およびアンカーの健全性検査方法 |
| JP2018044298A (ja) * | 2016-09-12 | 2018-03-22 | 基礎地盤コンサルタンツ株式会社 | 既設アンカーの緊張力推定方法 |
| JP2018179521A (ja) * | 2017-04-03 | 2018-11-15 | 応用地質株式会社 | グラウンドアンカーの緊張力測定装置及び緊張力測定方法 |
| CN113237582A (zh) * | 2021-04-12 | 2021-08-10 | 机械工业第九设计研究院有限公司 | 一种工程验收用墙体内应力检测方法及检测系统 |
| KR102371895B1 (ko) * | 2021-09-14 | 2022-03-07 | 오순옥 | 앵커 인장력 측정장치 및 이를 이용한 앵커 인장력 측정방법 |
| JP2025129808A (ja) * | 2024-02-26 | 2025-09-05 | 大日本ダイヤコンサルタント株式会社 | グランドアンカーの緊張力評価方法 |
-
1993
- 1993-10-20 JP JP5262116A patent/JP2936192B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002048659A (ja) * | 2000-08-01 | 2002-02-15 | Azuma Systems:Kk | グランドアンカーの応力診断方法および応力診断装置 |
| JP2007322401A (ja) * | 2006-06-05 | 2007-12-13 | Aoki Asunaro Kensetsu Kk | アンカーの健全性評価方法 |
| US8220209B2 (en) | 2007-03-26 | 2012-07-17 | Ville De Montreal | Ground anchor |
| JP2009115605A (ja) * | 2007-11-06 | 2009-05-28 | Akebono Brake Ind Co Ltd | 校正装置 |
| JP2014202682A (ja) * | 2013-04-09 | 2014-10-27 | 三井造船株式会社 | アンカーの健全性検査装置およびアンカーの健全性検査方法 |
| JP2018044298A (ja) * | 2016-09-12 | 2018-03-22 | 基礎地盤コンサルタンツ株式会社 | 既設アンカーの緊張力推定方法 |
| JP2018179521A (ja) * | 2017-04-03 | 2018-11-15 | 応用地質株式会社 | グラウンドアンカーの緊張力測定装置及び緊張力測定方法 |
| CN113237582A (zh) * | 2021-04-12 | 2021-08-10 | 机械工业第九设计研究院有限公司 | 一种工程验收用墙体内应力检测方法及检测系统 |
| CN113237582B (zh) * | 2021-04-12 | 2022-11-11 | 机械工业第九设计研究院股份有限公司 | 一种工程验收用墙体内应力检测方法及检测系统 |
| KR102371895B1 (ko) * | 2021-09-14 | 2022-03-07 | 오순옥 | 앵커 인장력 측정장치 및 이를 이용한 앵커 인장력 측정방법 |
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