JPH0711461A - 加工性と耐食性に優れた合金複合型めっき制振鋼板 - Google Patents
加工性と耐食性に優れた合金複合型めっき制振鋼板Info
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- JPH0711461A JPH0711461A JP17589193A JP17589193A JPH0711461A JP H0711461 A JPH0711461 A JP H0711461A JP 17589193 A JP17589193 A JP 17589193A JP 17589193 A JP17589193 A JP 17589193A JP H0711461 A JPH0711461 A JP H0711461A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 加工性と耐食性に優れた合金複合型めっき制
振鋼板を得る。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．０８００
％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｐ：０．００３〜
０．２％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ：０．００１０〜
０．０５００％を含み、必要に応じてさらにＴｉ：０．
４％以下、Ｎｂ：０．２％以下、Ｚｒ：０．２％以下、
Ｂ：０．００８０％以下のうち１種以上を含み、残部が
鉄および不可避的不純物からなる鋼のＡ層と、双晶型制
振合金のＢ層とを、Ａ−Ｂ−Ａの板厚方向構造になるよ
うに、かつ凝固後の全板厚に対するＢ層の厚みの比が４
〜６０％となるように鋳込み法により製造した複層構造
を持つ素地鋼板上に、Ｚｎの板厚方向平均含有量が５〜
９３％であるＺｎ−Ｆｅ合金被覆を有する鋼板。
振鋼板を得る。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．０８００
％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｐ：０．００３〜
０．２％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ：０．００１０〜
０．０５００％を含み、必要に応じてさらにＴｉ：０．
４％以下、Ｎｂ：０．２％以下、Ｚｒ：０．２％以下、
Ｂ：０．００８０％以下のうち１種以上を含み、残部が
鉄および不可避的不純物からなる鋼のＡ層と、双晶型制
振合金のＢ層とを、Ａ−Ｂ−Ａの板厚方向構造になるよ
うに、かつ凝固後の全板厚に対するＢ層の厚みの比が４
〜６０％となるように鋳込み法により製造した複層構造
を持つ素地鋼板上に、Ｚｎの板厚方向平均含有量が５〜
９３％であるＺｎ−Ｆｅ合金被覆を有する鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車、建材をはじめ
とする一般加工用、構造材料として利用される加工性と
耐食性に優れた合金複合型めっき制振鋼板に関するもの
である。
とする一般加工用、構造材料として利用される加工性と
耐食性に優れた合金複合型めっき制振鋼板に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】自動車、建材などに使用される鋼板は、
プレス加工や曲げ加工を受けるため、加工性に優れるこ
とが要求される。そのため、それらの鋼板の降伏強さは
低く、伸びは大きく、ランクフォード値は高いことが必
要であるとされている。一方、軽量化の観点から、引張
強さはできるだけ高いことが望ましい。また、屋外など
の腐食環境で使用されることが多いため、優れた耐食性
も要求される。
プレス加工や曲げ加工を受けるため、加工性に優れるこ
とが要求される。そのため、それらの鋼板の降伏強さは
低く、伸びは大きく、ランクフォード値は高いことが必
要であるとされている。一方、軽量化の観点から、引張
強さはできるだけ高いことが望ましい。また、屋外など
の腐食環境で使用されることが多いため、優れた耐食性
も要求される。
【０００３】一方、近年、交通機関の発達や住居の工場
への接近に伴って騒音や振動が公害として社会問題化す
るようになり、また、職場においてもその作業環境の改
善を目的として騒音や振動を規制する傾向にある。この
ような動向に対応して、騒音源や振動源である金属材料
に対して制振性能を付与することや、その制振性能の向
上を図ることが要請されている。
への接近に伴って騒音や振動が公害として社会問題化す
るようになり、また、職場においてもその作業環境の改
善を目的として騒音や振動を規制する傾向にある。この
ような動向に対応して、騒音源や振動源である金属材料
に対して制振性能を付与することや、その制振性能の向
上を図ることが要請されている。
【０００４】このような背景から、プレス加工性や曲げ
加工性に優れ、耐食性に優れ、併せて制振性がよくて強
度も適宜に高い鋼板が必要になってきた。
加工性に優れ、耐食性に優れ、併せて制振性がよくて強
度も適宜に高い鋼板が必要になってきた。
【０００５】従来から、このような鋼板についていくつ
か提案されていた。
か提案されていた。
【０００６】例えば、特公昭４５−３５６６２号公報に
は、２つの金属層の中間に粘弾性樹脂からなる粘弾性中
間層を挟み込んだ３層構造を有する複合型制振鋼板が記
載されている。この樹脂複合型制振鋼板は、自動車のオ
イルパンやエンジン・カバー、ホッパーのシュート部、
搬送設備のストッパー、家電機器、その他金属加工機械
の振動低減部材や振動防止が望まれる精密機械の構造部
材に採用されている。
は、２つの金属層の中間に粘弾性樹脂からなる粘弾性中
間層を挟み込んだ３層構造を有する複合型制振鋼板が記
載されている。この樹脂複合型制振鋼板は、自動車のオ
イルパンやエンジン・カバー、ホッパーのシュート部、
搬送設備のストッパー、家電機器、その他金属加工機械
の振動低減部材や振動防止が望まれる精密機械の構造部
材に採用されている。
【０００７】また、「鉄と鋼」第６０年（１９７４）第
１４号２２０３ページ記載のＣｕ−Ａｌ−Ｎｉ系合金
は、高い制振性能を持ちながら強度も適宜高い双晶型制
振合金として古くから知られている。制振合金は一般に
複合型、強磁性型、転位型、双晶型、その他に分類され
るが、双晶型制振合金はその中でも制振性能と強度特性
をあわせ持つ金属材料とされている。
１４号２２０３ページ記載のＣｕ−Ａｌ−Ｎｉ系合金
は、高い制振性能を持ちながら強度も適宜高い双晶型制
振合金として古くから知られている。制振合金は一般に
複合型、強磁性型、転位型、双晶型、その他に分類され
るが、双晶型制振合金はその中でも制振性能と強度特性
をあわせ持つ金属材料とされている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】これらはそれぞれ相応
の効果が得られるが、樹脂複合型制振鋼板は粘弾性中間
層が約１００℃を越えると変質し始めるため、自動車排
気系部材のように耐熱性や強度が特に要求される用途に
は適用できない。また、耐食性が劣る。双晶型制振合金
はコストが著しく高く、しかも加工がほとんどできない
ため、民生用工業製品には実用化されていない。本発明
は、これらの総合性能を同時に満たす複合鋼板を提供す
ることを目的とするものである。
の効果が得られるが、樹脂複合型制振鋼板は粘弾性中間
層が約１００℃を越えると変質し始めるため、自動車排
気系部材のように耐熱性や強度が特に要求される用途に
は適用できない。また、耐食性が劣る。双晶型制振合金
はコストが著しく高く、しかも加工がほとんどできない
ため、民生用工業製品には実用化されていない。本発明
は、これらの総合性能を同時に満たす複合鋼板を提供す
ることを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は以下の通
りである。
りである。
【００１０】 重量％で、Ｃ ：０．０００５〜０．
０８００％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｐ ：０．
００３〜０．２％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ ：０．０
０１０〜０．０５００％を含み、残部が鉄および不可避
的不純物からなる鋼のＡ層と、双晶型制振合金のＢ層と
を、Ａ−Ｂ−Ａの板厚方向構造になるように、かつ凝固
後の全板厚に対するＢ層の厚みの比が４〜６０％となる
ように鋳込み法により製造した複層構造を持つ素地鋼板
上に、Ｚｎの板厚方向平均含有量が５〜９３％であるＺ
ｎ−Ｆｅ合金被覆を有することを特徴とする加工性と耐
食性に優れた合金複合型めっき制振鋼板。
０８００％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｐ ：０．
００３〜０．２％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ ：０．０
０１０〜０．０５００％を含み、残部が鉄および不可避
的不純物からなる鋼のＡ層と、双晶型制振合金のＢ層と
を、Ａ−Ｂ−Ａの板厚方向構造になるように、かつ凝固
後の全板厚に対するＢ層の厚みの比が４〜６０％となる
ように鋳込み法により製造した複層構造を持つ素地鋼板
上に、Ｚｎの板厚方向平均含有量が５〜９３％であるＺ
ｎ−Ｆｅ合金被覆を有することを特徴とする加工性と耐
食性に優れた合金複合型めっき制振鋼板。
【００１１】 鋼のＡ層が前記化学成分に加えてＴ
ｉ：０．４％以下、Ｎｂ：０．２％以下、Ｚｒ：０．２
％以下、Ｂ ：０．００８０％以下のうち１種以上を含
む前記の加工性と耐食性に優れた合金複合型めっき制
振鋼板。
ｉ：０．４％以下、Ｎｂ：０．２％以下、Ｚｒ：０．２
％以下、Ｂ ：０．００８０％以下のうち１種以上を含
む前記の加工性と耐食性に優れた合金複合型めっき制
振鋼板。
【００１２】 重量％で、Ｃ ：０．０００５〜０．
０８００％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｐ ：０．
００３〜０．２％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ ：０．０
０１０〜０．０５００％を含み、残部が鉄および不可避
的不純物からなる鋼のＡ層と、Ａｌ：９．０〜１６．０
％、Ｎｉ：２．４〜５．５％を含み、残部がＣｕおよび
不可避的不純物からなる合金のＢ層とを、Ａ−Ｂ−Ａの
板厚方向構造になるように、かつ凝固後の全板厚に対す
るＢ層の厚みの比が４〜６０％となるように鋳込み法に
より製造した複層構造を持つ素地鋼板上に、Ｚｎの板厚
方向平均含有量が５〜９３％であるＺｎ−Ｆｅ合金被覆
を有することを特徴とする加工性と耐食性に優れた合金
複合型めっき制振鋼板。
０８００％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｐ ：０．
００３〜０．２％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ ：０．０
０１０〜０．０５００％を含み、残部が鉄および不可避
的不純物からなる鋼のＡ層と、Ａｌ：９．０〜１６．０
％、Ｎｉ：２．４〜５．５％を含み、残部がＣｕおよび
不可避的不純物からなる合金のＢ層とを、Ａ−Ｂ−Ａの
板厚方向構造になるように、かつ凝固後の全板厚に対す
るＢ層の厚みの比が４〜６０％となるように鋳込み法に
より製造した複層構造を持つ素地鋼板上に、Ｚｎの板厚
方向平均含有量が５〜９３％であるＺｎ−Ｆｅ合金被覆
を有することを特徴とする加工性と耐食性に優れた合金
複合型めっき制振鋼板。
【００１３】 鋼のＡ層が前記化学成分に加えてＴ
ｉ：０．４％以下、Ｎｂ：０．２％以下、Ｚｒ：０．２
％以下、Ｂ ：０．００８０％以下のうち１種以上を含
む前記の加工性と耐食性に優れた合金複合型めっき制
振鋼板。
ｉ：０．４％以下、Ｎｂ：０．２％以下、Ｚｒ：０．２
％以下、Ｂ ：０．００８０％以下のうち１種以上を含
む前記の加工性と耐食性に優れた合金複合型めっき制
振鋼板。
【００１４】
【作用】本発明は、鋼板表面層と内層の成分組成を変
え、鋼板厚み方向における表面層の割合を特定し、鋼板
表面にめっきを施すと、表面層は低コストで耐食性およ
び加工性がよく、また内層は制振性に優れることによっ
て、複層鋼板全体として耐食性、加工性、制振性と低コ
ストを両立させることが可能であることに基づく。
え、鋼板厚み方向における表面層の割合を特定し、鋼板
表面にめっきを施すと、表面層は低コストで耐食性およ
び加工性がよく、また内層は制振性に優れることによっ
て、複層鋼板全体として耐食性、加工性、制振性と低コ
ストを両立させることが可能であることに基づく。
【００１５】以下、本発明を詳細に説明する。なお、成
分はすべて重量％である。
分はすべて重量％である。
【００１６】まず、３層構造の表層となるＡ層の成分に
関して述べる。
関して述べる。
【００１７】Ｃは含有量が増えると加工性が劣化するた
め、上限を０．０８００％に限定する。加工性を向上さ
せるためにはこの含有量は低いほど好ましいが、０．０
００５％を下回ると製鋼コストが過大となり低コストを
達成しないので、下限を０．０００５％に限定する。
め、上限を０．０８００％に限定する。加工性を向上さ
せるためにはこの含有量は低いほど好ましいが、０．０
００５％を下回ると製鋼コストが過大となり低コストを
達成しないので、下限を０．０００５％に限定する。
【００１８】Ｍｎは含有量が０．０５％を下回ると熱間
脆性を生じ、鋼板を製造することができないので、０．
０５％以上含有させる必要がある。またＭｎは鋼を硬化
させる元素であり、必要とされる強度特性に応じて添加
量を増してよいが、その量が１．５０％を越えると過度
に硬質化し、加工性を損なうので、上限を１．５０％に
限定する。
脆性を生じ、鋼板を製造することができないので、０．
０５％以上含有させる必要がある。またＭｎは鋼を硬化
させる元素であり、必要とされる強度特性に応じて添加
量を増してよいが、その量が１．５０％を越えると過度
に硬質化し、加工性を損なうので、上限を１．５０％に
限定する。
【００１９】Ｐも鋼を硬化させる元素であり、必要とさ
れる強度特性に応じて添加量を増してよいが、その量が
０．２％を越えると過度に硬質化し、加工性を損なうの
で、上限を０．２％に限定する。強度特性より加工性が
重視される用途に対してはＰの含有量は低いほど好まし
いが、０．００３％を下回ると製鋼コストが過大とな
り、低コストを達成しないので、下限を０．００３％に
限定する。
れる強度特性に応じて添加量を増してよいが、その量が
０．２％を越えると過度に硬質化し、加工性を損なうの
で、上限を０．２％に限定する。強度特性より加工性が
重視される用途に対してはＰの含有量は低いほど好まし
いが、０．００３％を下回ると製鋼コストが過大とな
り、低コストを達成しないので、下限を０．００３％に
限定する。
【００２０】Ａｌは脱酸に必要であるが、含有量が０．
１０％を越えるとＡｌ2 Ｏ3 系介在物が増えて、成形加
工時にフランジ割れなどの原因となり、またコスト高と
もなるので、上限を０．１０％に限定する。
１０％を越えるとＡｌ2 Ｏ3 系介在物が増えて、成形加
工時にフランジ割れなどの原因となり、またコスト高と
もなるので、上限を０．１０％に限定する。
【００２１】Ｎは時効性を生じる有害な不可避的不純物
元素であり、０．０５００％を越えると時効性からスト
レッチャ・ストレインなどの加工性劣化をきたし、また
過度の硬質化から張出し加工性の劣化をきたすので、上
限を０．０５００％に限定する。Ｎの含有量は低いほど
好ましいが、０．００１０％を下回ると製鋼コストが過
大となり、低コストを達成しないので、下限を０．００
１０％に限定する。
元素であり、０．０５００％を越えると時効性からスト
レッチャ・ストレインなどの加工性劣化をきたし、また
過度の硬質化から張出し加工性の劣化をきたすので、上
限を０．０５００％に限定する。Ｎの含有量は低いほど
好ましいが、０．００１０％を下回ると製鋼コストが過
大となり、低コストを達成しないので、下限を０．００
１０％に限定する。
【００２２】複雑なプレス加工性が要求される用途に
は、以上の成分に加えてさらにＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｂの
うち１種以上を添加するのが有効である。
は、以上の成分に加えてさらにＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｂの
うち１種以上を添加するのが有効である。
【００２３】Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒはいずれも炭窒化物形成
元素であり、鋼中の固溶Ｃおよび固溶Ｎを固定して加工
性をおよび非時効性を向上させることができる。ただ
し、添加量が多くなると合金コストが過大となり、低コ
ストを達成しないので、Ｔｉは０．４％、ＮｂおよびＺ
ｒは０．２％をそれぞれ上限とする。
元素であり、鋼中の固溶Ｃおよび固溶Ｎを固定して加工
性をおよび非時効性を向上させることができる。ただ
し、添加量が多くなると合金コストが過大となり、低コ
ストを達成しないので、Ｔｉは０．４％、ＮｂおよびＺ
ｒは０．２％をそれぞれ上限とする。
【００２４】Ｂは二次加工性を向上させるのに有効であ
る。ただし、添加量が多くなると合金コストが過大とな
り、低コストを達成しないので、０．００８０％を上限
とする。
る。ただし、添加量が多くなると合金コストが過大とな
り、低コストを達成しないので、０．００８０％を上限
とする。
【００２５】次に３層構造の内層となるＢ層の成分組成
について述べる。
について述べる。
【００２６】本発明者らの研究によれば、優れた制振性
能を得るために、Ｂ層は双晶型制振合金であることが必
要である。双晶型制振合金としては、Ａｕ−Ｃｄ合金、
Ｉｎ−Ｔｌ合金、Ｃｕ−Ａｌ−Ｎｉ合金、ＴｉＮｉ合金
など現在知られているどの成分でもよいが、特に優れた
制振性能と強度特性を両立させたい用途には、次に述べ
るＣｕ−Ａｌ−Ｎｉ合金を用いることが好ましい。
能を得るために、Ｂ層は双晶型制振合金であることが必
要である。双晶型制振合金としては、Ａｕ−Ｃｄ合金、
Ｉｎ−Ｔｌ合金、Ｃｕ−Ａｌ−Ｎｉ合金、ＴｉＮｉ合金
など現在知られているどの成分でもよいが、特に優れた
制振性能と強度特性を両立させたい用途には、次に述べ
るＣｕ−Ａｌ−Ｎｉ合金を用いることが好ましい。
【００２７】好ましいＣｕ−Ａｌ−Ｎｉ合金の成分は、
Ａｌ：９．０〜１６．０％、Ｎｉ：２．４〜５．５％を
含み、残部がＣｕおよび不可避的不純物からなるもので
ある。機構は明かでないが、この成分範囲において特に
優れた制振性能と強度特性が得られる。
Ａｌ：９．０〜１６．０％、Ｎｉ：２．４〜５．５％を
含み、残部がＣｕおよび不可避的不純物からなるもので
ある。機構は明かでないが、この成分範囲において特に
優れた制振性能と強度特性が得られる。
【００２８】次に、Ａ層とＢ層の構成について述べる。
【００２９】Ａ層単独では加工性はよく、コストも通常
の薄鋼板なみに低いが、制振性に劣る。Ｂ層単独では制
振性には優れるが、コストが著しく高く、加工も困難で
ある。本発明の目的を達成するには、Ａ層とＢ層をＡ−
Ｂ−Ａの板厚方向構造となるように鋳込み法で製造する
ことが必要である。Ｂ−Ａ−ＢおよびＡ−Ｂの板厚方向
構造では、両層の比率をどのように組み合わせても、加
工性と制振性を両立させることができない。また、Ｂ−
Ａ−Ｂの板厚方向構造の場合は、表層の組成が通常の鋼
と著しく異なるため、表面処理鋼板の原板として使用す
る場合に、めっきの種類に制約を生ずるという欠点もあ
る。
の薄鋼板なみに低いが、制振性に劣る。Ｂ層単独では制
振性には優れるが、コストが著しく高く、加工も困難で
ある。本発明の目的を達成するには、Ａ層とＢ層をＡ−
Ｂ−Ａの板厚方向構造となるように鋳込み法で製造する
ことが必要である。Ｂ−Ａ−ＢおよびＡ−Ｂの板厚方向
構造では、両層の比率をどのように組み合わせても、加
工性と制振性を両立させることができない。また、Ｂ−
Ａ−Ｂの板厚方向構造の場合は、表層の組成が通常の鋼
と著しく異なるため、表面処理鋼板の原板として使用す
る場合に、めっきの種類に制約を生ずるという欠点もあ
る。
【００３０】複層鋼板の製造法としては、鋳込み法、熱
延圧着法、爆着法などがある。これらの製法と、界面で
の特性変化の状態、および強加工時の界面からの破壊現
象について検討した結果、鋳込み法以外の製法による複
層鋼板では、界面での特性変化、すなわち成分の分離が
急激なため、強加工時に界面からの破壊が起き易かっ
た。したがって、優れた加工性を実現するためには、製
法を鋳込み法に限定することが必須である。
延圧着法、爆着法などがある。これらの製法と、界面で
の特性変化の状態、および強加工時の界面からの破壊現
象について検討した結果、鋳込み法以外の製法による複
層鋼板では、界面での特性変化、すなわち成分の分離が
急激なため、強加工時に界面からの破壊が起き易かっ
た。したがって、優れた加工性を実現するためには、製
法を鋳込み法に限定することが必須である。
【００３１】次に、Ａ層およびＢ層の厚み割合について
述べる。
述べる。
【００３２】Ｂ層の厚みは、優れた制振性を確保するた
めに全板厚に対する比率で４％以上とする必要がある。
一方、Ｂ層の厚みが厚くなると、加工性が劣化すると同
時にコストが著しく高くなるので、６０％以下とする必
要がある。
めに全板厚に対する比率で４％以上とする必要がある。
一方、Ｂ層の厚みが厚くなると、加工性が劣化すると同
時にコストが著しく高くなるので、６０％以下とする必
要がある。
【００３３】次にＡ層の表面処理について述べる。
【００３４】屋外などの腐食環境でも優れた耐食性を発
揮するためには、Ａ層表面にＺｎ−Ｆｅ合金被覆を施す
ことが必要である。Ｚｎの板厚方向平均含有量が５％を
下回ると十分な耐食性が得られないので、Ｚｎ−Ｆｅ合
金被覆中のＺｎの板厚方向平均含有量の下限を５％に限
定する。また、Ｚｎの板厚方向平均含有量が９３％を越
えると塗料密着性・加工性・溶接性が劣化するので、そ
の上限を９３％に限定する。このＺｎ−Ｆｅ合金被覆
は、Ｚｎの板厚方向平均含有量がこの範囲にあれば本発
明の目的を達成することができるのであって、Ｚｎの含
有量が板厚方向に変化する皮膜や、異なるＺｎ含有量の
層が積層された皮膜であっても差し支えないし、結晶構
造も問わない。また、Ｚｎ−Ｆｅ合金被覆をＡ層表面に
施す方法は、溶融めっき、電気めっき、あるいは蒸着な
ど、いかなる方法でもよい。
揮するためには、Ａ層表面にＺｎ−Ｆｅ合金被覆を施す
ことが必要である。Ｚｎの板厚方向平均含有量が５％を
下回ると十分な耐食性が得られないので、Ｚｎ−Ｆｅ合
金被覆中のＺｎの板厚方向平均含有量の下限を５％に限
定する。また、Ｚｎの板厚方向平均含有量が９３％を越
えると塗料密着性・加工性・溶接性が劣化するので、そ
の上限を９３％に限定する。このＺｎ−Ｆｅ合金被覆
は、Ｚｎの板厚方向平均含有量がこの範囲にあれば本発
明の目的を達成することができるのであって、Ｚｎの含
有量が板厚方向に変化する皮膜や、異なるＺｎ含有量の
層が積層された皮膜であっても差し支えないし、結晶構
造も問わない。また、Ｚｎ−Ｆｅ合金被覆をＡ層表面に
施す方法は、溶融めっき、電気めっき、あるいは蒸着な
ど、いかなる方法でもよい。
【００３５】本発明においては、熱延、冷延、焼鈍条件
は特に限定されないが、熱延は８００〜９５０℃を仕上
温度とすることが、加工性や生産性の面から好ましい。
また、捲取温度は５００〜７５０℃とするのが、加工性
および酸洗性の点から好ましい。冷延は６０〜９３％の
圧下率で行い、焼鈍は６００〜９００℃の温度で行うの
が、加工性を確保するのに好ましい。必要に応じて、Ｚ
ｎ−Ｆｅ合金被覆の表面にさらに有機被覆を付与しても
よい。
は特に限定されないが、熱延は８００〜９５０℃を仕上
温度とすることが、加工性や生産性の面から好ましい。
また、捲取温度は５００〜７５０℃とするのが、加工性
および酸洗性の点から好ましい。冷延は６０〜９３％の
圧下率で行い、焼鈍は６００〜９００℃の温度で行うの
が、加工性を確保するのに好ましい。必要に応じて、Ｚ
ｎ−Ｆｅ合金被覆の表面にさらに有機被覆を付与しても
よい。
【００３６】
【実施例】Ａ層およびＢ層用溶鋼を表１、表２に示す成
分に調整し、２本ノズル鋳込み法により複層鋳片を得
た。Ｎｏ．７は比較のため熱延圧着法により複層鋼片を
得た。板厚方向の複層構造はＡ−Ｂ−Ａ型とし、Ａ層の
厚みは両表層同一とし、全厚に対するＢ層厚みの比率は
表２に示した。これらの鋳片および鋼片は１２００℃に
４時間加熱した後、連続熱間圧延機で仕上温度約９３０
℃で厚み４ｍｍの鋼帯にし、約７３０℃で捲取り、酸洗
後８０％の冷間圧延を行い、その後８３０℃で６０秒の
連続焼鈍を行い、さらに１％の調質圧延を施し、表２に
示す組成のＺｎ−Ｆｅ合金被覆をめっきした。その後特
性評価を行った。
分に調整し、２本ノズル鋳込み法により複層鋳片を得
た。Ｎｏ．７は比較のため熱延圧着法により複層鋼片を
得た。板厚方向の複層構造はＡ−Ｂ−Ａ型とし、Ａ層の
厚みは両表層同一とし、全厚に対するＢ層厚みの比率は
表２に示した。これらの鋳片および鋼片は１２００℃に
４時間加熱した後、連続熱間圧延機で仕上温度約９３０
℃で厚み４ｍｍの鋼帯にし、約７３０℃で捲取り、酸洗
後８０％の冷間圧延を行い、その後８３０℃で６０秒の
連続焼鈍を行い、さらに１％の調質圧延を施し、表２に
示す組成のＺｎ−Ｆｅ合金被覆をめっきした。その後特
性評価を行った。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】引張特性は、圧延方向にＪＩＳ５号試験片
を採取し、降伏強さが２８０ＭＰａ以下、引張強さが２
６０ＭＰａ以上、全伸びが１０％以上の条件をすべて満
たすものを○と評価し、それ以外のものを×と評価し
た。また、エリクセン試験はＪＩＳ規格Ｚ２２４７に準
拠して行い、エリクセン値が８ｍｍ以上のものを○、そ
れ未満のものを×と評価した。曲げ試験はＪＩＳ規格Ｚ
２２４８に準拠して行い、最小曲げ半径を板厚で除した
値が０．４以下のものを○、それを越えるものを×と評
価した。耐界面破壊性については、引張変形時の破断形
態を観察し、界面からの割れの存在するものおよび存在
が疑わしいものを×、全く存在しないものを○と判定し
た。
を採取し、降伏強さが２８０ＭＰａ以下、引張強さが２
６０ＭＰａ以上、全伸びが１０％以上の条件をすべて満
たすものを○と評価し、それ以外のものを×と評価し
た。また、エリクセン試験はＪＩＳ規格Ｚ２２４７に準
拠して行い、エリクセン値が８ｍｍ以上のものを○、そ
れ未満のものを×と評価した。曲げ試験はＪＩＳ規格Ｚ
２２４８に準拠して行い、最小曲げ半径を板厚で除した
値が０．４以下のものを○、それを越えるものを×と評
価した。耐界面破壊性については、引張変形時の破断形
態を観察し、界面からの割れの存在するものおよび存在
が疑わしいものを×、全く存在しないものを○と判定し
た。
【００４０】制振性は、幅１０ｍｍ、長さ６０ｍｍの試
験片に曲げ振動を与え、自由減衰法で損失係数を測定
し、損失係数が０．００５以上のものを○、それ未満の
ものを×と評価した。この制振性の測定は、試験片温度
が室温の場合と、２４０±１０℃の場合の２通りについ
て行った。
験片に曲げ振動を与え、自由減衰法で損失係数を測定
し、損失係数が０．００５以上のものを○、それ未満の
ものを×と評価した。この制振性の測定は、試験片温度
が室温の場合と、２４０±１０℃の場合の２通りについ
て行った。
【００４１】耐食性は、塗膜厚２０μｍの塗装後クロス
カットを入れた各試料について、塩水噴霧−湿潤−乾燥
のサイクル試験を行い、穴あき深さで評価した。その成
績を同時測定したＳＰＣＥ−Ｐ１０の電気亜鉛めっき鋼
板と比較し、穴あき深さが電気亜鉛めっき鋼板と同等以
下のものを○、それを越えるものを×と判定した。
カットを入れた各試料について、塩水噴霧−湿潤−乾燥
のサイクル試験を行い、穴あき深さで評価した。その成
績を同時測定したＳＰＣＥ−Ｐ１０の電気亜鉛めっき鋼
板と比較し、穴あき深さが電気亜鉛めっき鋼板と同等以
下のものを○、それを越えるものを×と判定した。
【００４２】これらの特性評価結果を表３に示す。
【００４３】
【表３】
【００４４】Ｎｏ．１〜５は本発明例であり、加工性、
制振性、耐食性にすぐれた。一方Ｎｏ．６、７は比較例
であり、Ｎｏ．６はＡ層が本発明の条件を満たすので加
工性は確保されるが、Ｂ層および金属被覆が本発明の条
件からはずれるので制振性および耐食性が悪かった。Ｎ
ｏ．７はＡ層、Ｂ層、金属被覆とも本発明の条件からは
ずれるので、耐食性、加工性、制振性とも劣り、鋳込み
法でなく熱延圧着法で製造されているので耐界面破壊性
も悪かった。
制振性、耐食性にすぐれた。一方Ｎｏ．６、７は比較例
であり、Ｎｏ．６はＡ層が本発明の条件を満たすので加
工性は確保されるが、Ｂ層および金属被覆が本発明の条
件からはずれるので制振性および耐食性が悪かった。Ｎ
ｏ．７はＡ層、Ｂ層、金属被覆とも本発明の条件からは
ずれるので、耐食性、加工性、制振性とも劣り、鋳込み
法でなく熱延圧着法で製造されているので耐界面破壊性
も悪かった。
【００４５】
【発明の効果】本発明の鋼板は、耐食性、加工性、制振
性と低コストを両立する制振性に優れた複層鋼板であ
る。
性と低コストを両立する制振性に優れた複層鋼板であ
る。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．０８００％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、 Ｐ ：０．００３〜０．２％、 Ａｌ：０．１％以下、 Ｎ ：０．００１０〜０．０５００％を含み、残部が鉄
および不可避的不純物からなる鋼のＡ層と、双晶型制振
合金のＢ層とを、Ａ−Ｂ−Ａの板厚方向構造になるよう
に、かつ凝固後の全板厚に対するＢ層の厚みの比が４〜
６０％となるように鋳込み法により製造した複層構造を
持つ素地鋼板上に、Ｚｎの板厚方向平均含有量が５〜９
３％であるＺｎ−Ｆｅ合金被覆を有することを特徴とす
る加工性と耐食性に優れた合金複合型めっき制振鋼板。 - 【請求項２】 鋼のＡ層が前記化学成分に加えて Ｔｉ：０．４％以下、 Ｎｂ：０．２％以下、 Ｚｒ：０．２％以下、 Ｂ ：０．００８０％以下のうち１種以上を含む請求項
１記載の加工性と耐食性に優れた合金複合型めっき制振
鋼板。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．０８００％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、 Ｐ ：０．００３〜０．２％、 Ａｌ：０．１％以下、 Ｎ ：０．００１０〜０．０５００％を含み、残部が鉄
および不可避的不純物からなる鋼のＡ層と、 Ａｌ：９．０〜１６．０％、 Ｎｉ：２．４〜５．５％を含み、残部がＣｕおよび不可
避的不純物からなる合金のＢ層とを、Ａ−Ｂ−Ａの板厚
方向構造になるように、かつ凝固後の全板厚に対するＢ
層の厚みの比が４〜６０％となるように鋳込み法により
製造した複層構造を持つ素地鋼板上に、Ｚｎの板厚方向
平均含有量が５〜９３％であるＺｎ−Ｆｅ合金被覆を有
することを特徴とする加工性と耐食性に優れた合金複合
型めっき制振鋼板。 - 【請求項４】 鋼のＡ層が前記化学成分に加えて Ｔｉ：０．４％以下、 Ｎｂ：０．２％以下、 Ｚｒ：０．２％以下、 Ｂ ：０．００８０％以下のうち１種以上を含む請求項
３記載の加工性と耐食性に優れた合金複合型めっき制振
鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17589193A JPH0711461A (ja) | 1993-06-24 | 1993-06-24 | 加工性と耐食性に優れた合金複合型めっき制振鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17589193A JPH0711461A (ja) | 1993-06-24 | 1993-06-24 | 加工性と耐食性に優れた合金複合型めっき制振鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0711461A true JPH0711461A (ja) | 1995-01-13 |
Family
ID=16004038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17589193A Withdrawn JPH0711461A (ja) | 1993-06-24 | 1993-06-24 | 加工性と耐食性に優れた合金複合型めっき制振鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0711461A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19928547B4 (de) * | 1998-06-26 | 2007-12-27 | Denso Corp., Kariya | Verfahren zur Herstellung eines Drucksensors |
| CN100417928C (zh) * | 2004-06-29 | 2008-09-10 | 株式会社电装 | 压力传感器 |
| DE102008000128B4 (de) * | 2007-01-30 | 2013-01-03 | Denso Corporation | Halbleitersensorvorrichtung und deren Herstellungsverfahren |
| US9208951B2 (en) | 2014-01-24 | 2015-12-08 | Fujitsu Limited | Capacitor and method of manufacturing capacitor |
-
1993
- 1993-06-24 JP JP17589193A patent/JPH0711461A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19928547B4 (de) * | 1998-06-26 | 2007-12-27 | Denso Corp., Kariya | Verfahren zur Herstellung eines Drucksensors |
| CN100417928C (zh) * | 2004-06-29 | 2008-09-10 | 株式会社电装 | 压力传感器 |
| DE102008000128B4 (de) * | 2007-01-30 | 2013-01-03 | Denso Corporation | Halbleitersensorvorrichtung und deren Herstellungsverfahren |
| US9208951B2 (en) | 2014-01-24 | 2015-12-08 | Fujitsu Limited | Capacitor and method of manufacturing capacitor |
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|---|---|---|---|
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