JPH07116544B2 - 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 - Google Patents
熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材Info
- Publication number
- JPH07116544B2 JPH07116544B2 JP2322310A JP32231090A JPH07116544B2 JP H07116544 B2 JPH07116544 B2 JP H07116544B2 JP 2322310 A JP2322310 A JP 2322310A JP 32231090 A JP32231090 A JP 32231090A JP H07116544 B2 JPH07116544 B2 JP H07116544B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- brazing
- sacrificial anode
- core material
- strength
- aluminum alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は不活性ガス雰囲気中で弗化物フラックスを用
いたろう付によりラジエータやヒーターコアなどのAl熱
交換器を製造するに際して、その構造部材であるチュー
ブ材やヘッダープレート材などとして用いるに適した、
ろう付性が良好で、かつろう付後に高強度および高耐食
性を有するAl合金クラッド材に関するものであり、特に
薄肉で用いられるチューブ材に適する。
いたろう付によりラジエータやヒーターコアなどのAl熱
交換器を製造するに際して、その構造部材であるチュー
ブ材やヘッダープレート材などとして用いるに適した、
ろう付性が良好で、かつろう付後に高強度および高耐食
性を有するAl合金クラッド材に関するものであり、特に
薄肉で用いられるチューブ材に適する。
［従来の技術］ 自動車のラジエータやヒーターコアなどのチューブ材や
ヘッダープレート材には、3003などのAl−Mn系合金を芯
材として、片面にAl−Si系合金のろう材、他の片面にAl
−Zn系合金やAl−Zn−Mg系合金の犠牲陽極材をクラッド
した３層クラッド材が用いられている。Al−Si系のろう
材はチューブとフィンの接合、チューブとヘッダープレ
ートとの接合のためのものである。ろう付は不活性ガス
雰囲気中で弗化物フラックスを用いて行われることが多
い。犠牲陽極材をクラッドした他の片面は、使用中に内
側（水側）になり、犠牲陽極作用を発揮して芯材の孔食
や隙間腐食を防止する。
ヘッダープレート材には、3003などのAl−Mn系合金を芯
材として、片面にAl−Si系合金のろう材、他の片面にAl
−Zn系合金やAl−Zn−Mg系合金の犠牲陽極材をクラッド
した３層クラッド材が用いられている。Al−Si系のろう
材はチューブとフィンの接合、チューブとヘッダープレ
ートとの接合のためのものである。ろう付は不活性ガス
雰囲気中で弗化物フラックスを用いて行われることが多
い。犠牲陽極材をクラッドした他の片面は、使用中に内
側（水側）になり、犠牲陽極作用を発揮して芯材の孔食
や隙間腐食を防止する。
近年ラジエータやヒーターコアなどの軽量化を求める要
求が強く、チューブ材やヘッダープレート材の薄肉化が
必要となっている。そのためには材料の高強度化特にろ
う付後の強度の向上が必要であり、高強度化のために芯
材中にMgを添加することが多くなってきている。しか
し、Mgはろう付中に表面に拡散していき、弗化物フラッ
クスと反応するため、綿状生成物（Mgの弗化物）が生成
して付着したり、接合不良を生じたりする。こうして、
芯材中へのMgの添加量は最大でも0.5％、実用上は0.2〜
0.3％に制限され、高強度化の妨げとなっている。
求が強く、チューブ材やヘッダープレート材の薄肉化が
必要となっている。そのためには材料の高強度化特にろ
う付後の強度の向上が必要であり、高強度化のために芯
材中にMgを添加することが多くなってきている。しか
し、Mgはろう付中に表面に拡散していき、弗化物フラッ
クスと反応するため、綿状生成物（Mgの弗化物）が生成
して付着したり、接合不良を生じたりする。こうして、
芯材中へのMgの添加量は最大でも0.5％、実用上は0.2〜
0.3％に制限され、高強度化の妨げとなっている。
チューブ材やヘッダープレート材の強度は、犠牲陽極材
にMgを添加することによっても向上する可能性がある。
にMgを添加することによっても向上する可能性がある。
犠牲陽極材にMgを添加したクラッド材に関しては、従来
からいくつかの提案がある。
からいくつかの提案がある。
すなわち、ラジエータ用ヘッダープレート材やチューブ
材の犠牲陽極材に、 MgとZn等を含有させる方法（特公昭63−28704号）、 ZnとMgを添加する方法（特開昭61−89498号）、 SnとMgを同時添加する方法（特開昭56−16646号、特
開昭63−89641号）、 比較的高濃度までのMgとZnを添加する方法（特公昭62
−45301号）、 が提案されている。
材の犠牲陽極材に、 MgとZn等を含有させる方法（特公昭63−28704号）、 ZnとMgを添加する方法（特開昭61−89498号）、 SnとMgを同時添加する方法（特開昭56−16646号、特
開昭63−89641号）、 比較的高濃度までのMgとZnを添加する方法（特公昭62
−45301号）、 が提案されている。
しかし、上記およびのMgの添加は1.1％あるいは1.5
％以下と少なく、孔食や隙間腐食の防止のために添加さ
れており、強度向上が得られない。
％以下と少なく、孔食や隙間腐食の防止のために添加さ
れており、強度向上が得られない。
上記のMgの添加はSnの粒界拡散を抑制し、熱間圧延時
の割れを防止することを目的とし、上記のMgの添加は
耐孔食性の改善を目的としているが、いずれもMgが高濃
度の場合には芯材に拡散してある程度の強度向上効果も
得られる可能性がある。しかし、薄肉のチューブ材（ク
ラッド材）を作った場合、芯材の強度は犠牲陽極材から
拡散するMgにより高くできても、犠牲陽極材の強度はMg
添加のみでは不足となり、クラッド材全体の強度を高く
することができない。すなわち、薄肉になると、芯材の
みでなく犠牲陽極材の強度への寄与も大きくなり、犠牲
陽極材の強度も高くすることが必要となるのである。
の割れを防止することを目的とし、上記のMgの添加は
耐孔食性の改善を目的としているが、いずれもMgが高濃
度の場合には芯材に拡散してある程度の強度向上効果も
得られる可能性がある。しかし、薄肉のチューブ材（ク
ラッド材）を作った場合、芯材の強度は犠牲陽極材から
拡散するMgにより高くできても、犠牲陽極材の強度はMg
添加のみでは不足となり、クラッド材全体の強度を高く
することができない。すなわち、薄肉になると、芯材の
みでなく犠牲陽極材の強度への寄与も大きくなり、犠牲
陽極材の強度も高くすることが必要となるのである。
［発明が解決しようとする課題］ そこで、本発明はろう付け性を害することなく、すなわ
ち、芯材のMg添加量を最大0.5％に抑えたままで、ろう
付け後に高強度が得られるクラッド材を提供しようとす
るものである。
ち、芯材のMg添加量を最大0.5％に抑えたままで、ろう
付け後に高強度が得られるクラッド材を提供しようとす
るものである。
［課題を解決するための手段］ 本発明者らは、芯材中のMg添加量を最大0.5％に抑えた
ままで、ろう付け後に高強度が得られる方法について検
討し、犠牲陽極材中に高濃度のMgとSiを添加すると、犠
牲陽極材中のMgの一部がろう付け中に芯材中へ拡散し
て、芯材を強化し、また、犠牲陽極材そのものもMgとSi
により強化されることを見出し、本発明を完成した。
ままで、ろう付け後に高強度が得られる方法について検
討し、犠牲陽極材中に高濃度のMgとSiを添加すると、犠
牲陽極材中のMgの一部がろう付け中に芯材中へ拡散し
て、芯材を強化し、また、犠牲陽極材そのものもMgとSi
により強化されることを見出し、本発明を完成した。
すなわち、犠牲陽極材中にMgとSiを共存させ、Mgを芯材
の強化に寄与させるとともに、犠牲陽極材をMgとSiによ
る固溶体強化およびMg2Siの析出による時効硬化によっ
て強化させたものである。
の強化に寄与させるとともに、犠牲陽極材をMgとSiによ
る固溶体強化およびMg2Siの析出による時効硬化によっ
て強化させたものである。
すなわち、本発明の構成は、 （１）芯材が、Mn:0.3〜2.0％、Cu:0.25〜0.8％、Si:0.
2〜0.7％未満、Mg:0.5％以下を含有し、残部Alと不可避
不純物からなるアルミニウム合金で構成され、該芯材の
片面に複合された犠牲陽極材がMg:1.2〜2.5％、Si:0.2
〜0.8％を含有し、残部Alと不可避不純物からなるアル
ミニウム合金で構成され、かつ、前記芯材の他の片面に
複合された皮材がAl−Si系合金のろう材で構成されたこ
とを特徴とする熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム
合金クラッド材、 （２）芯材が、Mn:0.3〜2.0％、Cu:0.25〜0.8％、Si:0.
2〜0.7％未満、Mg:0.5％以下を含有し、残部Alと不可避
不純物からなるアルミニウム合金で構成され、該芯材の
片面に複合された犠牲陽極材がMg:1.2〜2.5％、Si:0.2
〜0.8％を含有し、更に、In:0.2％以下、Sn:0.2％以
下、及びGa:0.2％以下の１種又は２種以上を含有し、残
部Alと不可避不純物からなるアルミニウム合金で構成さ
れ、かつ、前記芯材の他の片面に複合された皮材がAl−
Si系合金のろう材で構成されたことを特徴とする熱交換
器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材、であ
る。
2〜0.7％未満、Mg:0.5％以下を含有し、残部Alと不可避
不純物からなるアルミニウム合金で構成され、該芯材の
片面に複合された犠牲陽極材がMg:1.2〜2.5％、Si:0.2
〜0.8％を含有し、残部Alと不可避不純物からなるアル
ミニウム合金で構成され、かつ、前記芯材の他の片面に
複合された皮材がAl−Si系合金のろう材で構成されたこ
とを特徴とする熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム
合金クラッド材、 （２）芯材が、Mn:0.3〜2.0％、Cu:0.25〜0.8％、Si:0.
2〜0.7％未満、Mg:0.5％以下を含有し、残部Alと不可避
不純物からなるアルミニウム合金で構成され、該芯材の
片面に複合された犠牲陽極材がMg:1.2〜2.5％、Si:0.2
〜0.8％を含有し、更に、In:0.2％以下、Sn:0.2％以
下、及びGa:0.2％以下の１種又は２種以上を含有し、残
部Alと不可避不純物からなるアルミニウム合金で構成さ
れ、かつ、前記芯材の他の片面に複合された皮材がAl−
Si系合金のろう材で構成されたことを特徴とする熱交換
器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材、であ
る。
［作用］ 本発明における組成及び組成範囲の限定理由について述
べる。
べる。
（１）芯材 Mn: Mnは強度を向上させる。又、芯材の電位を貴にして犠牲
陽極材との電位差を大きくし耐食性を向上させる。0.3
％未満では効果が十分でなく、2.0％を越えると鋳造時
に粗大な化合物が生成し、健全な板材が得られない。
陽極材との電位差を大きくし耐食性を向上させる。0.3
％未満では効果が十分でなく、2.0％を越えると鋳造時
に粗大な化合物が生成し、健全な板材が得られない。
Cu: Cuは芯材の電位を貴にして、犠牲陽極材およびろう材と
芯材との電位差を大きくし、犠牲陽極材およびろう材の
犠牲陽極効果による防食作用を大きくする。更に、芯材
中のCuはろう付時に犠牲陽極材中及びろう材中へ拡散し
てなだらかな濃度勾配を形成し、芯材側が貴な電位、犠
牲陽極材及びろう材の各々表面側が卑な電位となり、そ
の間になだらかな電位分布を形成して腐食形態を全面腐
食型にする。
芯材との電位差を大きくし、犠牲陽極材およびろう材の
犠牲陽極効果による防食作用を大きくする。更に、芯材
中のCuはろう付時に犠牲陽極材中及びろう材中へ拡散し
てなだらかな濃度勾配を形成し、芯材側が貴な電位、犠
牲陽極材及びろう材の各々表面側が卑な電位となり、そ
の間になだらかな電位分布を形成して腐食形態を全面腐
食型にする。
芯材中のCuは強度向上にも寄与する。
以上に示したCuの防食作用と強度向上効果は、芯材中の
Cl量が0.25％未満では発揮されず、一方、0.8％を越え
ると芯材自体の耐食性が悪くなるとともに芯材の融点が
下がって、ろう付時に局部的な溶融を生ずるようにな
る。
Cl量が0.25％未満では発揮されず、一方、0.8％を越え
ると芯材自体の耐食性が悪くなるとともに芯材の融点が
下がって、ろう付時に局部的な溶融を生ずるようにな
る。
Si: Siは芯材の強度を向上させる。特に、ろう付中に犠牲陽
極材から拡散してくるMgと共存することにより、ろう付
後の時効硬化により強度がより高くなる。0.2％未満で
は効果が十分でなく、0.7％以上では耐食性が低下する
とともに芯材の融点が下がってろう付時に局部的な溶融
を生ずるようになる。
極材から拡散してくるMgと共存することにより、ろう付
後の時効硬化により強度がより高くなる。0.2％未満で
は効果が十分でなく、0.7％以上では耐食性が低下する
とともに芯材の融点が下がってろう付時に局部的な溶融
を生ずるようになる。
Mg: Mgは芯材の強度を向上させる効果がある。強度向上効果
は、Si及び／又はCuと共存するとろう付後の時効硬化に
より更によく発揮される。しかしながら、その量が0.5
％を越えると弗化物フラックスと反応して、ろう付け性
を阻害したり、Mgの弗化物が生成して外観を損ねる。
は、Si及び／又はCuと共存するとろう付後の時効硬化に
より更によく発揮される。しかしながら、その量が0.5
％を越えると弗化物フラックスと反応して、ろう付け性
を阻害したり、Mgの弗化物が生成して外観を損ねる。
その他の元素： Fe、Zn、Cr、Zrなどは本発明の効果を損なわない範囲で
含まれてもよい。ただし、Feは多量に含まれると耐食性
を害するので0.7％以下にする必要がある。Znは芯材の
電位を卑にし、犠牲陽極材及びろう材との電位差を小さ
くするので0.2％以下にする必要がある。
含まれてもよい。ただし、Feは多量に含まれると耐食性
を害するので0.7％以下にする必要がある。Znは芯材の
電位を卑にし、犠牲陽極材及びろう材との電位差を小さ
くするので0.2％以下にする必要がある。
（２）犠牲陽極材 Mg: 犠牲陽極材中のMgの一部は、主としてろう材中に芯材中
へ拡散し、芯材中のSiやCuとともに芯材強度を向上させ
る。また、犠牲陽極材中に残存したMgはSiとともに犠牲
陽極材の強度を向上させる。そしてこれらの作用によ
り、クラッド材全体の強度向上に寄与する。更に、犠牲
陽極材の電位を卑として、犠牲陽極効果を確実にする。
1.2％未満では効果が十分でなく、2.5％を越えるとろう
付時に局部溶融が生じる。
へ拡散し、芯材中のSiやCuとともに芯材強度を向上させ
る。また、犠牲陽極材中に残存したMgはSiとともに犠牲
陽極材の強度を向上させる。そしてこれらの作用によ
り、クラッド材全体の強度向上に寄与する。更に、犠牲
陽極材の電位を卑として、犠牲陽極効果を確実にする。
1.2％未満では効果が十分でなく、2.5％を越えるとろう
付時に局部溶融が生じる。
なお、ろう付中に犠牲陽極材中のMgは芯材中へ拡散する
が、第１図のような濃度分布を有するようになり、ろう
材側へ大量に拡散して、ろう付性を阻害することはな
い。また、クラッド製造中にも拡散が起こり、芯材と犠
牲陽極材との境界では僅かな濃度分布を有していること
は、いうまでもない。
が、第１図のような濃度分布を有するようになり、ろう
材側へ大量に拡散して、ろう付性を阻害することはな
い。また、クラッド製造中にも拡散が起こり、芯材と犠
牲陽極材との境界では僅かな濃度分布を有していること
は、いうまでもない。
Si: Siは犠牲陽極材の強度を向上させ、クラッグ材全体の強
度向上に寄与する。特に、犠牲陽極材中に残存したMgと
ともに、時効硬化を生じて、強度向上に寄与する。0.2
％未満では効果が十分でなく、0.8％を越えるとろう付
時に局部的な溶融が生ずる。
度向上に寄与する。特に、犠牲陽極材中に残存したMgと
ともに、時効硬化を生じて、強度向上に寄与する。0.2
％未満では効果が十分でなく、0.8％を越えるとろう付
時に局部的な溶融が生ずる。
In、Sn、Ga: In、Sn、Gaは、微量の添加により犠牲陽極材の電位を卑
にし、芯材に対する犠牲陽極効果を確実にする。その結
果、芯材の孔食や隙間腐食を防止する。その含有量が上
限値を越えると自己耐食性、圧延加工性が劣化するとと
もにろう付時の拡散が多くなり、犠牲陽極層が厚くなっ
てしまう。これらの元素を微量添加した場合、Znの場合
と異なり拡散が速くないのでろう付け後の拡散層の厚さ
がろう付前の犠牲陽極材の厚さより大巾に大きくなるこ
とはない。従って、腐食代の厚さを任意に、かつ、小さ
く制御することができる。そのため、クラッド材をより
薄肉化することが可能となる。
にし、芯材に対する犠牲陽極効果を確実にする。その結
果、芯材の孔食や隙間腐食を防止する。その含有量が上
限値を越えると自己耐食性、圧延加工性が劣化するとと
もにろう付時の拡散が多くなり、犠牲陽極層が厚くなっ
てしまう。これらの元素を微量添加した場合、Znの場合
と異なり拡散が速くないのでろう付け後の拡散層の厚さ
がろう付前の犠牲陽極材の厚さより大巾に大きくなるこ
とはない。従って、腐食代の厚さを任意に、かつ、小さ
く制御することができる。そのため、クラッド材をより
薄肉化することが可能となる。
（３）ろう材 ろう材は通常用いられるAl−Si合金である。通常６〜13
％のSiを含むAl合金が用いられる。
％のSiを含むAl合金が用いられる。
［実施例］ 以下実施例によって、本発明を具体的に説明する。
下記第１表に示す芯材用合金、第２表に示す犠牲陽極材
用合金、およびろう材用合金4045の鋳塊を準備し、芯材
用合金と犠牲陽極材用合金について均質化処理を行っ
た。そして、犠牲陽極材用合金およびろう材用合金を熱
間圧延し所定の厚さとし、これらと芯材用合金の鋳塊と
を組み合わせて熱間圧延しクラッド材を得た。その後、
冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延により厚さ0.25mmの板
（H14材）を作製した。クラッド材の構成はろう材を0.0
25mm一定とし、犠牲陽極材を0.030〜0.050mmとした。
用合金、およびろう材用合金4045の鋳塊を準備し、芯材
用合金と犠牲陽極材用合金について均質化処理を行っ
た。そして、犠牲陽極材用合金およびろう材用合金を熱
間圧延し所定の厚さとし、これらと芯材用合金の鋳塊と
を組み合わせて熱間圧延しクラッド材を得た。その後、
冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延により厚さ0.25mmの板
（H14材）を作製した。クラッド材の構成はろう材を0.0
25mm一定とし、犠牲陽極材を0.030〜0.050mmとした。
各材料の合金組成とその組合せは第３表に示すとおりで
ある。
ある。
得られたクラッド板材のろう材側に、Al−1.2％Mn−1.5
％Zn合金からなる厚さ0.10mmのコルゲートフィンを乗
せ、窒素ガス中で弗化物フラックスを用いてろう付を行
った。ろう付温度（材料温度）は600℃であった。ろう
付後板材とフィンとの接合状況、芯材及び犠牲陽極材の
溶融状況を調べた。
％Zn合金からなる厚さ0.10mmのコルゲートフィンを乗
せ、窒素ガス中で弗化物フラックスを用いてろう付を行
った。ろう付温度（材料温度）は600℃であった。ろう
付後板材とフィンとの接合状況、芯材及び犠牲陽極材の
溶融状況を調べた。
次に厚さ0.25mmの板材をそのまま（フィンと接触させる
ことなく）弗化物フラックスろう付と同じ条件で加熱し
た後、引張試験と腐食試験を行った。腐食試験の方法
は、外面側（ろう材側）についてはCASS試験、30日間と
し、内面側（犠牲陽極材側）についてはCl−100ppm、SO
4 2-100ppm、HCO3 -100ppm、Cu2+10ppmを含む水溶液中に
浸漬し、8hrの間80℃に加熱し、その後室温まで放冷し
ながら16hr放置するというサイクルを繰返し、３ケ月間
行った。
ことなく）弗化物フラックスろう付と同じ条件で加熱し
た後、引張試験と腐食試験を行った。腐食試験の方法
は、外面側（ろう材側）についてはCASS試験、30日間と
し、内面側（犠牲陽極材側）についてはCl−100ppm、SO
4 2-100ppm、HCO3 -100ppm、Cu2+10ppmを含む水溶液中に
浸漬し、8hrの間80℃に加熱し、その後室温まで放冷し
ながら16hr放置するというサイクルを繰返し、３ケ月間
行った。
以上の結果をまとめて第３表に示す。発明例No.1〜17の
場合、ろう付性は良好で、引張強さも17kgf/mm2以上と
高く、最大腐食深さも小さい。
場合、ろう付性は良好で、引張強さも17kgf/mm2以上と
高く、最大腐食深さも小さい。
比較例No.18の場合、犠牲陽極材のMgが少ないために引
張強さが低い。
張強さが低い。
比較例No.19は、Mgが多いためにろう付時に局部溶融が
生じている。
生じている。
比較例No.20は、犠牲陽極材のSiが少ないために引張強
さが低い。
さが低い。
比較例No.21は、Siが多いためにろう付時に局部溶融が
生じる。
生じる。
比較例No.22、23、24は、In、SnあるいはGaが多いため
に、内面側の腐食深さが大きい。
に、内面側の腐食深さが大きい。
No.25は、芯材のMnが少ないために引張強さが低く、No.
26は芯材のMnが多いために健全な板材が得られていな
い。
26は芯材のMnが多いために健全な板材が得られていな
い。
No.27は芯材のCuが少ないために引張強さが低く、外面
側の腐食深さが大きい。
側の腐食深さが大きい。
No.28は、芯材のCuが多いためにろう付時に溶融が生じ
ている。
ている。
No.29は、芯材のSiが少ないために引張強さが低い。
No.30は、芯材のSiが多いためにろう付時に溶融が生じ
ている。
ている。
No.31は、芯材がMgを含まないために引張強さが低い。
No.32は、芯材のMgが多いためにろう付不良が生じてい
る。
る。
No.33は芯材が3003であるために、引張強さが低く、外
面側の腐食深さが大きい。
面側の腐食深さが大きい。
［発明の効果］ 以上説明したように、本発明のクラッド材は弗化物フラ
ックスろう付用材料として、高強度、耐食性で、かつ、
ろう付性が優れたAl熱交換器用クラッド材である。これ
によって、チューブ材やヘッダープレート材を薄肉にす
ることができ、ラジエータやヒータの軽量化が可能であ
る。
ックスろう付用材料として、高強度、耐食性で、かつ、
ろう付性が優れたAl熱交換器用クラッド材である。これ
によって、チューブ材やヘッダープレート材を薄肉にす
ることができ、ラジエータやヒータの軽量化が可能であ
る。
第１図は本発明の材料のろう付後のMgの濃度分布を示す
断面図である。
断面図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２８Ｆ 21/08 (72)発明者 加藤 健志 愛知県名古屋市港区千年３丁目１番12号 住友軽金属工業株式会社技術研究所内 (72)発明者 時實 直樹 愛知県名古屋市港区千年３丁目１番12号 住友軽金属工業株式会社技術研究所内 (72)発明者 難波 圭三 愛知県名古屋市港区千年３丁目１番12号 住友軽金属工業株式会社技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭63−303027（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−110909（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】芯材が、Mn:0.3〜2.0％（重量％、以下同
じ）、Cu:0.25〜0.8％、Si:0.2〜0.7％未満、Mg:0.5％
以下を含有し、残部Alと不可避不純物からなるアルミニ
ウム合金で構成され、該芯材の片面に複合された犠牲陽
極材がMg:1.2〜2.5％、Si:0.2〜0.8％を含有し、残部Al
と不可避不純物からなるアルミニウム合金で構成され、
かつ、前記芯材の他の片面に複合された皮材がAl−Si系
合金のろう材で構成されたことを特徴とする熱交換器用
高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材。 - 【請求項２】芯材が、Mn:0.3〜2.0％、Cu:0.25〜0.8
％、Si:0.2〜0.7％未満、Mg:0.5％以下を含有し、残部A
lと不可避不純物からなるアルミニウム合金で構成さ
れ、該芯材の片面に複合された犠牲陽極材がMg:1.2〜2.
5％、Si:0.2〜0.8％を含有し、更に、In:0.2％以下、S
n:0.2％以下及びGa:0.2％以下の１種又は２種以上を含
有し、残部Alと不可避不純物からなるアルミニウム合金
で構成され、かつ、前記芯材の他の片面に複合された皮
材がAl−Si系合金のろう材で構成されたことを特徴とす
る熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド
材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2322310A JPH07116544B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2322310A JPH07116544B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04193926A JPH04193926A (ja) | 1992-07-14 |
| JPH07116544B2 true JPH07116544B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=18142203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2322310A Expired - Fee Related JPH07116544B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07116544B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001087888A (ja) * | 1999-09-22 | 2001-04-03 | Toyo Radiator Co Ltd | 耐熱性熱交換器用ブレージングシート |
| JP3651582B2 (ja) | 2000-07-28 | 2005-05-25 | 神鋼アルコア輸送機材株式会社 | アルミニウムブレージングシート |
| JP2018028127A (ja) * | 2016-08-17 | 2018-02-22 | 株式会社Uacj | 熱交換器用のアルミニウム合金製クラッド板 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54110909A (en) * | 1978-02-21 | 1979-08-30 | Sumitomo Light Metal Ind | Aluminum alloy for use as sacrifice anode |
| JPS63303027A (ja) * | 1987-06-01 | 1988-12-09 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウムプレ−ジングシ−ト |
-
1990
- 1990-11-28 JP JP2322310A patent/JPH07116544B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04193926A (ja) | 1992-07-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0556798B1 (en) | Clad aluminum alloy material having high-strength, high-corrosion resistance for heat exchanger | |
| JP3772017B2 (ja) | 熱交換器用高強度高耐食アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP2842665B2 (ja) | アルミニウム製熱交換器 | |
| JP3765327B2 (ja) | ろう付用アルミニウム合金複合部材及びろう付方法 | |
| JP2842668B2 (ja) | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性ａ１合金クラッド材 | |
| JP3858255B2 (ja) | 耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP3243188B2 (ja) | 耐アルカリ腐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP2990027B2 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシートの製造方法 | |
| JP3217108B2 (ja) | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP2933382B2 (ja) | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP3234619B2 (ja) | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP3243189B2 (ja) | 耐アルカリ腐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP2842666B2 (ja) | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性クラッド材 | |
| JP2842667B2 (ja) | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性ａ１合金クラッド材 | |
| JPH09302433A (ja) | ろう付け性に優れたアルミニウム合金クラッド材およびその製造方法 | |
| JPH0436434A (ja) | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性ａ１合金クラッド材 | |
| JPH07116543B2 (ja) | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 | |
| JPH06212331A (ja) | 高強度、高耐食性アルミニウム合金ブレージングシート | |
| JPH07207393A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシートおよびアルミニウム合金製熱交換器の製造方法 | |
| JPH04198448A (ja) | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP2581868B2 (ja) | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP3538507B2 (ja) | 耐アルカリ腐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP2000087166A (ja) | 耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| JPH07116545B2 (ja) | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 | |
| JPH04193926A (ja) | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071213 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081213 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081213 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091213 Year of fee payment: 14 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |