JPH07119731A

JPH07119731A - すべり軸受構造

Info

Publication number: JPH07119731A
Application number: JP5314673A
Authority: JP
Inventors: Kenji Ueno; 賢治植野; Hirobumi Michioka; 博文道岡; Yoshio Fuwa; 良雄不破; Yoshihiko Masuda; 義彦増田
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 1993-09-03
Filing date: 1993-12-15
Publication date: 1995-05-09
Anticipated expiration: 2015-07-31
Also published as: JP3070815B2

Abstract

(57)【要約】【目的】すべり軸受構造のフレッチング摩耗防止。【構成】ハウジング１０と軸受３の何れかの表面に、
四フッ化エチレンを主成分とする固体潤滑材を含むコー
ティング層５、６を設けたものであって、軸受のハウジ
ング側表面とハウジングの軸受側表面粗さ方向を異なら
せたすべり軸受構造。これにより、コーティング層５、
６が設けられた側の表面谷部から剥がれにくくなり、フ
レッチング摩耗防止が達成できる。また、軸受構造の軸
方向端部に遮断手段２０を設けてコーティング層部位へ
の潤滑油の出入を防止し、コーティング層摩耗を防止し
た。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、コネクティングロッド
の大端部に嵌着されるコネクティングロッド軸受または
主軸受部等に用いられる滑り軸受部構造に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】コネクティングロッドは、ピストンとク
ランクシャフトを連結し、ピストンの往復運動をクラン
クシャフトの回転運動として伝達するものである。コネ
クティングロッドの大端部にはコネクティングロッド軸
受を介してクランクシャフトが挿入される。これらコネ
クティングロッド軸受にはＣｕ−Ｐｂ系のケルメットメ
タルあるいはＡｌ−Ｓｎ系のアルミニウム合金メタル等
が用いられるが、多くの場合鋼板等からなる裏金と重ね
合わせ耐久性の向上が図られる。コネクティングロッド
はつねに圧縮と引張りの繰り返し荷重を受ける。そのた
め、コネクティングロッドの大端部に嵌着されるコネク
ティングロッド軸受等の滑り軸受の裏金とコネクティン
グロッドの間には、フレッチングコロージョンが発生す
る。フレッチングコロージョンとは腐食性環境にある材
料の荷重をかけられた接触面に振動または相対運動が繰
り返し加えられたとき、接触部に孔または、溝状の損傷
が生じる現象をいう。最近の自動車エンジンにおいては
高出力や高回転化が図られ、また低燃費に伴って低粘度
のオイルが使用され、また、ハウジング、コネクティン
グロッド材としてアルミニウム合金等の軽量材料が使用
されることから軸受にとっては、より厳しい条件となっ
てきており、一層の性能向上が望まれている。このよう
な厳しい条件下においては、裏金とこれを支持するハウ
ジングとの間でフレッチング摩耗を生じ、その結果、摩
耗粉末が裏金表面で堆積し、成長すると軸受の最表面が
部分的に盛り上がって軸受内で強い片当たり状態とな
り、その部分で集中荷重が発生してハウジングが早期に
疲労破壊することがあった。

【０００３】この問題を解決する方策としては、（ａ）
コネクティングロッドの剛性をアップする、（ｂ）コネ
クティングロッドと軸受背面の間に油膜を形成する、
（ｃ）軸受の張り高さをアップすること、（ｄ）軸受背
面のハウジング面にポリテトラフルオロエチレン（ＰＴ
ＦＥ）コーティング、あるいはすべり軸受の裏金の表面
等にＰＴＦＥを含んだＮｉ、およびＣｏ複合めっき（特
開平２−８９８１３公報）を施すこと、（ｅ）ポリアミ
ドイミドからなるコーティング層を設けること、等が考
えられる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、（ａ）は重量
増加につながり、フリクションに悪影響を及ぼすもので
あり、（ｂ）は、技術的に困難であり、（ｃ）は、あま
り効果がなく、いずれも決定的な解決策とはならない。
また、上記（ｄ）のように、裏金の最表面等に、ＰＴＦ
ＥとＮｉおよびＣｏの少なくとも１種とから実質的にな
る複合めっき層を設けたものは、フレッチング摩耗を著
しく減少する効果が得られるものの、長時間にわたって
フレッチング摩耗を完全に防止できるものではなく、近
年の厳しい使用環境に対応するものではない。また、
（ｅ）のポリアミドイミドからなるコーティング層につ
いても、厳しい条件下で軸受とハウジング間に潤滑油が
侵入した場合、ポリアミドイミドの相手面への移着が阻
害され、その移着できなかった摩耗粉が油で排出され耐
久性（耐摩耗性、密着性）が不充分となる場合がある。
本発明は、コネクティングロッド軸受または、主軸受等
に用いられる滑り軸受にフレッチング摩耗が発生し、コ
ネクティングロッドあるいは、主軸受ハウジングが早期
に疲労破壊することがあるという前記の問題を解決する
ためになされたものであって近年の滑り軸受の厳しい使
用環境においてもフレッチング摩耗をほぼ完全に防止す
ることのできる、耐久性に優れた滑り軸受構造を提供す
ることを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明のすべり軸受構造は次の（１）、（２）のすべ
り軸受構造から成る。（１）ハウジングと、その内側に設けられる、裏金が軟
鋼板からなる軸受とからなり、軸受のハウジング側表面
とハウジングの軸受側表面との何れか一方のみに、固体
潤滑材を含有する合成樹脂ベースのコーティング層を設
けたすべり軸受構造であって、前記軸受のハウジング側
表面の表面粗さの方向と前記ハウジングの軸受側表面の
表面粗さの方向とを互いに異ならせたすべり軸受構造。
また、コーティング層を設けた側の下地表面粗さはボー
リング加工形状からなり、２．５〜７μｍＲＺ、ピッチ
が０．０５〜０．１ｍｍとされ、他の側の下地表面粗さ
は研磨加工形状からなり、粗さは１〜５μｍＲＺである
ことが望ましい。（２）ハウジングと、その内側に設けられる裏金が軟鋼
板からなる軸受とからなり、軸受のハウジング側表面と
ハウジングの軸受側表面との何れか一方に、固体潤滑材
を含有する合成樹脂ベースのコーティング層を設けたす
べり軸受構造であって、軸受とハウジングとの間を外部
と遮断する遮断手段を備えたすべり軸受構造。上記遮断
手段は、軸受の軸方向端部に、半径方向外向きに形成さ
れたつばから成っていてもよいし、あるいは、ハウジン
グの軸方向端部に、半径方向内向きに形成されたつばか
らなっていてもよい。

【０００６】

【作用】上記（１）の本発明のすべり軸受構造において
は、軸受のハウジング側表面とハウジングの軸受側表面
とで表面粗さ方向を異ならせたので、コーティング層
が、それが設けられた側の表面谷部から剥がれにくくな
り、その結果、フレッチング摩耗防止を達成できる。こ
の場合、もしも表面粗さ方向が同一だと、一方の側の表
面谷部と他方の側の表面山部が係合してしまい、コーテ
ィング層が剥ぎとられてしまう。また、表面粗さを、一
方をボーリング加工条痕とし、それを２．５〜７μｍＲ
Ｚ、ピッチ０．０５〜０．１ｍｍとするとともに、他側
を研磨加工痕とし、粗さを１〜５μｍＲＺとすることに
より、表面粗さ形成を容易とするとともに、フレッチン
グ摩耗防止効果をさらに向上できる。上記（２）の本発
明のすべり軸受構造においては、遮断手段が設けられた
ことによりコーティング面への潤滑油の出入がないた
め、コーティング樹脂の相手面への移行のオイルによる
阻害がなく、かつコーティング樹脂の摩耗粉の流出もな
く、耐久性が向上する。また、遮断手段が軸受の軸方向
端部に軸受に一体に形成されれば軸受の剛性アップにな
りフレッチングがさらに生じにくくなる。また、軸受、
ハウジングに別体の遮断手段を付加的に設ける場合は、
従来のコネクティングロッドに設計変更を要さずに適用
可能となる。

【０００７】

【実施例】以下に、本発明の実施例を図１〜図９を参照
して説明する。まず、全実施例に共通な構成を、たとえ
ば図１を参照して説明する。以下の説明では、すべり軸
受構造として、図１に示すような内燃機関のコネクティ
ングロッド大端部を例にとるが、本発明はこれに限定さ
れるものではない。コネクティングロッド大端部の場合
は、すべり軸受構造のハウジングはコネクティングロッ
ド１０（コネクティングロッド本体１およびキャップ
２）であり、軸受はコネクティングロッド大端穴に嵌着
される２つ割りの軸受３である。以下、ハウジング１０
をコネクティングロッド１０と記載するかもしれない。
コネクティングロッド１０は材質がアルミ合金、または
スチールで、軸受は、裏金が軟鋼板（冷間圧延鋼板であ
るＳＰＣＣ）で、その内面側（クランクピンに接触する
側）に形成された軸受合金７がアルミニウム系軸受合金
または銅系軸受合金からなる。アルミニウム系軸受合金
としては、とくに限定されるものではないが、たとえば
Ａｌに３〜２０ｗｔ％のＳｎと、１０ｗｔ％以下のＳ
ｉ、２．５ｗｔ％以下のＣｕおよび／またはＭｇ、５ｗ
ｔ％以下のＰｂを含有させたものを使用する。銅系軸受
合金としては、Ｓｎ−Ｐｂ−Ｃｕ系のバビットメタル、
Ｃｕ−Ｐｂ系のケルメットメタルが使用され、ケルメッ
トメタルは通常オーバレイメッキをして使用される。コ
ネクティングロッド１０または軸受３の互いに接触する
側の面の何れか一方に、固体潤滑材を含有する合成樹脂
ベースのコーティング層５、６（コネクティングロッド
１０に形成された場合が５、軸受３の場合が６）が形成
される。固体潤滑材としては、ポリテトラフルオロエチ
レン（ＰＴＦＥ）、ＭｏＳ₂、グラファイトのうち、少
なくとも１種類が用いられ、この固体潤滑材をコーティ
ング層の全重量比で５％以下、望ましくは１〜３ｗｔ％
含むようにする。ベースの樹脂はポリアミドイミドであ
る。

【０００８】つぎに、各実施例に特有な構成、作用を説
明する。上記（１）の発明は実施例１〜３に対応し、上
記（２）の発明は実施例４〜５に対応する。まず、上記
（１）の発明に係る実施例１〜３を説明する。（実施例１）図１は、本実施例で用いた水平２分割型の
滑り軸受とコネクティングロッドであって、図２は滑り
軸受の２−２断面図であり、図３はコネクティングロッ
ドの３−３断面図である。滑り軸受は図２に示すように
アルミニウム系軸受合金層７と軟鋼板（ＳＰＣＣ）から
なる裏金３を重ねあわせたものである。滑り軸受３の裏
金のコネクティングロッド側表面に、ボーリング加工に
より、摺動方向と直交方向に、表面粗さ５μｍＲＺ、ピ
ッチ０．０７ｍｍの表面仕上加工を施し、その裏金の表
面には、四フッ化エチレン（ＰＴＦＥとも記す）を主成
分とする固体潤滑剤を１５ｗｔ％含有する、変性ポリア
ミドイミド（ポリアミドイミドあるいはポリアミド樹
脂、Ｎメチルピロリドン（ＮＭＰ）およびキシレン（溶
剤）の混合物である。）をエアスプレーにより吹きつ
け、その後乾燥、さらに１６０℃で３０分間の焼成を行
ない、コーティング層を１０μｍ形成した。また、材質
がアルミ合金のコネクティングロッド１０の大端部の内
面に、研磨加工により摺動方向と平行方向に表面粗さ１
μｍＲＺの表面加工を施し、その表面には、濃度２００
ｇ／ｌの硫酸浴を用いて、温度５℃、電流密度１Ａ／ｄ
ｍ²、時間２０分の陽極酸化処理を施すことにより、厚
さ１０μｍ、硬さＨＶ３５０の酸化皮膜（アルマイト
層）を形成した。このときコネクティングロッドの大端
部の表面粗さは３μｍＲＺであった。

【０００９】（実施例２）滑り軸受３を実施例１と同様
に製作した。コネクティングロッド１０は、材質がアル
ミ合金のコネクティングロッドの大端部の内面に研磨加
工により摺動方向と平行方向に表面加工を施した。この
ときのコネクティングロッド１０の大端部の表面粗さは
３μｍＲＺ、硬さはＨＶ２００であった。

【００１０】（実施例３）滑り軸受３を実施例１と同様
に製作した。コネクティングロッド１０は、材質が機械
構造用炭素鋼（Ｓ５５）のコネクティングロッドの大端
部の内面に研磨加工により摺動方向と平行方向に表面加
工を施した。このときのコネクティングロッド１０の大
端部の表面粗さは３μｍＲＺ、硬さはＨＶ２５０であっ
た。

【００１１】（比較例）比較例として滑り軸受の裏金の
表面形状および加工方向の異なるものをまた、コネクテ
ィングロッドの大端部の内面の表面形状および加工方向
が異なるものをそれぞれ製作した。実施例および比較例
として製作した滑り軸受とコネクティングロッドをまと
めて表１および表２、表３に示す。

【００１２】

【表１】

【表２】

【表３】

【００１３】次に製作した滑り軸受とコネクティングロ
ッドを組付け、４気筒２０００ｃｃエンジンを用いて１
８０Ｈｒの連続高速耐久試験を実施し、フレッチング発
生面積を測定した。結果を図４に示す。図４より本発明
の実施例１〜３は、いずれも比較例１〜１１に比べフレ
ッチング発生面積は非常に少なく良好であることがわか
る。実施例１〜３は、コネクティングロッドの材質を変
えたものである。実施例１は、陽極酸化処理を施すこと
により、表面性状を適正化したものであり、この表面性
状によりフレッチング摩耗の発生を防止するとともに、
アルマイト層が形成されているためにコネクティングロ
ッド自身の耐摩耗性が著しく向上しているため、実施例
２に比べフレッチング発生面積は非常に少なくなる。ま
た、実施例３は、コネクティングロッド材質をスチール
材（Ｓ５５）とした場合であるが、アルミ合金の場合と
同様、良好である。

【００１４】ここで実施例１〜３で上記のような結果が
得られた理由について説明する。フレッチング発生面積
が非常に少なかった理由として最も効果が大きいのは、
滑り軸受とコネクティングロッドの表面形状の組み合わ
せである。まず、滑り軸受３の裏金の表面（コーティン
グ層の下地）の表面形状については、フレッチング摩耗
がコーティング層が摩耗・はく離などによりなくな
り、下地が露出するとフレッチングが発生する、フレ
ッチング摩耗はすべり方向および金属×金属の接触をし
ている方向に成長するということをふまえ、コーティン
グ層の長期残存と、フレッチング摩耗の成長防止のた
め、滑り軸受とコネクティングロッドの表面形状を直交
するように配し、滑り軸受側（コーティング層の下地）
には、ボーリング形状となる表面形状を設けた。このよ
うな表面形状にすることにより、滑り軸受側には、谷間
に残存しているコーティング材が、コネクティングロッ
ド側には、滑り軸受側から移着したコーティング材が有
効に作用し、コーティング材の長寿命化がはかれる。ま
た、直交する表面形状によりフレッチングが発生しても
それ以上の成長を断ちきることができる。

【００１５】つぎに、滑り軸受３とコネクティングロッ
ド１０の表面形状の限定理由を述べる。まず、滑り軸受
の表面粗さについて２．５μｍ〜７μｍＲＺとした理由
は次の通りである。図６に示すように、表面粗さが２．
５μｍＲＺより小さい場合は、粗さの谷間に残存するコ
ーティング材が非常に少なくなり、また、コーティング
層の密着力が悪化するため、コーティング材の長寿命化
がはかれない。これは、油の侵入によりコーティング材
の排出が大となるためである。一方、表面粗さが７μｍ
ＲＺより大きい場合は、コーティング層の膜厚１０μｍ
に対し、下地粗さが大きいため、コーティング層が摩耗
してくると早期に下地が露出し、コーティング材がコネ
クティングロッド側へ移着する前に金属×金属の接触を
するため、フレッチング摩耗が発生しやすくなる。

【００１６】次に滑り軸受の表面粗さのピッチを０．０
５ｍｍ〜０．１０ｍｍとした理由は次の通りである。図
７に示すように、表面粗さのピッチが０．０５ｍｍより
小さい場合は、金属×金属の接触をする面積が増加し、
フレッチング摩耗が発生しやすくなる。一方、表面粗さ
のピッチが０．１０ｍｍより大きい場合は、樹脂コーテ
ィング層が摩耗してくると金属接触する面積が非常に少
ないため、局部的に面圧が高くなり、その部分での凝
着、フレッチング摩耗が発生しやすくなる。

【００１７】粗さの方向としては、摺動方向に対し直交
方向とした。摺動方向に対し、粗さの方向を平行方向と
すると、フレッチング摩耗の成長が防止できずフレッチ
ング摩耗発生面積が増加する。一方、直交方向とするこ
とにより、粗さの谷間に残存したコーティング材が摺動
方向に排出されるのを防止できるとともに、フレッチン
グ摩耗が発生しても摺動方向には成長しないため、フレ
ッチング摩耗の成長を断ち切ることができ、フレッチン
グ発生面積を最小限に抑えることができる。下地粗さの
加工形状としては、ボーリング加工形状とした。研磨加
工では金属×金属の接触点が多くなり、コーティング際
の占める面積が少ないため、フレッチング摩耗が発生し
やすい。ボーリング加工とすることにより、金属×金属
の接触点を最適化でき、かつ、粗さの谷間に残存するコ
ーティング材の面積を大きくすることができるため、フ
レッチング摩耗の発生を抑制できる。ボーリング加工形
状の代わりに旋削加工でも良い。

【００１８】次にコネクティングロッド大端部の表面形
状の限定理由を述べる。まず、コネクティングロッド大
端部の表面粗さについては１μｍ〜５μｍＲＺとした。
図８に示すように、表面粗さが１μｍＲＺより小さい場
合は、滑り軸受からとれたコーティング材が移着しにく
く、表面粗さが５μｍＲＺより大きい場合は、滑り軸受
のコーティング材への相手攻撃性が大きくなり、コーテ
ィング材の早期摩耗を生じフレッチング摩耗が発生しや
すくなる。粗さの方向としては、摺動方向に対し、平行
方向とした。摺動方向に対し、粗さの方向を直交方向と
すると、滑り軸受側のコーティング材に対しくさび作用
が生じ、コーティング材の摩耗を促進させる。一方、平
行方向とすることにより、コーティング材への攻撃性は
低減でき、かつ、フレッチング摩耗が発生したとしても
滑り軸受側とコネクティングロッド側の表面性状の交点
の部分で最小限にとどめることができる。表面形状とし
ては、研磨加工が望ましい。ボーリング加工あるいは旋
削加工では移着したコーティング材がほとんど粗さの谷
間に埋設されたしまい、滑り軸受側と金属×金属の接触
が主となり、フレッチング摩耗を発生しやすくなる。な
お、本実施例では、滑り軸受側にコーティング層を設け
たもので効果を述べたが、コーティング層の下地表面形
状がボーリング加工あるいは研磨過去からなる表面粗さ
２．５〜７μｍＲＺ、ピッチ０．０５ｍｍ〜０．１０ｍ
ｍであれば、コネクティングロッド側でも同様な効果が
得られるため、本実施例の逆の組合せも可能である。コ
ネクティングロッド側に本発明の滑り軸受の表面性状、
滑り軸受側に本発明のコネクティングロッドの表面性状
を施し、同じ耐久試験を行なっても同様な効果が得られ
ることも確認している。研磨加工の代わりに表面処理層
を形成しても良い。

【００１９】つぎに、本発明の前記（２）の発明（請求
項４〜６に対応）に係る実施例４〜６の構成、作用を図
１０〜図１４を参照して説明する。（実施例４）図１０は、図１のコネクティングロッド大
端部の断面を示しており、実施例４を示している。ハウ
ジング１０（コネクティングロッド本体１、キャップ
２）と、軸受３との間の、コーティング層５、６が形成
されている部位への潤滑油の出入を防止するために、遮
断手段２０が設けられている。遮断手段２０は、ハウジ
ング１０と軸受３からなるすべり軸受の軸方向端部に設
けられる。遮断手段２０を設けたことにより、潤滑油の
コーティング層５、６の部位への出入が防止または抑制
される。潤滑油が侵入すると、コーティング層５、６の
摩耗を進行させ、コーティング樹脂の相手面への移行を
さまたげ、潤滑油とともに、ハウジング、軸受間部位か
ら排出されるため、すべり軸受のフレッチングコロージ
ョンを進行させるが、それを防止または抑制することが
できる。

【００２０】（実施例５）図１１、図１２、図１３は本
発明の実施例５のすべり軸受構造とそこに設けられた遮
断手段２０を示している。実施例５では、遮断手段２０
は、軸受３側に設けられており、軸受３の軸方向両端部
に、半径方向外方に向って延びるつばとして設けられて
いる。つばの半径方向外方端部は、図１１に示すよう
に、ハウジング１０の内周面に溝２１を形成して溝２１
内に突入させてある。軸受３がつつ割りのためつばは溝
２１内に突入する。遮断手段２０は、図１２に示すよう
に、軸受３の裏金部分と一体に形成されたものであって
もよく、あるいは図１３に示すように、遮断手段２０を
軸受３と別体の、周方向に２つ割りのリングから構成
し、このリングを軸受３の両端に、接着、溶接、融着、
摩擦接合などの適宜の方法で固定したものであってもよ
い。上記のように遮断手段２０を軸受３に設けたことに
より、実施例４で述べたと同じようなフレッチングコロ
ージョン防止、抑制作用効果が得られるとともに、軸受
３の強度、剛性を増大でき、荷重が作用したとき変形が
少なくなってコーティング層５、６にかかる局部荷重も
低減し、それによってもフレッチングコロージョン防
止、抑制が促進される。

【００２１】（実施例６）図１４、図１５は、それぞ
れ、本発明の実施例６のすべり軸受構造とそこに設けら
れた遮断手段２０を示している。実施例６では、遮断手
段２０は、ハウジング１０が設けられており、ハウジン
グ１０の軸受装着穴の軸方向両端部に、半径方向内方に
向って延びる、周方向に２つ割りのつばとして設けられ
ている。図１４の例では、ハウジング１０の、軸方向両
端部に設けた遮断手段２０は、アクリル樹脂からなるリ
ング状シール材からなり、ハウジング１０に接着などに
より固定されている。アクリル樹脂は、耐油性、耐熱性
に優れ、紫外線硬化により優れたシール性能を有する。
したがって、コネクティングロッド大端部近傍の、高温
の潤滑油にさらされるという厳しい条件下でも、充分な
耐久性、シール性を発揮する。図１５の例では、遮断手
段２０は、ハウジング１０とは別体の、周方向に２つ割
りのリングからなり、ハウジング１０に形成された溝２
１内に嵌着されている。リングの材質はハウジング１０
あるいは軸受３と同じ材質であってもよい。リングはハ
ウジング１０に固定されてもよく、あるいは溝２１に入
れられたまま固定されなくてもよい。上記のようにハウ
ジング１０側にとりつけられる場合等では、実施例４の
作用効果が得られると共に、遮断手段２０をハウジング
１０、軸受３から別体に形成して後でとりつけることが
できるため、遮断手段２０を従来のコネクティングロッ
ドにもとりつけることができる。また、遮断手段２０の
材料選択、形状設定が比較的自由になるという作用、効
果が得られる。

【００２２】

【発明の効果】請求項１によればハウジング、軸受の表
面粗さ方向を互いに異ならせたので、コーティング層
が、それが設けられた側の表面谷部から剥離しにくくな
り、その結果、フレッチング摩耗を長期使用中でも大幅
に抑制できる。請求項２によれば、表面粗さ形状が一側
をボーリング加工形状、他側を研磨加工形状とすること
により、フレッチング摩耗をさらに低減できる。請求項
３によれば、コーティング層を設けた側の表面粗さを
２．５〜７μｍＲＺとするとともにピッチを０．０５〜
０．１ｍｍとし、他側の表面粗さを１〜５μｍとしたの
で、フレッチング摩耗をさらに低減できる。請求項４に
よれば、ハウジングと軸受との間の隙間への潤滑油の出
入を防止、抑制でき、コーティング層の摩耗が進行する
ことを抑制し、油がコーティング材の相手面の移行のさ
またげとなることを防止し、摩耗コーティング材が油と
共に排出されることを防止して、フレッチング摩耗を抑
制できる。請求項５によれば、遮断手段によって軸受の
剛性を増大させて、フレッチング摩耗をさらに抑制でき
る。請求項６によれば、従来のコネクティングロッドに
も遮断手段をとりつけることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１〜６のすべり軸受構造の斜視
図である。

【図２】図１の２−２線に沿う断面図である。

【図３】図１の３−３線に沿う断面図である。

【図４】表１に各実施例、比較例のフレッチング発生面
積に関するテスト結果の棒グラフである。

【図５】滑り軸受背面とコネクティングロッド大端面の
表面形状の方向性とフレッチング発生面積の関係を示す
グラフである。

【図６】滑り軸受背面の表面粗さとフレッチング発生面
積の関係を示すグラフである。

【図７】滑り軸受背面の表面粗さのピッチとフレッチン
グ発生面積の関係を示すグラフである。

【図８】コネクティングロッド大端部の表面粗さとフレ
ッチング発生面積の関係を示すグラフである。

【図９】滑り軸受背面とコネクティングロッド大端面の
表面形状とフレッチング発生面積の関係を示すグラフで
ある。

【図１０】本発明の実施例４に係るすべり軸受構造の断
面図である。

【図１１】本発明の実施例５のすべり軸受構造の部分断
面図である。

【図１２】実施例５の軸受の断面図である。

【図１３】実施例５の軸受の図１２とは異なる例の断面
図である。

【図１４】本発明の実施例６のすべり軸受構造の部分断
面図である。

【図１５】実施例６のすべり軸受構造の、図１４とは異
なる例の断面図である。

【符号の説明】

１コネクティングロッド本体２キャップ３軸受（すべり軸受）４ボルト５合成樹脂ベースコーティング６合成樹脂ベースコーティング７軸受合金１０コネクティングロッド（ハウジング）１１アルマイト層２０遮断手段２１溝

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者増田義彦愛知県豊田市トヨタ町１番地トヨタ自動車株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ハウジングと、その内側に設けられる、
裏金が軟鋼板からなる軸受とからなり、軸受のハウジン
グ側表面とハウジングの軸受側表面との何れか一方のみ
に、固体潤滑材を含有する合成樹脂ベースのコーティン
グ層を設けたすべり軸受構造であって、前記軸受のハウ
ジング側表面の表面粗さの方向と前記ハウジングの軸受
側表面の表面粗さの方向とを互いに異ならせたことを特
徴とするすべり軸受構造。
【請求項２】前記コーティング層を設けた側の下地の
表面粗さの形状がボーリング加工形状あるいは旋削加工
形状からなり、他の側の下地の表面粗さの形状が研磨加
工形状あるいは表面処理層からなる請求項１記載のすべ
り軸受構造。
【請求項３】前記コーティング層を設けた側の下地の
表面粗さが２．５〜７μｍＲＺでそのピッチが０．０５
〜０．１ｍｍであり、他の側の下地の表面粗さが１〜５
μｍＲＺである請求項１記載のすべり軸受構造。
【請求項４】ハウジングと、その内側に設けられる裏
金が軟鋼板からなる軸受とからなり、軸受のハウジング
側表面とハウジングの軸受側表面との何れか一方に、固
体潤滑材を含有する合成樹脂ベースのコーティング層を
設けたすべり軸受構造であって、軸受とハウジングとの
間を外部と遮断する遮断手段を備えたことを特徴とする
すべり軸受構造。
【請求項５】前記遮断手段が、前記軸受の軸方向端部
に、半径方向外向きに形成されたつばからなる請求項４
記載のすべり軸受構造。
【請求項６】前記遮断手段が、前記ハウジングの軸方
向端部に、半径方向内向きに形成されたつばからなる請
求項４記載のすべり軸受構造からなる請求項４記載のす
べり軸受構造。