JPH0712162A - 防振ゴム成形体 - Google Patents
防振ゴム成形体Info
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- JPH0712162A JPH0712162A JP18205493A JP18205493A JPH0712162A JP H0712162 A JPH0712162 A JP H0712162A JP 18205493 A JP18205493 A JP 18205493A JP 18205493 A JP18205493 A JP 18205493A JP H0712162 A JPH0712162 A JP H0712162A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車用防振ゴムとして用い、静ばね定数が
大で動ばね定数が小さく、室内騒音レベルを低減しうる
防振ゴム成形体を提供する。 【構成】 直径の異なる円筒状の外筒３と内筒４を同
一軸線上に二重円筒状に配し、該外筒３と内筒４の間の
円筒状間隙５にゴム組成物を充填してなる防振ゴム成形
体において、該防振ゴム成形体の一端近傍で該外筒３が
内側に縮径するように屈曲する屈曲部８及び／又は該防
振ゴム成形体の他端近傍で該内筒４が外側に拡径するよ
うに屈曲する屈曲部９を設け、該ゴム組成物としてアラ
ミド短繊維等の補強用短繊維を配合したゴム組成物を用
い、該屈曲部８、９まで該ゴム組成物を充填したことを
特徴とする防振ゴム成形体。
大で動ばね定数が小さく、室内騒音レベルを低減しうる
防振ゴム成形体を提供する。 【構成】 直径の異なる円筒状の外筒３と内筒４を同
一軸線上に二重円筒状に配し、該外筒３と内筒４の間の
円筒状間隙５にゴム組成物を充填してなる防振ゴム成形
体において、該防振ゴム成形体の一端近傍で該外筒３が
内側に縮径するように屈曲する屈曲部８及び／又は該防
振ゴム成形体の他端近傍で該内筒４が外側に拡径するよ
うに屈曲する屈曲部９を設け、該ゴム組成物としてアラ
ミド短繊維等の補強用短繊維を配合したゴム組成物を用
い、該屈曲部８、９まで該ゴム組成物を充填したことを
特徴とする防振ゴム成形体。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用防振ゴム成形
体の構造に関する。
体の構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車のマクファーソンストラッ
トアッパーサポート、エンジンマウント、キャブマウン
ト等の防振ゴム成形体の構造としては、図１に示す円柱
状防振ゴム１の両端面に円板２を接合したもの、図２に
示すように外筒３と内筒４よりなる同軸２重円筒の間の
円筒状間隙５に防振ゴム組成物６を充填したものが主と
して用いられている。そして防振ゴム組成物としては、
例えば天然ゴム、天然ゴムとポリブタジエンゴムのブレ
ンド物からなる原料ゴムに、補強剤としてカーボンブラ
ックを添加した加硫ゴム組成物が用いられている。
トアッパーサポート、エンジンマウント、キャブマウン
ト等の防振ゴム成形体の構造としては、図１に示す円柱
状防振ゴム１の両端面に円板２を接合したもの、図２に
示すように外筒３と内筒４よりなる同軸２重円筒の間の
円筒状間隙５に防振ゴム組成物６を充填したものが主と
して用いられている。そして防振ゴム組成物としては、
例えば天然ゴム、天然ゴムとポリブタジエンゴムのブレ
ンド物からなる原料ゴムに、補強剤としてカーボンブラ
ックを添加した加硫ゴム組成物が用いられている。
【０００３】自動車用防振ゴムに必要な特性は、弾性率
（静ばね定数）が大で、動ばね定数が小さく、従って、
動ばね定数／静ばね定数の比で定義される静動比が低
く、耐久性に優れ、加工性に優れることである。
（静ばね定数）が大で、動ばね定数が小さく、従って、
動ばね定数／静ばね定数の比で定義される静動比が低
く、耐久性に優れ、加工性に優れることである。
【０００４】特に、自動車の振動騒音はストラットマウ
ントやサブフレームマウントの動的および静的特性に依
存し、これらのマウントの動ばね定数が小さくなれば、
サスペンジョンの各着力点を経由する騒音の伝動が少な
くなることが知られている。
ントやサブフレームマウントの動的および静的特性に依
存し、これらのマウントの動ばね定数が小さくなれば、
サスペンジョンの各着力点を経由する騒音の伝動が少な
くなることが知られている。
【０００５】上記カーボンブラックで補強された従来の
防振ゴム組成物は、高い周波数領域における動ばね定数
が高く、静動比が高いため、振動騒音を充分低減するこ
とができない。
防振ゴム組成物は、高い周波数領域における動ばね定数
が高く、静動比が高いため、振動騒音を充分低減するこ
とができない。
【０００６】そこで特開平４−３４２２８号は、アラミ
ド繊維その他の各種短繊維を配合した、高弾性率と低い
静動比を有する自動車用防振ゴムを開示する。
ド繊維その他の各種短繊維を配合した、高弾性率と低い
静動比を有する自動車用防振ゴムを開示する。
【０００７】更に本願出願人は特願平４−１４００９５
号において、ゴムに繊維表面をレゾルシンとホルマリン
とラテックスを含む混合液で処理したアラミド短繊維を
配合することにより、補強短繊維とゴムの接着性を高
め、ゴム組成物の動ばね定数を低くして、自動車の路面
からの振動を充分に吸収し、車内騒音レベルを低く保つ
ことができる自動車用防振ゴム組成物を開示した。
号において、ゴムに繊維表面をレゾルシンとホルマリン
とラテックスを含む混合液で処理したアラミド短繊維を
配合することにより、補強短繊維とゴムの接着性を高
め、ゴム組成物の動ばね定数を低くして、自動車の路面
からの振動を充分に吸収し、車内騒音レベルを低く保つ
ことができる自動車用防振ゴム組成物を開示した。
【０００８】防振ゴム成形体の静動比はその形状により
変化する。一般的に防振ゴム成形体の形状の効果を示す
指標として、次のように定義される形状率が用いられて
いる。即ち、防振ゴム成形体の受圧面積をＡL 、自由表
面積をＡF とするとき、形状率Ｓは、 Ｓ＝ＡL ／ＡF で定義される。
変化する。一般的に防振ゴム成形体の形状の効果を示す
指標として、次のように定義される形状率が用いられて
いる。即ち、防振ゴム成形体の受圧面積をＡL 、自由表
面積をＡF とするとき、形状率Ｓは、 Ｓ＝ＡL ／ＡF で定義される。
【０００９】図１に示す形状の防振ゴム成形体の形状率
Ｓは防振ゴムの直径をｄ、高さをｈとすると、 Ｓ＝ＡL ／ＡF ＝π（ｄ／２)2／πｄｈ＝ｄ／４ｈ で表される。
Ｓは防振ゴムの直径をｄ、高さをｈとすると、 Ｓ＝ＡL ／ＡF ＝π（ｄ／２)2／πｄｈ＝ｄ／４ｈ で表される。
【００１０】図１に示す防振ゴム成形体をゴム硬度５０
°のカーボンブラックで補強された従来の防振ゴム組成
物で構成したもの（Ａ）とアラミド短繊維を配合した、
同じ硬度のゴム組成物で構成したもの（Ｂ）について、
防振ゴムの直径をｄ、高さをｈを変えて求めた、形状率
Ｓと静動比の関係を図３に示す。このように図１に示す
形状の防振ゴム成形体では、アラミド繊維を配合して
も、その効果は殆ど認められない。
°のカーボンブラックで補強された従来の防振ゴム組成
物で構成したもの（Ａ）とアラミド短繊維を配合した、
同じ硬度のゴム組成物で構成したもの（Ｂ）について、
防振ゴムの直径をｄ、高さをｈを変えて求めた、形状率
Ｓと静動比の関係を図３に示す。このように図１に示す
形状の防振ゴム成形体では、アラミド繊維を配合して
も、その効果は殆ど認められない。
【００１１】一方、図２に示す防振ゴム成形体の場合
は、軸線Ａ方向のばね定数について議論する時の形状率
ＳA は内筒の外径を２r1、外筒の内径を２r2、防振ゴム
の軸方向の長さをＬとすると、 ＳA ＝（１＋（（r2−r1）／Ｌ）2 ／３）-1 で示される。
は、軸線Ａ方向のばね定数について議論する時の形状率
ＳA は内筒の外径を２r1、外筒の内径を２r2、防振ゴム
の軸方向の長さをＬとすると、 ＳA ＝（１＋（（r2−r1）／Ｌ）2 ／３）-1 で示される。
【００１２】この図２に示す防振ゴム成形体をゴム硬度
５０°のカーボンブラックで補強された従来の防振ゴム
組成物で構成したもの（Ａ）とアラミド短繊維を配合し
た、同じ硬度のゴム組成物で構成したもの（Ｂ）につい
て、形状率ＳA の異なる防振ゴム成形体でばね定数を測
定して求めた、形状率ＳA と静動比の関係を図４に示
す。このように図２に示す形状の防振ゴム成形体の軸方
向の振動については、アラミド繊維を配合しても、静動
比低減の効果が認められるのは、形状率ＳA が０．９以
上の領域のみであり、形状率ＳA が０．８以下の領域で
は却って静動比が増加して、ばねの特性が低下する。
５０°のカーボンブラックで補強された従来の防振ゴム
組成物で構成したもの（Ａ）とアラミド短繊維を配合し
た、同じ硬度のゴム組成物で構成したもの（Ｂ）につい
て、形状率ＳA の異なる防振ゴム成形体でばね定数を測
定して求めた、形状率ＳA と静動比の関係を図４に示
す。このように図２に示す形状の防振ゴム成形体の軸方
向の振動については、アラミド繊維を配合しても、静動
比低減の効果が認められるのは、形状率ＳA が０．９以
上の領域のみであり、形状率ＳA が０．８以下の領域で
は却って静動比が増加して、ばねの特性が低下する。
【００１３】更に図２に示す防振ゴム成形体の軸線に垂
直なＢ方向のばね定数について議論する時の形状率ＳB
は内筒の外径を２r1、外筒の内径を２r2、防振ゴムの軸
方向の長さをＬとすると、 ＳB ＝（Ｌ／（r2＋r1））（１／log e （r2／r1）） で示される。
直なＢ方向のばね定数について議論する時の形状率ＳB
は内筒の外径を２r1、外筒の内径を２r2、防振ゴムの軸
方向の長さをＬとすると、 ＳB ＝（Ｌ／（r2＋r1））（１／log e （r2／r1）） で示される。
【００１４】この図２に示す防振ゴム成形体をゴム硬度
５０のカーボンブラックで補強された従来の防振ゴム組
成物で構成したもの（Ａ）とアラミド短繊維を配合し
た、同じ硬度のゴム組成物で構成したもの（Ｂ）につい
て、形状率ＳB の異なる防振ゴム成形体でばね定数を測
定して求めた、形状率ＳA と静動比の関係を図５に示
す。このように図２に示す形状の防振ゴム成形体の軸に
垂直方向の振動については、アラミド繊維を配合して
も、形状率ＳB の低減の効果が発揮されるのは、形状率
ＳB が０．９以上の領域のみであり、形状率ＳB が０．
８以下の領域では却って静動比が増加して、ばねの特性
が低下する。
５０のカーボンブラックで補強された従来の防振ゴム組
成物で構成したもの（Ａ）とアラミド短繊維を配合し
た、同じ硬度のゴム組成物で構成したもの（Ｂ）につい
て、形状率ＳB の異なる防振ゴム成形体でばね定数を測
定して求めた、形状率ＳA と静動比の関係を図５に示
す。このように図２に示す形状の防振ゴム成形体の軸に
垂直方向の振動については、アラミド繊維を配合して
も、形状率ＳB の低減の効果が発揮されるのは、形状率
ＳB が０．９以上の領域のみであり、形状率ＳB が０．
８以下の領域では却って静動比が増加して、ばねの特性
が低下する。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】上記の如く、図２に示
す防振ゴム成形体において、防振ゴムにアラミド短繊維
を配合すると、軸方向及び軸に垂直方向の振動に対し
て、形状率が一定の以上の領域では、短繊維の補強効果
により、ある程度の静動比の低減化は達成されるが、形
状率の小さい範囲では、静動比の低減の効果はないか或
いは却って悪化する結果となる。
す防振ゴム成形体において、防振ゴムにアラミド短繊維
を配合すると、軸方向及び軸に垂直方向の振動に対し
て、形状率が一定の以上の領域では、短繊維の補強効果
により、ある程度の静動比の低減化は達成されるが、形
状率の小さい範囲では、静動比の低減の効果はないか或
いは却って悪化する結果となる。
【００１６】従って本発明は防振ゴムにアラミド短繊維
を配合して、形状率の小さい範囲でも、静動比の低減効
果を発揮することができ、自動車の路面からの振動を充
分に吸収し、車内騒音レベルを低く保つことができる自
動車用防振ゴム成形体を提供することを目的とする。
を配合して、形状率の小さい範囲でも、静動比の低減効
果を発揮することができ、自動車の路面からの振動を充
分に吸収し、車内騒音レベルを低く保つことができる自
動車用防振ゴム成形体を提供することを目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成すべく、
本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、図２に示すような
内筒４と外筒３の間隙５に防振ゴム組成物６を充填した
防振ゴム成形体において、外筒又は内筒の形状を工夫
し、内筒又は外筒の一部を間隙の方向に屈曲させること
により、アラミド短繊維で補強した防振ゴム組成物を用
いると、防振ゴム成形体の形状率に拘わらず、動ばね定
数が低下して静動比が低減し、その防振ゴム成形体を自
動車用防振ゴムとして用いると、路面からの騒音を低減
することができ、室内の居住性が大幅に向上することを
見出し、本発明を完成するに到った。
本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、図２に示すような
内筒４と外筒３の間隙５に防振ゴム組成物６を充填した
防振ゴム成形体において、外筒又は内筒の形状を工夫
し、内筒又は外筒の一部を間隙の方向に屈曲させること
により、アラミド短繊維で補強した防振ゴム組成物を用
いると、防振ゴム成形体の形状率に拘わらず、動ばね定
数が低下して静動比が低減し、その防振ゴム成形体を自
動車用防振ゴムとして用いると、路面からの騒音を低減
することができ、室内の居住性が大幅に向上することを
見出し、本発明を完成するに到った。
【００１８】即ち、本発明は直径の異なる円筒状の外筒
と内筒を同一軸線上に二重円筒状に配し、該外筒と内筒
の間の円筒状間隙にゴム組成物を充填してなる防振ゴム
成形体において、該防振ゴム成形体の一端近傍で該外筒
が内側に縮径するように屈曲する屈曲部及び／又は該防
振ゴム成形体の他端近傍で該内筒が外側に拡径するよう
に屈曲する屈曲部を設け、該ゴム組成物としてアラミド
短繊維等の補強用短繊維を配合したゴム組成物を用い、
該屈曲部まで該ゴム組成物を充填したことを特徴とする
防振ゴム成形体を要旨とする。
と内筒を同一軸線上に二重円筒状に配し、該外筒と内筒
の間の円筒状間隙にゴム組成物を充填してなる防振ゴム
成形体において、該防振ゴム成形体の一端近傍で該外筒
が内側に縮径するように屈曲する屈曲部及び／又は該防
振ゴム成形体の他端近傍で該内筒が外側に拡径するよう
に屈曲する屈曲部を設け、該ゴム組成物としてアラミド
短繊維等の補強用短繊維を配合したゴム組成物を用い、
該屈曲部まで該ゴム組成物を充填したことを特徴とする
防振ゴム成形体を要旨とする。
【００１９】
【実施例及び比較例】次に本発明の内容について図面に
より詳細に説明する。図６は本発明の防振ゴム成形体の
一実施例の断面図である。防振ゴム成形体７は外筒３と
内筒４を同一軸線Ｉ上に二重円筒状に配し、その間の円
筒状間隙５に防振ゴム組成物６を充填する。そして外筒
３は防振ゴム成形体７の一端の側において内側へ屈曲さ
せ、間隙５に向かって狭まる円錐面状の屈曲部８を設
け、一方内筒４は防振ゴム組成物６の他端において外側
へ屈曲して、間隙５に向かって外側に拡がる円錐面状の
屈曲部９を設けておく。
より詳細に説明する。図６は本発明の防振ゴム成形体の
一実施例の断面図である。防振ゴム成形体７は外筒３と
内筒４を同一軸線Ｉ上に二重円筒状に配し、その間の円
筒状間隙５に防振ゴム組成物６を充填する。そして外筒
３は防振ゴム成形体７の一端の側において内側へ屈曲さ
せ、間隙５に向かって狭まる円錐面状の屈曲部８を設
け、一方内筒４は防振ゴム組成物６の他端において外側
へ屈曲して、間隙５に向かって外側に拡がる円錐面状の
屈曲部９を設けておく。
【００２０】屈曲部８、９の屈曲の角度θは特に制限は
ないが、３０〜６０°が好ましく選ばれる。又屈曲部
８、９は外筒３及び内筒４の円筒部分に対して一定の角
度のテーパーを有さず、連続的に角度θを増大するよう
に形成してもよい。
ないが、３０〜６０°が好ましく選ばれる。又屈曲部
８、９は外筒３及び内筒４の円筒部分に対して一定の角
度のテーパーを有さず、連続的に角度θを増大するよう
に形成してもよい。
【００２１】内筒の屈曲しない円筒部１１の外径を２
r1、外筒の屈曲しない円筒部１０の内径を２r2とすると
き、外筒３の屈曲部８の内側半径r2A 及び内筒４の屈曲
部９の外側半径r1A はそれぞれ（２／５）（r2＋r1）〜
（３／５）（r2＋r1）の範囲にあることが望ましい。屈
曲部８の内側半径r2A と屈曲部９の外側半径r1A は同じ
であってもよいし異なっていてもよい。又外筒３又は内
筒４の一方のみを屈曲させてもよい。一方のみを屈曲さ
せる場合には屈曲の角度θは３０〜９０°が選ばれる。
r1、外筒の屈曲しない円筒部１０の内径を２r2とすると
き、外筒３の屈曲部８の内側半径r2A 及び内筒４の屈曲
部９の外側半径r1A はそれぞれ（２／５）（r2＋r1）〜
（３／５）（r2＋r1）の範囲にあることが望ましい。屈
曲部８の内側半径r2A と屈曲部９の外側半径r1A は同じ
であってもよいし異なっていてもよい。又外筒３又は内
筒４の一方のみを屈曲させてもよい。一方のみを屈曲さ
せる場合には屈曲の角度θは３０〜９０°が選ばれる。
【００２２】内筒４及び外筒３は鋼その他の金属、合成
樹脂等で構成することができる。防振ゴム組成物６は、
天然ゴム若しくは合成ゴム又はその混合物に、繊維表面
をレゾルシンとホルマリンとラテックスを含む混合液で
処理（以下ＲＦＬ処理と称する。）したアラミド短繊維
等の補強用短繊維を配合したゴム組成物が用いられる。
アラミド短繊維は長さ１〜６mmのものが好ましい。繊維
が長過ぎるとゴム組成物の加工性が悪くなり、短いと補
強効果が劣る。アラミド繊維の繊維長が繊維径の４５倍
以上のものが望ましい。
樹脂等で構成することができる。防振ゴム組成物６は、
天然ゴム若しくは合成ゴム又はその混合物に、繊維表面
をレゾルシンとホルマリンとラテックスを含む混合液で
処理（以下ＲＦＬ処理と称する。）したアラミド短繊維
等の補強用短繊維を配合したゴム組成物が用いられる。
アラミド短繊維は長さ１〜６mmのものが好ましい。繊維
が長過ぎるとゴム組成物の加工性が悪くなり、短いと補
強効果が劣る。アラミド繊維の繊維長が繊維径の４５倍
以上のものが望ましい。
【００２３】防振ゴム組成物に添加するアラミド繊維の
量は、原料ゴム１００重量部に対し、０．５〜１０重量
部が好ましい。０．５重量部未満では静動比低下の効果
が小さく、２０重量部を越えるとゴム組成物の加工性が
低下する。
量は、原料ゴム１００重量部に対し、０．５〜１０重量
部が好ましい。０．５重量部未満では静動比低下の効果
が小さく、２０重量部を越えるとゴム組成物の加工性が
低下する。
【００２４】〔実施例１〕天然ゴム１００重量部に対
し、ＲＦＬ処理した長さ３mmのアラミド繊維１重量部及
びＮ６６０カーボンブラック１０重量部を配合し、更に
亜鉛華５重量部、ステアリン酸１重量部、硫黄２重量
部、加硫促進剤ＣＢＳ１重量部を配合し、加硫後のゴム
硬度が５０°となる表１の配合１に示すゴム組成物を調
製した。そのゴム組成物を用いて本発明の防振ゴム成形
体を作成し、１００Hzにおける動ばね定数及び静ばね定
数の比である静動比を測定した。
し、ＲＦＬ処理した長さ３mmのアラミド繊維１重量部及
びＮ６６０カーボンブラック１０重量部を配合し、更に
亜鉛華５重量部、ステアリン酸１重量部、硫黄２重量
部、加硫促進剤ＣＢＳ１重量部を配合し、加硫後のゴム
硬度が５０°となる表１の配合１に示すゴム組成物を調
製した。そのゴム組成物を用いて本発明の防振ゴム成形
体を作成し、１００Hzにおける動ばね定数及び静ばね定
数の比である静動比を測定した。
【表１】
【００２５】図６に示す構造の本発明の防振ゴム成形体
に上記ゴム組成物を使用し、内筒４の円筒部１１の外側
半径径r1１．８cm、外筒３の円筒部１０の内側半径r
2４．９cm、屈曲部８の内側半径r1A と屈曲部９の外側
半径r2A を共に（r2＋r1）／２に等しくとり、上記ゴム
組成物を用いた防振ゴム成形体を軸方向に振動させて振
動特性を測定した。
に上記ゴム組成物を使用し、内筒４の円筒部１１の外側
半径径r1１．８cm、外筒３の円筒部１０の内側半径r
2４．９cm、屈曲部８の内側半径r1A と屈曲部９の外側
半径r2A を共に（r2＋r1）／２に等しくとり、上記ゴム
組成物を用いた防振ゴム成形体を軸方向に振動させて振
動特性を測定した。
【００２６】防振ゴム成形体の内筒４の寸法を変えて形
状率ＳA を変えた場合の形状率ＳAと静動比の関係を図
７に示す。又比較例１として、図２に示す構造の防振ゴ
ム成形体に、アラミド短繊維を配合しない表１の配合２
のゴムを用いた、従来の防振ゴム成形体を、軸方向に振
動させた時の形状率ＳA と静動比の関係を同様に図７に
示す。比較例１の配合２のゴム組成物も実施例１の配合
１のゴム組成物と同じく硬度５０°となるように調整し
た。図７より形状率ＳA の値に拘わらずアラミド短繊維
の配合により、静動比が低下することがわかる。
状率ＳA を変えた場合の形状率ＳAと静動比の関係を図
７に示す。又比較例１として、図２に示す構造の防振ゴ
ム成形体に、アラミド短繊維を配合しない表１の配合２
のゴムを用いた、従来の防振ゴム成形体を、軸方向に振
動させた時の形状率ＳA と静動比の関係を同様に図７に
示す。比較例１の配合２のゴム組成物も実施例１の配合
１のゴム組成物と同じく硬度５０°となるように調整し
た。図７より形状率ＳA の値に拘わらずアラミド短繊維
の配合により、静動比が低下することがわかる。
【００２７】更に比較例２として、図２に示す構造の防
振ゴム成形体に、アラミド短繊維を配合した表１の配合
１のゴムを用いた、従来の防振ゴム成形体を、軸方向に
振動させた時の形状率ＳA と静動比の関係を同様に図７
に示す。図７より本発明の構造の防振ゴム成形体７の場
合は、同じ配合１のアラミド短繊維を含むゴム組成物を
使用した場合でも、比較例２の場合より、特に低い形状
率ＳA の範囲において、静動比が大きく低下することが
わかる。
振ゴム成形体に、アラミド短繊維を配合した表１の配合
１のゴムを用いた、従来の防振ゴム成形体を、軸方向に
振動させた時の形状率ＳA と静動比の関係を同様に図７
に示す。図７より本発明の構造の防振ゴム成形体７の場
合は、同じ配合１のアラミド短繊維を含むゴム組成物を
使用した場合でも、比較例２の場合より、特に低い形状
率ＳA の範囲において、静動比が大きく低下することが
わかる。
【００２８】〔実施例２〕図８は本発明の防振ゴム成形
体の別の実施例の断面図である。この実施例２の場合は
内筒４の一端のみを略９０°外側に屈曲し、屈曲部９を
設けてある。内筒４の屈曲部９の外側半径r1A は図６の
場合と同様に（２／５）（r2＋r1）〜（３／５）（r2＋
r1）の範囲にあることが望ましい。
体の別の実施例の断面図である。この実施例２の場合は
内筒４の一端のみを略９０°外側に屈曲し、屈曲部９を
設けてある。内筒４の屈曲部９の外側半径r1A は図６の
場合と同様に（２／５）（r2＋r1）〜（３／５）（r2＋
r1）の範囲にあることが望ましい。
【００２９】図８に示す構造の本発明の防振ゴム成形体
に、上記実施例１の場合と同様に、表１の配合１のゴム
組成物を使用し、外筒３の円筒部１０の内側半径r2を
２．５cm、内筒４の円筒部１１の外側半径r1を１．２c
m、内筒４の屈曲部９の外側半径r2A を（r2＋r1）／２
に等しくとり、防振ゴム成形体７を作成し、実施例１と
同様に軸方向に振動させて振動特性を測定した。
に、上記実施例１の場合と同様に、表１の配合１のゴム
組成物を使用し、外筒３の円筒部１０の内側半径r2を
２．５cm、内筒４の円筒部１１の外側半径r1を１．２c
m、内筒４の屈曲部９の外側半径r2A を（r2＋r1）／２
に等しくとり、防振ゴム成形体７を作成し、実施例１と
同様に軸方向に振動させて振動特性を測定した。
【００３０】防振ゴム成形体の内筒４の寸法を変えて形
状率ＳA を変えた場合の形状率ＳAと静動比の関係を図
９に示す。又、図２に示す従来の構造の防振ゴム成形体
７にアラミド短繊維を配合しない表１の配合２のゴムを
用いた比較例３の従来の防振ゴム成形体を軸方向に振動
させた時の形状率ＳA と静動比の関係を同様に図９に示
す。形状率ＳA の値に拘わらず本発明の実施例２の場合
は、静動比が大きく低下することがわかる。
状率ＳA を変えた場合の形状率ＳAと静動比の関係を図
９に示す。又、図２に示す従来の構造の防振ゴム成形体
７にアラミド短繊維を配合しない表１の配合２のゴムを
用いた比較例３の従来の防振ゴム成形体を軸方向に振動
させた時の形状率ＳA と静動比の関係を同様に図９に示
す。形状率ＳA の値に拘わらず本発明の実施例２の場合
は、静動比が大きく低下することがわかる。
【００３１】図９において、比較例４は、図２に示す構
造の防振ゴム成形体に、アラミド短繊維を配合した表１
の配合１のゴムを用いた、従来の構造の防振ゴム成形体
について同様に測定した結果を示す。図７より本発明の
構造の防振ゴム成形体７の場合は、同じ配合１のアラミ
ド短繊維を含むゴム組成物を使用した場合でも、従来の
構造の比較例４の場合より、特に低い形状率ＳA の範囲
において、静動比が大きく低下することがわかる。
造の防振ゴム成形体に、アラミド短繊維を配合した表１
の配合１のゴムを用いた、従来の構造の防振ゴム成形体
について同様に測定した結果を示す。図７より本発明の
構造の防振ゴム成形体７の場合は、同じ配合１のアラミ
ド短繊維を含むゴム組成物を使用した場合でも、従来の
構造の比較例４の場合より、特に低い形状率ＳA の範囲
において、静動比が大きく低下することがわかる。
【００３２】図６及び図８に示す本発明の防振ゴム成形
体７において、その形状率ＳA の正確な算出は困難なた
め、屈曲部９がない、同じ径の内筒４及び外筒３の図２
の形状の場合の形状率ＳA を以て、実施例１及び実施例
２の結果を図７及び図９に点綴した。従って正確には図
７及び図９は、内筒４及び外筒３の径を比較例と同じに
した場合の、本発明の構造の防振ゴム成形体７と比較例
の従来の防振ゴム成形体の静動比を比較したものであっ
て、外筒３及び内筒４の径が比較例と同じ場合に、屈曲
部９を設けることにより、静動比が低下することがわか
る。
体７において、その形状率ＳA の正確な算出は困難なた
め、屈曲部９がない、同じ径の内筒４及び外筒３の図２
の形状の場合の形状率ＳA を以て、実施例１及び実施例
２の結果を図７及び図９に点綴した。従って正確には図
７及び図９は、内筒４及び外筒３の径を比較例と同じに
した場合の、本発明の構造の防振ゴム成形体７と比較例
の従来の防振ゴム成形体の静動比を比較したものであっ
て、外筒３及び内筒４の径が比較例と同じ場合に、屈曲
部９を設けることにより、静動比が低下することがわか
る。
【００３３】実施例１、２の場合は、実際には屈曲部９
により、防振ゴムの自由表面積が減少しているため、形
状率ＳA はより大きな値となっている筈であり、図７及
び図９において、実施例１及び実施例２の各データを結
ぶ線は右方に移動することになり、比較例と実施例の間
の静動比の差は更に大きくなり、正確に同じ形状率ＳA
で比較すれば、本発明の効果は図７、図９に示すよりも
更に大きいと考えられる。
により、防振ゴムの自由表面積が減少しているため、形
状率ＳA はより大きな値となっている筈であり、図７及
び図９において、実施例１及び実施例２の各データを結
ぶ線は右方に移動することになり、比較例と実施例の間
の静動比の差は更に大きくなり、正確に同じ形状率ＳA
で比較すれば、本発明の効果は図７、図９に示すよりも
更に大きいと考えられる。
【００３４】
【発明の効果】アラミド短繊維を配合したゴム組成物を
用い、特定の構造を有する本発明の防振ゴム成形体によ
れば、形状率Ｓの値に拘わらず、防振ゴム成形体の動ば
ね定数が低下し、静動比が低減され、振動を吸収する能
力が大であり、これを自動車の防振ゴムとして用いる
と、自動車の走行時の室内騒音を低減することができ
る。形状率Ｓに拘わらず動ばね定数が低下するため、防
振ゴム成形体の形状を自由に設計することが可能とな
り、自動車用防振ゴムとして広く利用しうる防振ゴム成
形体を得ることができる。
用い、特定の構造を有する本発明の防振ゴム成形体によ
れば、形状率Ｓの値に拘わらず、防振ゴム成形体の動ば
ね定数が低下し、静動比が低減され、振動を吸収する能
力が大であり、これを自動車の防振ゴムとして用いる
と、自動車の走行時の室内騒音を低減することができ
る。形状率Ｓに拘わらず動ばね定数が低下するため、防
振ゴム成形体の形状を自由に設計することが可能とな
り、自動車用防振ゴムとして広く利用しうる防振ゴム成
形体を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】従来の防振ゴム成形体の側面図である。
【図２】従来の防振ゴム成形体の断面図である。
【図３】従来の防振ゴム成形体の形状率と静動比の関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図４】従来の防振ゴム成形体の形状率と静動比の関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図５】従来の防振ゴム成形体の形状率と静動比の関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図６】本発明の防振ゴム成形体の一例の断面図であ
る。
る。
【図７】本発明の実施例及び比較例の防振ゴム成形体の
形状率と静動比の関係を示すグラフである。
形状率と静動比の関係を示すグラフである。
【図８】本発明の防振ゴム成形体の一例の断面図であ
る。
る。
【図９】本発明の実施例及び比較例の防振ゴム成形体の
形状率と静動比の関係を示すグラフである。
形状率と静動比の関係を示すグラフである。
１ 防振ゴム ２ 円板 ３ 外筒 ４ 内筒 ５ 間隙 ６ 防振ゴム組成物 ７ 防振ゴム成形体 ８、９ 屈曲部 １０、１１ 円筒部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 仁木 誠 愛知県西加茂郡三好町大字打越字生賀山３ 番地 東洋ゴム工業株式会社自動車部品技 術センター内 (72)発明者 渡辺 徹也 愛知県西加茂郡三好町大字打越字生賀山３ 番地 東洋ゴム工業株式会社自動車部品技 術センター内 (72)発明者 川田 道弘 愛知県西加茂郡三好町大字打越字生賀山３ 番地 東洋ゴム工業株式会社自動車部品技 術センター内
Claims (1)
- 【請求項１】直径の異なる円筒状の外筒と内筒を同一軸
線上に二重円筒状に配し、該外筒と内筒の間の円筒状間
隙にゴム組成物を充填してなる防振ゴム成形体におい
て、該防振ゴム成形体の一端近傍で該外筒が内側に縮径
するように屈曲する屈曲部及び／又は該防振ゴム成形体
の他端近傍で該内筒が外側に拡径するように屈曲する屈
曲部を設け、該ゴム組成物としてアラミド短繊維等の補
強用短繊維を配合したゴム組成物を用い、該屈曲部まで
該ゴム組成物を充填したことを特徴とする防振ゴム成形
体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18205493A JPH0712162A (ja) | 1993-06-27 | 1993-06-27 | 防振ゴム成形体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18205493A JPH0712162A (ja) | 1993-06-27 | 1993-06-27 | 防振ゴム成形体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0712162A true JPH0712162A (ja) | 1995-01-17 |
Family
ID=16111540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18205493A Withdrawn JPH0712162A (ja) | 1993-06-27 | 1993-06-27 | 防振ゴム成形体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0712162A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012137504A1 (ja) * | 2011-04-05 | 2012-10-11 | 株式会社ブリヂストン | 防振装置 |
| DE102016203101A1 (de) | 2016-02-26 | 2017-08-31 | Weberit-Werke Dräbing Gmbh | Drehlager |
-
1993
- 1993-06-27 JP JP18205493A patent/JPH0712162A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012137504A1 (ja) * | 2011-04-05 | 2012-10-11 | 株式会社ブリヂストン | 防振装置 |
| DE102016203101A1 (de) | 2016-02-26 | 2017-08-31 | Weberit-Werke Dräbing Gmbh | Drehlager |
| DE102016203101B4 (de) * | 2016-02-26 | 2018-09-20 | Weberit-Werke Dräbing Gmbh | Drehlager |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000905 |