JPH07124866A - 耐熱性樹脂結合砥石 - Google Patents
耐熱性樹脂結合砥石Info
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- JPH07124866A JPH07124866A JP29116693A JP29116693A JPH07124866A JP H07124866 A JPH07124866 A JP H07124866A JP 29116693 A JP29116693 A JP 29116693A JP 29116693 A JP29116693 A JP 29116693A JP H07124866 A JPH07124866 A JP H07124866A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 成形性が優れており、耐熱性も充分あって研
削比、研削動力の優れた耐熱性樹脂結合砥石の開発。 【構成】 砥粒２〜６０容量部及び一般式（Ｉ） 【化１】 ［式中Ｘは芳香族残基（多価フェノール化合物からヒド
ロキシル基を２つ以上除いた残基）、ｙは２以上の数を
示す。］で表される、分子中に芳香族残基と結合したビ
ニルベンジルエーテル基を２つ以上有する化合物粉末１
０〜９０容量部またはこれに分子中にマレイミド基を持
つ化合物粉末を含む配合物を加熱圧縮成形した耐熱性樹
脂結合砥石。
削比、研削動力の優れた耐熱性樹脂結合砥石の開発。 【構成】 砥粒２〜６０容量部及び一般式（Ｉ） 【化１】 ［式中Ｘは芳香族残基（多価フェノール化合物からヒド
ロキシル基を２つ以上除いた残基）、ｙは２以上の数を
示す。］で表される、分子中に芳香族残基と結合したビ
ニルベンジルエーテル基を２つ以上有する化合物粉末１
０〜９０容量部またはこれに分子中にマレイミド基を持
つ化合物粉末を含む配合物を加熱圧縮成形した耐熱性樹
脂結合砥石。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は砥粒が特定の耐熱性樹脂
で結合されている、砥石摩耗量が少なく、低い動力消費
量で平滑度の優れた研削面が得られる耐熱性樹脂結合研
削砥石に関する。
で結合されている、砥石摩耗量が少なく、低い動力消費
量で平滑度の優れた研削面が得られる耐熱性樹脂結合研
削砥石に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、立方晶窒化ホウ素（以下ＣＢＮと
略記）、ダイヤモンドなどの超硬物質砥粒と、特定の耐
熱性フェノール樹脂やビスマレイミド系樹脂、芳香族ポ
リイミド樹脂の組み合わせからなる配合物を使用して、
ＣＢＮまたはダイヤモンド砥粒が結合されている砥粒層
を有する熱硬化性樹脂を結合剤として用いた砥石を製造
することは公知である。
略記）、ダイヤモンドなどの超硬物質砥粒と、特定の耐
熱性フェノール樹脂やビスマレイミド系樹脂、芳香族ポ
リイミド樹脂の組み合わせからなる配合物を使用して、
ＣＢＮまたはダイヤモンド砥粒が結合されている砥粒層
を有する熱硬化性樹脂を結合剤として用いた砥石を製造
することは公知である。
【０００３】ここで一般的に使用されている樹脂とし
て、耐熱性フェノール樹脂としては硬化剤としてヘキサ
メチレンテトラミンを含むフェノールノボラック粉末
を、ビスマレイミド系樹脂としてはアミン変性Ｎ，Ｎ’
−ジアミノジフェニルメタンビスマレイミドを、芳香族
ポリイミド樹脂としては例えば、ピロメリット酸二無水
物と４，４’−ジアミノジフェニルエーテルとから得ら
れたポリイミド樹脂等を挙げることができる。
て、耐熱性フェノール樹脂としては硬化剤としてヘキサ
メチレンテトラミンを含むフェノールノボラック粉末
を、ビスマレイミド系樹脂としてはアミン変性Ｎ，Ｎ’
−ジアミノジフェニルメタンビスマレイミドを、芳香族
ポリイミド樹脂としては例えば、ピロメリット酸二無水
物と４，４’−ジアミノジフェニルエーテルとから得ら
れたポリイミド樹脂等を挙げることができる。
【０００４】これらの公知の耐熱性フェノール樹脂、ビ
スマレイミド系樹脂、または芳香族ポリイミド樹脂で砥
粒が結合されている砥粒層を有する砥石は、結合剤であ
る樹脂が、研削時に発生する熱や機械的応力に比較的良
く耐えるので、そのような研削を必要とする分野に適し
ている。
スマレイミド系樹脂、または芳香族ポリイミド樹脂で砥
粒が結合されている砥粒層を有する砥石は、結合剤であ
る樹脂が、研削時に発生する熱や機械的応力に比較的良
く耐えるので、そのような研削を必要とする分野に適し
ている。
【０００５】しかしながら、耐熱性フェノール樹脂やビ
スマレイミド系樹脂結合砥石においては、研削比や研削
動力の点で充分に満足すべきものではなく、また耐熱性
も不十分なことからあまり高温にならないような用途に
限られている。
スマレイミド系樹脂結合砥石においては、研削比や研削
動力の点で充分に満足すべきものではなく、また耐熱性
も不十分なことからあまり高温にならないような用途に
限られている。
【０００６】また芳香族ポリイミド樹脂は、耐熱性は非
常に優れているものの、二次転移温度が極めて高いこと
から成形温度が高く、成形時間が長く、生産性が悪いと
いう欠点を有している。
常に優れているものの、二次転移温度が極めて高いこと
から成形温度が高く、成形時間が長く、生産性が悪いと
いう欠点を有している。
【０００７】更に成形性を改善するために前躯体のポリ
アミン酸を使用する場合には、ポリイミドの閉環を行う
ための脱水工程に長時間を要する問題があった。
アミン酸を使用する場合には、ポリイミドの閉環を行う
ための脱水工程に長時間を要する問題があった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の耐熱
性樹脂結合砥石において、成形性が優れており、耐熱性
も充分あって研削比、研削動力の優れた砥石の開発を目
的とするものである。
性樹脂結合砥石において、成形性が優れており、耐熱性
も充分あって研削比、研削動力の優れた砥石の開発を目
的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は砥粒の結合剤と
して、分子中に芳香族残基と結合したビニルベンジルエ
ーテル基を２つ以上有する化合物粉末または、分子中に
芳香族残基と結合したビニルベンジルエーテル基を２つ
以上有する化合物粉末と分子中に２個以上のマレイミド
基を有する化合物粉末の混合物を使用することにより、
砥粒層の成形が容易で、しかも優れた研削（研磨）性能
を有し、更に耐熱性にも優れた砥石を提供することにあ
る。
して、分子中に芳香族残基と結合したビニルベンジルエ
ーテル基を２つ以上有する化合物粉末または、分子中に
芳香族残基と結合したビニルベンジルエーテル基を２つ
以上有する化合物粉末と分子中に２個以上のマレイミド
基を有する化合物粉末の混合物を使用することにより、
砥粒層の成形が容易で、しかも優れた研削（研磨）性能
を有し、更に耐熱性にも優れた砥石を提供することにあ
る。
【００１０】即ち、本発明は、配合物１００容量部中、
砥粒２〜６０容量部、及び一般式（Ｉ）
砥粒２〜６０容量部、及び一般式（Ｉ）
【化３】 ［式中のＸは芳香族残基（多価フェノール化合物からヒ
ドロキシ基を除いた残基）、ｙは２以上の数を示す。］
で表される、分子中に芳香族残基と結合したビニルベン
ジルエーテル基を２つ以上有する化合物粉末１０〜９０
容量部を含む配合物を加熱圧縮成形した耐熱性樹脂結合
砥石に関するものであり、更に配合物１００容量部中、
砥粒２〜６０容量部、及び一般式（Ｉ）で表される分子
中に芳香族残基と結合したビニルベンジルエーテル基を
２つ以上有する化合物粉末５〜９０容量部と一般式（I
I）
ドロキシ基を除いた残基）、ｙは２以上の数を示す。］
で表される、分子中に芳香族残基と結合したビニルベン
ジルエーテル基を２つ以上有する化合物粉末１０〜９０
容量部を含む配合物を加熱圧縮成形した耐熱性樹脂結合
砥石に関するものであり、更に配合物１００容量部中、
砥粒２〜６０容量部、及び一般式（Ｉ）で表される分子
中に芳香族残基と結合したビニルベンジルエーテル基を
２つ以上有する化合物粉末５〜９０容量部と一般式（I
I）
【化４】 （式中のＲは水素またはメチル基を表し、Ｚは２価芳香
族残基またはキシリレン残基を示す。）で表される分子
中にマレイミド基をもつ化合物粉末５〜９０容量部を含
む配合物から加熱圧縮成形された耐熱性樹脂結合砥石を
開発することにより上記の目的を達成した。
族残基またはキシリレン残基を示す。）で表される分子
中にマレイミド基をもつ化合物粉末５〜９０容量部を含
む配合物から加熱圧縮成形された耐熱性樹脂結合砥石を
開発することにより上記の目的を達成した。
【００１１】以下に本発明について詳細に説明する。本
発明の耐熱性樹脂の成分である、分子中に芳香族残基と
結合したビニルベンジルエーテル基を２つ以上有する化
合物とは、一般式（Ｉ）で示すことができる。
発明の耐熱性樹脂の成分である、分子中に芳香族残基と
結合したビニルベンジルエーテル基を２つ以上有する化
合物とは、一般式（Ｉ）で示すことができる。
【００１２】一般式（Ｉ）でＸは、芳香族残基（多価フ
ェノール化合物からヒドロキシ基を除いた残基）を示す
ものであり、その代表的な芳香族残基としては、ハイド
ロキノン残基、レゾルシノール残基、カテコール残基、
ジフェニル残基、ビスフェノールＦ残基、ビスフェノー
ルＡ残基、ビスフェノールＳ残基、一般式(III) で示さ
れるジクロルジフェニルスルホンとビスフェノールＡと
の縮合物残基、
ェノール化合物からヒドロキシ基を除いた残基）を示す
ものであり、その代表的な芳香族残基としては、ハイド
ロキノン残基、レゾルシノール残基、カテコール残基、
ジフェニル残基、ビスフェノールＦ残基、ビスフェノー
ルＡ残基、ビスフェノールＳ残基、一般式(III) で示さ
れるジクロルジフェニルスルホンとビスフェノールＡと
の縮合物残基、
【化５】 テトラメチルビスフェノールＡ残基、ビスフェノールチ
オエーテル残基、ビスフェノールエーテル残基、ベンゾ
フェノール残基等を挙げることができる。
オエーテル残基、ビスフェノールエーテル残基、ベンゾ
フェノール残基等を挙げることができる。
【００１３】更に式中Ｘが、フェノール、アルキルフェ
ノール、あるいはビスフェノールＡ等とホルムアルデヒ
ドとの縮合物である通常ノボラックフェノールと呼称さ
れる化合物残基の場合、例えばフェノールノボラックや
クレゾールノボラックでは、次の一般式（IV）
ノール、あるいはビスフェノールＡ等とホルムアルデヒ
ドとの縮合物である通常ノボラックフェノールと呼称さ
れる化合物残基の場合、例えばフェノールノボラックや
クレゾールノボラックでは、次の一般式（IV）
【化６】 のような化合物も当然一般式（Ｉ）の化合物に含まれる
ことになる。
ことになる。
【００１４】これらの一般式（Ｉ）で表される化合物
は、例えば特開平３−９３８１８号公報あるいは特願平
４−２７１９０５号に記載のアルカリ金属水酸化物の存
在下、ビニルベンジルハライドと前記多価フェノールと
を反応させることにより容易に合成される。
は、例えば特開平３−９３８１８号公報あるいは特願平
４−２７１９０５号に記載のアルカリ金属水酸化物の存
在下、ビニルベンジルハライドと前記多価フェノールと
を反応させることにより容易に合成される。
【００１５】本発明に用いる一般式（II）で表される、
分子中にマレイミド基を有する化合物とは、Ｎ，Ｎ’−
フェニレンビスマレイミド、Ｎ，Ｎ’−キシレンビスマ
レイミド、Ｎ，Ｎ’−トリレンビスマレイミド、Ｎ，
Ｎ’−ジフェニルメタンビスマレイミド、Ｎ，Ｎ’−ジ
フェニルエーテルビスマレイミド、Ｎ，Ｎ’−ジフェニ
ルスルホンビスマレイミド、Ｎ，Ｎ’−ジフェニルメタ
ンビスメチルマレイミド、Ｎ，Ｎ’−ジフェニルエーテ
ルビスメチルマレイミドを挙げることができる。更に、
これらビスマレイミドと例えばジアミノジフェニルメタ
ン、ジアミノジフェニルスルホン、ジアミノジフェニル
エーテルのごときアミノ化合物あるいはエポキシ樹脂で
変性したアミノ化合物との付加物で未だマレイミド基を
有する化合物を例示することができる。
分子中にマレイミド基を有する化合物とは、Ｎ，Ｎ’−
フェニレンビスマレイミド、Ｎ，Ｎ’−キシレンビスマ
レイミド、Ｎ，Ｎ’−トリレンビスマレイミド、Ｎ，
Ｎ’−ジフェニルメタンビスマレイミド、Ｎ，Ｎ’−ジ
フェニルエーテルビスマレイミド、Ｎ，Ｎ’−ジフェニ
ルスルホンビスマレイミド、Ｎ，Ｎ’−ジフェニルメタ
ンビスメチルマレイミド、Ｎ，Ｎ’−ジフェニルエーテ
ルビスメチルマレイミドを挙げることができる。更に、
これらビスマレイミドと例えばジアミノジフェニルメタ
ン、ジアミノジフェニルスルホン、ジアミノジフェニル
エーテルのごときアミノ化合物あるいはエポキシ樹脂で
変性したアミノ化合物との付加物で未だマレイミド基を
有する化合物を例示することができる。
【００１６】また単官能マレイミド、例えばフェニルマ
レイミド、アルキルマレイミド等は耐熱性を大幅に低下
させない範囲で併用することも可能である。
レイミド、アルキルマレイミド等は耐熱性を大幅に低下
させない範囲で併用することも可能である。
【００１７】これらの分子中にマレイミド基を有する一
般式（II）で示される化合物の粉末を併用すれば、分子
中に芳香族残基と結合したビニルベンジルエーテル基を
２つ以上有する一般式（Ｉ）で示される化合物の粉末の
強度が更に改善される。
般式（II）で示される化合物の粉末を併用すれば、分子
中に芳香族残基と結合したビニルベンジルエーテル基を
２つ以上有する一般式（Ｉ）で示される化合物の粉末の
強度が更に改善される。
【００１８】本発明で使用する分子中に芳香族残基と結
合したビニルベンジルエーテル基を２つ以上有する一般
式（Ｉ）で示される化合物、及び分子中にマレイミド基
をもつ一般式（II）で示される化合物の粉末の平均粒径
は約０．５〜１００μｍの範囲であり、特に作業性、成
形性の点から１〜５０μｍ程度であることが好ましい。
合したビニルベンジルエーテル基を２つ以上有する一般
式（Ｉ）で示される化合物、及び分子中にマレイミド基
をもつ一般式（II）で示される化合物の粉末の平均粒径
は約０．５〜１００μｍの範囲であり、特に作業性、成
形性の点から１〜５０μｍ程度であることが好ましい。
【００１９】本発明の耐熱性樹脂結合砥石は、第１発明
においては配合物１００容量部中砥粒２〜６０容量部及
び前述の分子中に芳香族残基と結合したビニルベンジル
エーテル基を２つ以上有する一般式（Ｉ）で示される化
合物の粉末１０〜９０容量部、好ましくは２０〜８０容
量部を含む配合物、また第２発明においては配合物１０
０容量部中、砥粒２〜６０容量部、分子中に芳香族残基
と結合したビニルベンジルエーテル基を２つ以上有する
一般式（Ｉ）で示される化合物の粉末５〜９０容量部及
び分子中にマレイミド基をもつ一般式（II）で示される
化合物の粉末５〜９０容量部、好ましくはそれぞれ１０
〜８０容量部を含む配合物、更に必要であればこれら配
合物に充填剤を多くとも６０容量部、好ましくは４０容
量部以下均一に混合された配合物から加熱圧縮成形によ
り、例えば砥石基盤（ホイールなど）に成形されたもの
である。
においては配合物１００容量部中砥粒２〜６０容量部及
び前述の分子中に芳香族残基と結合したビニルベンジル
エーテル基を２つ以上有する一般式（Ｉ）で示される化
合物の粉末１０〜９０容量部、好ましくは２０〜８０容
量部を含む配合物、また第２発明においては配合物１０
０容量部中、砥粒２〜６０容量部、分子中に芳香族残基
と結合したビニルベンジルエーテル基を２つ以上有する
一般式（Ｉ）で示される化合物の粉末５〜９０容量部及
び分子中にマレイミド基をもつ一般式（II）で示される
化合物の粉末５〜９０容量部、好ましくはそれぞれ１０
〜８０容量部を含む配合物、更に必要であればこれら配
合物に充填剤を多くとも６０容量部、好ましくは４０容
量部以下均一に混合された配合物から加熱圧縮成形によ
り、例えば砥石基盤（ホイールなど）に成形されたもの
である。
【００２０】第１及び第２発明において、砥粒の配合割
合が２容量部未満では研削比が著しく低下し、また砥粒
が６０容量部より多い場合は砥石としての機械的強度が
不足する。また第１及び第２発明において、一般式
（Ｉ）で示される化合物の配合割合がそれぞれ１０容量
部未満及び５容量部未満の場合は成形性が低下し、９０
容量部より多い場合は研削比が低下する。
合が２容量部未満では研削比が著しく低下し、また砥粒
が６０容量部より多い場合は砥石としての機械的強度が
不足する。また第１及び第２発明において、一般式
（Ｉ）で示される化合物の配合割合がそれぞれ１０容量
部未満及び５容量部未満の場合は成形性が低下し、９０
容量部より多い場合は研削比が低下する。
【００２１】第２発明において、分子中にマレイミド基
を有する一般式（II）で示される化合物の粉末の配合割
合が５容量部未満では第１発明と効果が変わらず、また
９０容量部より多い場合は研削比や研削動力が劣る欠点
を有する。
を有する一般式（II）で示される化合物の粉末の配合割
合が５容量部未満では第１発明と効果が変わらず、また
９０容量部より多い場合は研削比や研削動力が劣る欠点
を有する。
【００２２】本発明に係わる耐熱性樹脂結合砥石の成形
方法としては、前記の配合物を、砥石成形用の適当な金
型内に充填して温度１５０〜２５０℃、圧力１００〜７
００Ｋｇ／ｃｍ2 、成形時間３〜６０分の成形後プレス
から取り出して冷却することにより、容易に耐熱性樹脂
結合砥石を得ることができる。
方法としては、前記の配合物を、砥石成形用の適当な金
型内に充填して温度１５０〜２５０℃、圧力１００〜７
００Ｋｇ／ｃｍ2 、成形時間３〜６０分の成形後プレス
から取り出して冷却することにより、容易に耐熱性樹脂
結合砥石を得ることができる。
【００２３】更にこのようにして得られた耐熱性樹脂結
合砥石は成形後、充分な耐熱性を付与させる目的で２０
０℃〜２７０℃にて約２〜１０時間のアフターキュアー
を行うことが好ましい。
合砥石は成形後、充分な耐熱性を付与させる目的で２０
０℃〜２７０℃にて約２〜１０時間のアフターキュアー
を行うことが好ましい。
【００２４】本発明で使用される超硬物質の砥粒として
は、例えばＣＢＮ、天然または人造ダイヤモンドなどを
挙げることができ、その砥粒の平均粒径が約１〜１００
０μｍ、特に２〜５００μｍ程度であることが好まし
い。
は、例えばＣＢＮ、天然または人造ダイヤモンドなどを
挙げることができ、その砥粒の平均粒径が約１〜１００
０μｍ、特に２〜５００μｍ程度であることが好まし
い。
【００２５】更に上記配合物に対し、充填剤、潤滑剤、
改質剤など（以下これらを併せて充填剤という。）の目
的で一般に樹脂結合砥石の製造において使用される公知
の充填剤を配合することができる。例えば、Ａｌ2 Ｏ
3 ，ＳｉＣ，ＳｉＯ2 ，グラファイト，Ｓｎ，Ｆｅ2 Ｏ
3 ，Ａｇ，Ｃｕ，ＭｏＳ2 ，六方晶窒化ホウ素等やこれ
らの混合物などが挙げられ、その場合の充填剤の平均粒
径は約０．１〜５００μｍ、特に０．５〜２００μｍで
あることが好ましい。
改質剤など（以下これらを併せて充填剤という。）の目
的で一般に樹脂結合砥石の製造において使用される公知
の充填剤を配合することができる。例えば、Ａｌ2 Ｏ
3 ，ＳｉＣ，ＳｉＯ2 ，グラファイト，Ｓｎ，Ｆｅ2 Ｏ
3 ，Ａｇ，Ｃｕ，ＭｏＳ2 ，六方晶窒化ホウ素等やこれ
らの混合物などが挙げられ、その場合の充填剤の平均粒
径は約０．１〜５００μｍ、特に０．５〜２００μｍで
あることが好ましい。
【００２６】本発明において、砥粒層は前述のように砥
粒を２〜６０容量部の割合で含有していれば良いが、特
に組成が砥粒：５〜５０容量部、一般式（Ｉ）で示され
たビニルベンジルエーテル基を２個以上有する化合物の
粉末：２０〜８０容量部、または一般式（Ｉ）で示され
たビニルベンジルエーテル化合物の粉末と一般式（II）
で示されたマレイミド基を持つ化合物の粉末の合計が：
２０〜８０容量部、及び充填剤：４０容量部以下である
ことが好ましい。
粒を２〜６０容量部の割合で含有していれば良いが、特
に組成が砥粒：５〜５０容量部、一般式（Ｉ）で示され
たビニルベンジルエーテル基を２個以上有する化合物の
粉末：２０〜８０容量部、または一般式（Ｉ）で示され
たビニルベンジルエーテル化合物の粉末と一般式（II）
で示されたマレイミド基を持つ化合物の粉末の合計が：
２０〜８０容量部、及び充填剤：４０容量部以下である
ことが好ましい。
【００２７】
【実施例】以下本発明に関する実施例を示し、この発明
について更に具体的に説明する。
について更に具体的に説明する。
【００２８】（実施例１）水酸化ナトリウムの存在下、
ビニルベンジルクロライドとビスフェノールＳとを反応
させて得られたビスフェノールＳジビニルベンジルエー
テル粉末（平均粒径：４０μｍ、融点１３５℃、成形後
の比重１．２３）５９容量部と、これに平均粒径１２０
μｍ（１２０〜１４０メッシュ）のニッケル合金被覆Ｃ
ＢＮ（真比重：５．４／昭和電工株式会社製：ＳＢＮ−
ＫＮ）３１容量部、及び充填剤として平均粒径３０μｍ
（６００メッシュ）のアルミナ１０容量部を乾式混合し
て調整した配合物を、アルミニウムの砥石基盤を組み込
んだ所定の金型内のキャビティーに充填し、２２０℃の
温度で１０分間、５００Ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で加圧成形
後脱型した。次いで２５０℃の熱風乾燥炉中で５時間の
アフターキュアーを行い、砥石基盤の周縁に砥粒層を直
接一体に有する研削砥石を得た。この砥石の砥粒層は、
ＣＢＮ集中度７５に相当する。この砥石について下記に
示すような湿式研削試験を行い、その結果を表１に示し
た。
ビニルベンジルクロライドとビスフェノールＳとを反応
させて得られたビスフェノールＳジビニルベンジルエー
テル粉末（平均粒径：４０μｍ、融点１３５℃、成形後
の比重１．２３）５９容量部と、これに平均粒径１２０
μｍ（１２０〜１４０メッシュ）のニッケル合金被覆Ｃ
ＢＮ（真比重：５．４／昭和電工株式会社製：ＳＢＮ−
ＫＮ）３１容量部、及び充填剤として平均粒径３０μｍ
（６００メッシュ）のアルミナ１０容量部を乾式混合し
て調整した配合物を、アルミニウムの砥石基盤を組み込
んだ所定の金型内のキャビティーに充填し、２２０℃の
温度で１０分間、５００Ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で加圧成形
後脱型した。次いで２５０℃の熱風乾燥炉中で５時間の
アフターキュアーを行い、砥石基盤の周縁に砥粒層を直
接一体に有する研削砥石を得た。この砥石の砥粒層は、
ＣＢＮ集中度７５に相当する。この砥石について下記に
示すような湿式研削試験を行い、その結果を表１に示し
た。
【００２９】湿式研削試験 砥石形状（寸法 ｍｍ） １４Ａ１形 １５０D ×１０T ×５U ×３X ×７
６．２H Ｄ：砥石基盤の直径 Ｔ：砥石基盤の厚さ Ｕ：砥粒層の厚み Ｘ：砥粒層の幅 Ｈ：砥石基盤の穴の内径 研削方式 ： 湿式平面トラバース研削方式 研削盤 ： 岡本工作機械製 横軸平面研削盤 ＰＳＧ−６３ＡＮ型 砥石軸モーター３．７ＫＷ 研削条件 ： 砥石周速度 １５００ｍ／ｍｉｎ、テ
ーブル速度 １５ｍ／ｍｉｎ、クロス送り ２ｍｍ／ｐ
ａｓｓ、切込み ２０μｍ 被削材 ： ＳＫＨ−５１（ＨＲＣ６２〜６４） 被研削面 ２００ｍｍ長×１００ｍｍ幅 研削液 ： ＪＩＳ Ｗ２種（ソリュブルタイプ
ＣＢＮ専用液） ５０倍液 供給量９リッター／ｍｉｎ ツルーイング： ダイヤモンド工具 インプリドレッサ
ーによる ドレッシング： ＷＡビトスティックによる 捨研削 ： 本試験と同一条件にて研削動力値が安
定するまで研削した。
６．２H Ｄ：砥石基盤の直径 Ｔ：砥石基盤の厚さ Ｕ：砥粒層の厚み Ｘ：砥粒層の幅 Ｈ：砥石基盤の穴の内径 研削方式 ： 湿式平面トラバース研削方式 研削盤 ： 岡本工作機械製 横軸平面研削盤 ＰＳＧ−６３ＡＮ型 砥石軸モーター３．７ＫＷ 研削条件 ： 砥石周速度 １５００ｍ／ｍｉｎ、テ
ーブル速度 １５ｍ／ｍｉｎ、クロス送り ２ｍｍ／ｐ
ａｓｓ、切込み ２０μｍ 被削材 ： ＳＫＨ−５１（ＨＲＣ６２〜６４） 被研削面 ２００ｍｍ長×１００ｍｍ幅 研削液 ： ＪＩＳ Ｗ２種（ソリュブルタイプ
ＣＢＮ専用液） ５０倍液 供給量９リッター／ｍｉｎ ツルーイング： ダイヤモンド工具 インプリドレッサ
ーによる ドレッシング： ＷＡビトスティックによる 捨研削 ： 本試験と同一条件にて研削動力値が安
定するまで研削した。
【００３０】（実施例２）水酸化ナトリウムの存在下、
ビニルベンジルクロライドとビスフェノールＳとを反応
させて得られたビスフェノールＳジビニルベンジルエー
テル粉末（平均粒径：４０μｍ、融点１３５℃、成形後
の比重１．２３）２９．５容量部、Ｎ，Ｎ’−ジフェニ
ルメタンビスマレイミド粉末（平均粒径４０μｍ、融点
１３５℃）２９．５容量部とこれに平均粒径１２０μｍ
（１２０〜１４０メッシュ）のニッケル合金被覆ＣＢＮ
（真比重：５．４／昭和電工株式会社製）３１容量部、
及び充填剤として平均粒径３０μｍ（６００メッシュ）
のアルミナ１０容量部を乾式混合した配合物をアルミニ
ウムの砥石基盤を組み込んだ所定の金型内のキャビティ
ーに充填し、２２０℃の温度で１０分間、５００Ｋｇ／
ｃｍ2 の圧力で加圧成形後脱型した。次いで２５０℃熱
風乾燥炉中で５時間のアフターキュアーを行い、砥石基
盤の周縁に砥粒層を直接一体に有する研削砥石を得た。
この砥石の砥粒層は、ＣＢＮ集中度７５に相当する。こ
の砥石について実施例１と同様な方法で湿式研削試験を
行い、その結果を表１に示した。
ビニルベンジルクロライドとビスフェノールＳとを反応
させて得られたビスフェノールＳジビニルベンジルエー
テル粉末（平均粒径：４０μｍ、融点１３５℃、成形後
の比重１．２３）２９．５容量部、Ｎ，Ｎ’−ジフェニ
ルメタンビスマレイミド粉末（平均粒径４０μｍ、融点
１３５℃）２９．５容量部とこれに平均粒径１２０μｍ
（１２０〜１４０メッシュ）のニッケル合金被覆ＣＢＮ
（真比重：５．４／昭和電工株式会社製）３１容量部、
及び充填剤として平均粒径３０μｍ（６００メッシュ）
のアルミナ１０容量部を乾式混合した配合物をアルミニ
ウムの砥石基盤を組み込んだ所定の金型内のキャビティ
ーに充填し、２２０℃の温度で１０分間、５００Ｋｇ／
ｃｍ2 の圧力で加圧成形後脱型した。次いで２５０℃熱
風乾燥炉中で５時間のアフターキュアーを行い、砥石基
盤の周縁に砥粒層を直接一体に有する研削砥石を得た。
この砥石の砥粒層は、ＣＢＮ集中度７５に相当する。こ
の砥石について実施例１と同様な方法で湿式研削試験を
行い、その結果を表１に示した。
【００３１】（比較例１）研削砥石の結合剤として一般
に使用されている市販の硬化剤としてヘキサメチレンテ
トラミンを含むノボラック型耐熱性フェノール樹脂を実
施例１のビスフェノールＳジビニルベンジルエーテルの
代りに使用した配合物を、アルミニウムの砥石基盤を組
み込んだ所定の金型内のキャビティーに充填し、温度１
８０℃、圧力５００Ｋｇ／ｃｍ2 で加圧成形（１２０℃
でガス抜きし、型温が１８０℃に達したら脱型）し、１
９５℃熱風乾燥炉中で１０時間の後硬化を行い砥石基盤
の周縁に砥粒層を直接一体に有する研削砥石を得た。こ
の砥石の砥粒層はＣＢＮ集中度７５に相当する。この砥
石について実施例１と同様な方法で湿式研削試験を行
い、その結果を表１に示した。
に使用されている市販の硬化剤としてヘキサメチレンテ
トラミンを含むノボラック型耐熱性フェノール樹脂を実
施例１のビスフェノールＳジビニルベンジルエーテルの
代りに使用した配合物を、アルミニウムの砥石基盤を組
み込んだ所定の金型内のキャビティーに充填し、温度１
８０℃、圧力５００Ｋｇ／ｃｍ2 で加圧成形（１２０℃
でガス抜きし、型温が１８０℃に達したら脱型）し、１
９５℃熱風乾燥炉中で１０時間の後硬化を行い砥石基盤
の周縁に砥粒層を直接一体に有する研削砥石を得た。こ
の砥石の砥粒層はＣＢＮ集中度７５に相当する。この砥
石について実施例１と同様な方法で湿式研削試験を行
い、その結果を表１に示した。
【００３２】（比較例２）重研削砥石の結合剤として一
般に使用されている市販のアミン変性ビスマレイミド
（ジアミノジフェニルメタン変性Ｎ，Ｎ’−ジフェニル
メタンビスマレイミド）を実施例１のビスフェノールＳ
ジビニルベンジルエーテルの代りに使用した配合物を、
アルミニウムの砥石基盤を組み込んだ所定の金型内のキ
ャビティーに充填し、温度２００℃、圧力５００Ｋｇ／
ｃｍ2 で３０分間加圧成形後脱型し、２５０℃熱風乾燥
炉中で１０時間の後硬化を行い砥石基盤の周縁に砥粒層
を直接一体に有する研削砥石を得た。この砥石の砥粒層
はＣＢＮ集中度７５に相当する。この砥石について実施
例１と同様な方法で湿式研削試験を行い、その結果を表
１に示した。
般に使用されている市販のアミン変性ビスマレイミド
（ジアミノジフェニルメタン変性Ｎ，Ｎ’−ジフェニル
メタンビスマレイミド）を実施例１のビスフェノールＳ
ジビニルベンジルエーテルの代りに使用した配合物を、
アルミニウムの砥石基盤を組み込んだ所定の金型内のキ
ャビティーに充填し、温度２００℃、圧力５００Ｋｇ／
ｃｍ2 で３０分間加圧成形後脱型し、２５０℃熱風乾燥
炉中で１０時間の後硬化を行い砥石基盤の周縁に砥粒層
を直接一体に有する研削砥石を得た。この砥石の砥粒層
はＣＢＮ集中度７５に相当する。この砥石について実施
例１と同様な方法で湿式研削試験を行い、その結果を表
１に示した。
【００３３】
【表１】
【００３４】（実施例３）水酸化ナトリウムの存在下、
ビニルベンジルクロライドとビスフェノールＡとを反応
させて得られたビスフェノールＡジビニルベンジルエー
テル粉末（平均粒径：４０μｍ，融点１３５℃、成形後
の比重１．２３）１９．５容量部と三井東圧株式会社製
ビスマレイミドＭ−２０（平均粒径：５０μｍ、融点１
５０℃）１９．５容量部とこれに平均粒径１２０μｍ
（１２０〜１４０メッシュ）のニッケル合金被覆ＣＢＮ
（真比重：５．４／昭和電工株式会社製）３１容量部、
及び耐熱性潤滑剤としてｈＢＮ（六方晶窒化ホウ素、２
μ以下）２２．５容量部、充填剤として平均粒径７０μ
ｍ以下（２００メッシュ以下）の銅粉７．５容量部の乾
式混合した配合物を、アルミニウムの砥石基盤を組み込
んだ所定の金型内のキャビティーに充填し、２２０℃の
温度で１０分間、５００Ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で加圧成形
後脱型した。次いで２５０℃熱風乾燥炉中で５時間のア
フターキュアーを行い、砥石基盤の周縁に砥粒層を直接
一体に有する研削砥石を得た。この砥石の砥粒層はＣＢ
Ｎ集中度７５に相当する。この砥石について下記に示す
ような乾式研削試験を行い、その結果を表２に示した。
ビニルベンジルクロライドとビスフェノールＡとを反応
させて得られたビスフェノールＡジビニルベンジルエー
テル粉末（平均粒径：４０μｍ，融点１３５℃、成形後
の比重１．２３）１９．５容量部と三井東圧株式会社製
ビスマレイミドＭ−２０（平均粒径：５０μｍ、融点１
５０℃）１９．５容量部とこれに平均粒径１２０μｍ
（１２０〜１４０メッシュ）のニッケル合金被覆ＣＢＮ
（真比重：５．４／昭和電工株式会社製）３１容量部、
及び耐熱性潤滑剤としてｈＢＮ（六方晶窒化ホウ素、２
μ以下）２２．５容量部、充填剤として平均粒径７０μ
ｍ以下（２００メッシュ以下）の銅粉７．５容量部の乾
式混合した配合物を、アルミニウムの砥石基盤を組み込
んだ所定の金型内のキャビティーに充填し、２２０℃の
温度で１０分間、５００Ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で加圧成形
後脱型した。次いで２５０℃熱風乾燥炉中で５時間のア
フターキュアーを行い、砥石基盤の周縁に砥粒層を直接
一体に有する研削砥石を得た。この砥石の砥粒層はＣＢ
Ｎ集中度７５に相当する。この砥石について下記に示す
ような乾式研削試験を行い、その結果を表２に示した。
【００３５】乾式研削試験 砥石形状（寸法 ｍｍ） １００D ×３５T ×３U ×２X ×３８．１H ６Ａ２形
（ＪＩＳ規格） 研削方式 ： 乾式トラバース研削方式 研削盤 ： 牧野フライス製 自動車工具研削盤 ＣＦ１Ａ−４０型 砥石軸モーター１．５ＫＷ 研削条件 ： 砥石周速度 １１８０ｍ／ｍｉｎ、テ
ーブル速度 ３ｍ／ｍｉｎ、切込み ７５μｍ 被削材 ： ＳＫＨ−５１（ＨＲＣ６２〜６４） 被研削面 ５ｍｍ長×４０ｍｍ幅のもの７枚を２００ｍ
ｍφのカッター台に取りつけて研削 ツルーイング： ダイヤモンド工具 インプリドレッサ
ーによる ドレッシング： ＷＡビトスティックによる 捨研削 ： 本試験と同一条件にて研削動力値が安
定するまで研削した。
（ＪＩＳ規格） 研削方式 ： 乾式トラバース研削方式 研削盤 ： 牧野フライス製 自動車工具研削盤 ＣＦ１Ａ−４０型 砥石軸モーター１．５ＫＷ 研削条件 ： 砥石周速度 １１８０ｍ／ｍｉｎ、テ
ーブル速度 ３ｍ／ｍｉｎ、切込み ７５μｍ 被削材 ： ＳＫＨ−５１（ＨＲＣ６２〜６４） 被研削面 ５ｍｍ長×４０ｍｍ幅のもの７枚を２００ｍ
ｍφのカッター台に取りつけて研削 ツルーイング： ダイヤモンド工具 インプリドレッサ
ーによる ドレッシング： ＷＡビトスティックによる 捨研削 ： 本試験と同一条件にて研削動力値が安
定するまで研削した。
【００３６】（比較例３）重研削砥石の結合剤として一
般に使用されている市販の硬化剤としてヘキサメチレン
テトラミンを含むノボラック型耐熱性フェノール樹脂を
実施例３のビスフェノールＡジビニルベンジルエーテル
粉末とビスマレイミド粉末の代りに使用した配合物を、
アルミニウムの砥石基盤を組み込んだ所定の金型内の空
隙部に充填し、温度１８０℃、圧力５００Ｋｇ／ｃｍ2
で成形（１２０℃でガス抜きし、型温が１８０℃に達し
たら脱型）後脱型し、１９５℃熱風乾燥炉中で１０時間
の後硬化を行い砥石基盤の周縁に砥粒層を直接一体に有
する研削砥石を得た。この砥石の砥粒層はＣＢＮ集中度
７５に相当する。この砥石について実施例３と同様な方
法で乾式研削試験を行い、その結果を表２に示した。
般に使用されている市販の硬化剤としてヘキサメチレン
テトラミンを含むノボラック型耐熱性フェノール樹脂を
実施例３のビスフェノールＡジビニルベンジルエーテル
粉末とビスマレイミド粉末の代りに使用した配合物を、
アルミニウムの砥石基盤を組み込んだ所定の金型内の空
隙部に充填し、温度１８０℃、圧力５００Ｋｇ／ｃｍ2
で成形（１２０℃でガス抜きし、型温が１８０℃に達し
たら脱型）後脱型し、１９５℃熱風乾燥炉中で１０時間
の後硬化を行い砥石基盤の周縁に砥粒層を直接一体に有
する研削砥石を得た。この砥石の砥粒層はＣＢＮ集中度
７５に相当する。この砥石について実施例３と同様な方
法で乾式研削試験を行い、その結果を表２に示した。
【００３７】
【表２】
【００３８】（実施例４）水酸化ナトリウムの存在下、
ビニルベンジルクロライドとビスフェノールＳとを反応
させて得られたビスフェノールＳジビニルベンジルエー
テル粉末（平均粒径：４０μｍ，融点１３５℃、成形後
の比重１．２３）４２容量部とこれに平均粒径１２０μ
ｍ（１２０〜１４０メッシュ）のニッケル合金被覆ダイ
ヤモンド（ＲＶＧ−Ｗ）３８容量部および充填剤として
平均粒径２５μｍ（ＧＣ ６００メッシュ）の炭化硅素
２０容量部を乾式混合して調整した配合物を、アルミニ
ウムの砥石基盤を組み込んだ所定の金型内のキャビティ
ーに充填し、２２０℃の温度で１０分間、５００Ｋｇ／
ｃｍ2 の圧力で加圧成形後脱型した。次いで２５０℃熱
風乾燥炉中で５時間の後硬化を行い、砥石基盤の周縁に
砥粒層を直接一体に有する研削砥石を得た。この砥石の
砥粒層はダイヤモンド集中度１００に相当する。この砥
石について下記に示すような湿式研削試験を行い、その
結果を表３に示した。
ビニルベンジルクロライドとビスフェノールＳとを反応
させて得られたビスフェノールＳジビニルベンジルエー
テル粉末（平均粒径：４０μｍ，融点１３５℃、成形後
の比重１．２３）４２容量部とこれに平均粒径１２０μ
ｍ（１２０〜１４０メッシュ）のニッケル合金被覆ダイ
ヤモンド（ＲＶＧ−Ｗ）３８容量部および充填剤として
平均粒径２５μｍ（ＧＣ ６００メッシュ）の炭化硅素
２０容量部を乾式混合して調整した配合物を、アルミニ
ウムの砥石基盤を組み込んだ所定の金型内のキャビティ
ーに充填し、２２０℃の温度で１０分間、５００Ｋｇ／
ｃｍ2 の圧力で加圧成形後脱型した。次いで２５０℃熱
風乾燥炉中で５時間の後硬化を行い、砥石基盤の周縁に
砥粒層を直接一体に有する研削砥石を得た。この砥石の
砥粒層はダイヤモンド集中度１００に相当する。この砥
石について下記に示すような湿式研削試験を行い、その
結果を表３に示した。
【００３９】湿式研削試験 砥石形状（寸法 ｍｍ）： １４Ａ１形 １５０D ×
１０T ×５U ×３X ×７６．２H 研削方式 ： 湿式平面トラバース研削方式 研削盤 ： 岡本工作機械製 横軸平面研削盤 ＰＳＧ−６３ＡＮ型 砥石軸モーター３．７ＫＷ 研削条件 ： 砥石周速度 １５００ｍ／ｍｉｎ、テ
ーブル速度 １５ｍ／ｍｉｎ、クロス送り ２ｍｍ／ｐ
ａｓｓ、切込み ２０μｍ 被削材 ： 超硬合金 （Ｖ１０） 被研削面 １００ｍｍ×１００ｍｍ 研削液 ： ＪＩＳ Ｗ２種（ソリュブルタイプ
ダイヤモンド専用液） ３０倍液 供給量９リッター／ｍｉｎ ツルーイング： ダイヤモンドロータリードレッサーに
よる ドレッシング： ＷＡビトスティックによる 捨研削 ： 本試験と同一条件にて研削動力値が安
定するまで研削した。
１０T ×５U ×３X ×７６．２H 研削方式 ： 湿式平面トラバース研削方式 研削盤 ： 岡本工作機械製 横軸平面研削盤 ＰＳＧ−６３ＡＮ型 砥石軸モーター３．７ＫＷ 研削条件 ： 砥石周速度 １５００ｍ／ｍｉｎ、テ
ーブル速度 １５ｍ／ｍｉｎ、クロス送り ２ｍｍ／ｐ
ａｓｓ、切込み ２０μｍ 被削材 ： 超硬合金 （Ｖ１０） 被研削面 １００ｍｍ×１００ｍｍ 研削液 ： ＪＩＳ Ｗ２種（ソリュブルタイプ
ダイヤモンド専用液） ３０倍液 供給量９リッター／ｍｉｎ ツルーイング： ダイヤモンドロータリードレッサーに
よる ドレッシング： ＷＡビトスティックによる 捨研削 ： 本試験と同一条件にて研削動力値が安
定するまで研削した。
【００４０】（実施例５）水酸化ナトリウムの存在下、
ビニルベンジルクロライドとビスフェノールＳとを反応
させて得られたビスフェノールＳジビニルベンジルエー
テル粉末（平均粒径：４０μｍ，融点１３５℃、成形後
の比重１．２３）２１容量部とＮ，Ｎ’−ジフェニルメ
タンビスマレイミド粉末（平均粒径４０μｍ、融点１３
５℃）２１容量部と、これに平均粒径１２０μｍ（１２
０〜１４０メッシュ）のニッケル合金被覆ダイヤモンド
（ＲＶＧ−Ｗ）３８容量部、及び充填剤として平均粒径
２５μｍ（ＧＣ ６００メッシュ）の炭化硅素２０容量
部の乾式混合して調整した配合物を、アルミニウムの砥
石基盤を組み込んだ所定の金型内のキャビティーに充填
し、２２０℃の温度で１０分間、５００Ｋｇ／ｃｍ2 の
圧力で加圧成形後脱型した。次いで２５０℃熱風乾燥炉
中で５時間の後硬化を行い、砥石基盤の周縁に砥粒層を
直接一体に有する研削砥石を得た。この砥石の砥粒層は
ダイヤモンド集中度１００に相当する。この砥石につい
て実施例４と同様な方法で湿式研削試験を行い、その結
果を表３に示した。
ビニルベンジルクロライドとビスフェノールＳとを反応
させて得られたビスフェノールＳジビニルベンジルエー
テル粉末（平均粒径：４０μｍ，融点１３５℃、成形後
の比重１．２３）２１容量部とＮ，Ｎ’−ジフェニルメ
タンビスマレイミド粉末（平均粒径４０μｍ、融点１３
５℃）２１容量部と、これに平均粒径１２０μｍ（１２
０〜１４０メッシュ）のニッケル合金被覆ダイヤモンド
（ＲＶＧ−Ｗ）３８容量部、及び充填剤として平均粒径
２５μｍ（ＧＣ ６００メッシュ）の炭化硅素２０容量
部の乾式混合して調整した配合物を、アルミニウムの砥
石基盤を組み込んだ所定の金型内のキャビティーに充填
し、２２０℃の温度で１０分間、５００Ｋｇ／ｃｍ2 の
圧力で加圧成形後脱型した。次いで２５０℃熱風乾燥炉
中で５時間の後硬化を行い、砥石基盤の周縁に砥粒層を
直接一体に有する研削砥石を得た。この砥石の砥粒層は
ダイヤモンド集中度１００に相当する。この砥石につい
て実施例４と同様な方法で湿式研削試験を行い、その結
果を表３に示した。
【００４１】（比較例４）研削砥石の結合剤として一般
に使用されている市販の硬化剤としてヘキサメチレンテ
トラミンを含むノボラック型耐熱性フェノール樹脂を、
実施例４のビスフェノールＳジビニルベンジルエーテル
の代りに使用した配合物を、アルミニウムの砥石基盤を
組み込んだ所定の金型内のキャビティーに充填し、温度
１８０℃、圧力５００Ｋｇ／ｃｍ2 で加圧成形（１２０
℃でガス抜きし）、型温が１８０℃に達したら脱型し
た。１９５℃熱風乾燥炉中で１０時間の後硬化を行い砥
石基盤の周縁に砥粒層を直接一体に有する研削砥石を得
た。この砥石の砥粒層はＣダイヤモンド集中度１００に
相当する。この砥石について実施例４と同様な方法で湿
式研削試験を行い、その結果を表３に示した。
に使用されている市販の硬化剤としてヘキサメチレンテ
トラミンを含むノボラック型耐熱性フェノール樹脂を、
実施例４のビスフェノールＳジビニルベンジルエーテル
の代りに使用した配合物を、アルミニウムの砥石基盤を
組み込んだ所定の金型内のキャビティーに充填し、温度
１８０℃、圧力５００Ｋｇ／ｃｍ2 で加圧成形（１２０
℃でガス抜きし）、型温が１８０℃に達したら脱型し
た。１９５℃熱風乾燥炉中で１０時間の後硬化を行い砥
石基盤の周縁に砥粒層を直接一体に有する研削砥石を得
た。この砥石の砥粒層はＣダイヤモンド集中度１００に
相当する。この砥石について実施例４と同様な方法で湿
式研削試験を行い、その結果を表３に示した。
【００４２】（比較例５）重研削砥石の結合剤として一
般に使用されている市販のアミン変性ビスマレイミド
（ジアミノジフェニルメタン変性Ｎ，Ｎ’−ジフェニル
メタンビスマレイミド）を、実施例４のビスフェノール
Ｓジビニルベンジルエーテルの代りに使用した配合物
を、アルミニウムの砥石基盤を組み込んだ所定の金型内
のキャビティーに充填し、温度２００℃、圧力５００Ｋ
ｇ／ｃｍ2 で３０分間加圧成形後脱型した。次いで２５
０℃熱風乾燥炉中で１０時間のアフターキュア−を行い
砥石基盤の周縁に砥粒層を直接一体に有する研削砥石を
得た。この砥石の砥粒層はダイヤモンド集中度１００に
相当する。この砥石について実施例４と同様な方法で湿
式研削試験を行い、その結果を表３に示した。
般に使用されている市販のアミン変性ビスマレイミド
（ジアミノジフェニルメタン変性Ｎ，Ｎ’−ジフェニル
メタンビスマレイミド）を、実施例４のビスフェノール
Ｓジビニルベンジルエーテルの代りに使用した配合物
を、アルミニウムの砥石基盤を組み込んだ所定の金型内
のキャビティーに充填し、温度２００℃、圧力５００Ｋ
ｇ／ｃｍ2 で３０分間加圧成形後脱型した。次いで２５
０℃熱風乾燥炉中で１０時間のアフターキュア−を行い
砥石基盤の周縁に砥粒層を直接一体に有する研削砥石を
得た。この砥石の砥粒層はダイヤモンド集中度１００に
相当する。この砥石について実施例４と同様な方法で湿
式研削試験を行い、その結果を表３に示した。
【００４３】
【表３】
【００４４】
【発明の効果】本発明の耐熱性樹脂結合砥石は表１、表
３の湿式研削試験結果及び表２の乾式研削試験結果で示
したように、比較実施例の耐熱性フェノール樹脂製砥石
やアミン変性ビスマレイミド製砥石に比べ、研削動力が
低く、高い研削比を示しており、終始安定した研削をす
ることが可能であったことから、産業界で広範に利用さ
れることができる。
３の湿式研削試験結果及び表２の乾式研削試験結果で示
したように、比較実施例の耐熱性フェノール樹脂製砥石
やアミン変性ビスマレイミド製砥石に比べ、研削動力が
低く、高い研削比を示しており、終始安定した研削をす
ることが可能であったことから、産業界で広範に利用さ
れることができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 配合物１００容量部中、砥粒２〜６０容
量部、および一般式（Ｉ） 【化１】 ［式中のＸは芳香族残基（多価フェノール化合物からヒ
ドロキシ基を除いた残基）、ｙは２以上の数を示す。］
で表される、分子中に芳香族残基と結合したビニルベン
ジルエーテル基を２つ以上有する化合物粉末１０〜９０
容量部を含む配合物を加熱圧縮成形した、耐熱性樹脂結
合砥石。 - 【請求項２】 配合物１００容量部中、砥粒２〜６０容
量部、および一般式（Ｉ）で表される分子中に芳香族残
基と結合したビニルベンジルエーテル基を２つ以上有す
る化合物粉末５〜９０容量部と一般式（II） 【化２】 （式中のＲは水素またはメチル基を表し、Ｚは２価芳香
族残基またはキシリレン残基を示す。）で表される分子
中にマレイミド基を持つ化合物粉末５〜９０容量部を含
む配合物から加熱圧縮成形された、耐熱性樹脂結合砥
石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29116693A JPH07124866A (ja) | 1993-10-27 | 1993-10-27 | 耐熱性樹脂結合砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29116693A JPH07124866A (ja) | 1993-10-27 | 1993-10-27 | 耐熱性樹脂結合砥石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07124866A true JPH07124866A (ja) | 1995-05-16 |
Family
ID=17765306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29116693A Pending JPH07124866A (ja) | 1993-10-27 | 1993-10-27 | 耐熱性樹脂結合砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07124866A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016147359A (ja) * | 2015-02-13 | 2016-08-18 | 株式会社ディスコ | 研削砥石 |
| JP2019044055A (ja) * | 2017-08-31 | 2019-03-22 | 国立大学法人山形大学 | 硬化性樹脂組成物及び硬化物 |
| JPWO2021193911A1 (ja) * | 2020-03-26 | 2021-09-30 | ||
| CN116690446A (zh) * | 2022-07-04 | 2023-09-05 | 临沂市大鹏五金磨具有限公司 | 树脂砂轮硬化方法 |
| CN117645754A (zh) * | 2023-12-08 | 2024-03-05 | 浙江飞龙管业集团有限公司 | 一种耐热mpp管材及其制备工艺 |
-
1993
- 1993-10-27 JP JP29116693A patent/JPH07124866A/ja active Pending
Cited By (8)
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|---|---|---|---|---|
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