JPH07126799A - 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルトの製造方法 - Google Patents
耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルトの製造方法Info
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Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 Ｃ：０．３０〜０．４５％，Ｓｉ：０．０１
〜０．３０％，Ｍｎ：０．２０〜１．０％，Ｃｒ：０．
５０〜２．５％，Ｍｏ：０．２０〜１．５％，Ａｌ：
０．０１〜０．０５％を夫々含有し、残部がＦｅおよび
不可避不純物からなり、且つ該不可避不純物中Ｐ：０．
０１５以下，Ｓ：０．０１５以下（但し、いずれも０％
を含む）に夫々抑制してなる鋼材を使用し、これをボル
ト状に成形加工した後焼入れ処理し、引続き４００℃以
上の温度で繰り返し焼戻し処理する。 【効果】 １３００Ｎ／ｍｍ2 以上の引張強度を有し、
且つ優れた耐遅れ破壊特性を有するボルトを提供し得る
ことになった。
〜０．３０％，Ｍｎ：０．２０〜１．０％，Ｃｒ：０．
５０〜２．５％，Ｍｏ：０．２０〜１．５％，Ａｌ：
０．０１〜０．０５％を夫々含有し、残部がＦｅおよび
不可避不純物からなり、且つ該不可避不純物中Ｐ：０．
０１５以下，Ｓ：０．０１５以下（但し、いずれも０％
を含む）に夫々抑制してなる鋼材を使用し、これをボル
ト状に成形加工した後焼入れ処理し、引続き４００℃以
上の温度で繰り返し焼戻し処理する。 【効果】 １３００Ｎ／ｍｍ2 以上の引張強度を有し、
且つ優れた耐遅れ破壊特性を有するボルトを提供し得る
ことになった。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車，産業機械，土
木機械などにおいて使用されるボルトの製造方法に関
し、特に引張強さが１３００Ｎ／ｍｍ2 以上の高強度を
有し、且つ耐遅れ破壊性に優れたボルトの製造方法に関
するものである。
木機械などにおいて使用されるボルトの製造方法に関
し、特に引張強さが１３００Ｎ／ｍｍ2 以上の高強度を
有し、且つ耐遅れ破壊性に優れたボルトの製造方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の燃費向上の要求から、車
体重量の低減化が指向され、それにともなって使用され
るボルトにも高強度ものが要求される様になってきてい
る。また構造物の大型化に伴い、産業機械や土木機械に
おいて用いられるボルトにおいてもより高強度のものが
要求される様になっている。
体重量の低減化が指向され、それにともなって使用され
るボルトにも高強度ものが要求される様になってきてい
る。また構造物の大型化に伴い、産業機械や土木機械に
おいて用いられるボルトにおいてもより高強度のものが
要求される様になっている。
【０００３】ボルトを高強度化していく場合、特に気を
つけなければならない項目としては、遅れ破壊現象があ
る。この現象は、ボルトのように鋭い切欠きが存在する
鋼材に対して、静的引張応力を加えた状態で突然破壊す
る現象である。特に引張強さが１２００Ｎ／ｍｍ2 を超
えたあたりから鋼材の感受性が高くなり、遅れ破壊が生
じ易くなると言われている。このことは、現在のＪＩＳ
規格Ｂ１０５１の「ボルト・小ねじの機械的性質」の高
い強度区分が１２．９であることや、ＪＩＳ規格Ｂ１１
８６の「摩擦接合用高力六角ボルト、六角ナット、平座
金セット」の高い強度区分が１１Ｔであることからも窺
える。従って、現在これらの業界で使用されているボル
トの強度の上限は、一部の場合を除いて殆どが１２００
〜１３００Ｎ／ｍｍ2 程度となっている。
つけなければならない項目としては、遅れ破壊現象があ
る。この現象は、ボルトのように鋭い切欠きが存在する
鋼材に対して、静的引張応力を加えた状態で突然破壊す
る現象である。特に引張強さが１２００Ｎ／ｍｍ2 を超
えたあたりから鋼材の感受性が高くなり、遅れ破壊が生
じ易くなると言われている。このことは、現在のＪＩＳ
規格Ｂ１０５１の「ボルト・小ねじの機械的性質」の高
い強度区分が１２．９であることや、ＪＩＳ規格Ｂ１１
８６の「摩擦接合用高力六角ボルト、六角ナット、平座
金セット」の高い強度区分が１１Ｔであることからも窺
える。従って、現在これらの業界で使用されているボル
トの強度の上限は、一部の場合を除いて殆どが１２００
〜１３００Ｎ／ｍｍ2 程度となっている。
【０００４】上記の様な高強度材の遅れ破壊現象につい
ては、これまでも様々研究されており、その原因として
鋼材中の水素が遅れ破壊の助長要因であることがほぼ判
明しているが、その詳細な破壊メカニズムについては不
明な点が多い。また鋼成分の影響等についても十分に解
明されておらず、不明な点が多い。
ては、これまでも様々研究されており、その原因として
鋼材中の水素が遅れ破壊の助長要因であることがほぼ判
明しているが、その詳細な破壊メカニズムについては不
明な点が多い。また鋼成分の影響等についても十分に解
明されておらず、不明な点が多い。
【０００５】上記の様なボルトの素材として用いられる
鋼材としては、通常ＳＣＭ４３５やＳＣＭ４４０等の低
合金鋼が用いらており、ボルトに成形した後焼き入れ処
理し、その後一回の焼き戻し処理が施されて使用されて
いる。またこれらの鋼材の高強度化を図る手段として
は、上記の様な低合金鋼に合金元素を添加し、焼き戻し
温度があまり低くならない様な対策が採用されるのが一
般的である。しかしながら、十分な耐遅れ破壊性がえら
れていない。従って、自動車メーカ等からの１３００Ｎ
／ｍｍ2 以上の高強度を有するボルト材の要請に対処で
きていないのが実情である。
鋼材としては、通常ＳＣＭ４３５やＳＣＭ４４０等の低
合金鋼が用いらており、ボルトに成形した後焼き入れ処
理し、その後一回の焼き戻し処理が施されて使用されて
いる。またこれらの鋼材の高強度化を図る手段として
は、上記の様な低合金鋼に合金元素を添加し、焼き戻し
温度があまり低くならない様な対策が採用されるのが一
般的である。しかしながら、十分な耐遅れ破壊性がえら
れていない。従って、自動車メーカ等からの１３００Ｎ
／ｍｍ2 以上の高強度を有するボルト材の要請に対処で
きていないのが実情である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の様な事
情に着目してなされたものであって、その目的は、１３
００Ｎ／ｍｍ2 以上の引張強度を有し、且つ耐遅れ疲労
破壊性にも優れたボルトを製造するための方法を確立し
ようとするものである。
情に着目してなされたものであって、その目的は、１３
００Ｎ／ｍｍ2 以上の引張強度を有し、且つ耐遅れ疲労
破壊性にも優れたボルトを製造するための方法を確立し
ようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
のできた本発明に係る製造方法の構成は、Ｃ：０．３０
〜０．４５％，Ｓｉ：０．０１〜０．３０％，Ｍｎ：
０．２０〜１．０％，Ｃｒ：０．５０〜２．５％，Ｍ
ｏ：０．２０〜１．５％，Ａｌ：０．０１〜０．０５％
を夫々含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物よりな
り、且つ該不可避不純物中Ｐ：０．０１５％以下，Ｓ：
０．０１５％以下（但し、いずれも０％を含む）に夫々
抑制してなる鋼材を使用し、これをボルト状に成形加工
した後焼入れ処理し、引き続き４００℃以上の温度で繰
り返し焼戻し処理する点に要旨を有するものである。
のできた本発明に係る製造方法の構成は、Ｃ：０．３０
〜０．４５％，Ｓｉ：０．０１〜０．３０％，Ｍｎ：
０．２０〜１．０％，Ｃｒ：０．５０〜２．５％，Ｍ
ｏ：０．２０〜１．５％，Ａｌ：０．０１〜０．０５％
を夫々含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物よりな
り、且つ該不可避不純物中Ｐ：０．０１５％以下，Ｓ：
０．０１５％以下（但し、いずれも０％を含む）に夫々
抑制してなる鋼材を使用し、これをボルト状に成形加工
した後焼入れ処理し、引き続き４００℃以上の温度で繰
り返し焼戻し処理する点に要旨を有するものである。
【０００８】
【作用】本発明者ら上記の目的を達成するため、遅れ破
壊発生の大きな要因である水素に着目し、各種鋼成分と
焼戻し条件について検討を重ねた。その結果、遅れ破壊
に影響する水素が鋼の合金成分と焼戻し条件に少なから
ず影響を受けることが分かった。即ち、適正な鋼成分の
選択と繰り返し焼き戻しの組み合わせによって、遅れ破
壊を助長する拡散性水素（即ち、室温〜２００℃付近で
鋼中を移動する水素）が低減され、耐遅れ破壊性が著し
く向上することを見いだし、本発明を完成した。
壊発生の大きな要因である水素に着目し、各種鋼成分と
焼戻し条件について検討を重ねた。その結果、遅れ破壊
に影響する水素が鋼の合金成分と焼戻し条件に少なから
ず影響を受けることが分かった。即ち、適正な鋼成分の
選択と繰り返し焼き戻しの組み合わせによって、遅れ破
壊を助長する拡散性水素（即ち、室温〜２００℃付近で
鋼中を移動する水素）が低減され、耐遅れ破壊性が著し
く向上することを見いだし、本発明を完成した。
【０００９】上記の様な効果が得られた理由については
その詳細を解明した訳ではないが、おそらく繰り返し焼
戻しによって析出した微細炭窒化物が拡散性水素をトラ
ップすることによるものと考えられる。次に、本発明で
規定した各要件の設定理由について説明する。まず、本
発明で用いる鋼材の成分組成を定めた理由は下記の通り
である。
その詳細を解明した訳ではないが、おそらく繰り返し焼
戻しによって析出した微細炭窒化物が拡散性水素をトラ
ップすることによるものと考えられる。次に、本発明で
規定した各要件の設定理由について説明する。まず、本
発明で用いる鋼材の成分組成を定めた理由は下記の通り
である。
【００１０】Ｃ：０．３０〜０．４５％ Ｃは鋼の焼入性と強化確保のために必要な元素である
が、０．３０％未満では本発明の対象であるボルトの引
っ張り強さを１３００Ｎ／ｍｍ2 以上にするのに、４０
０℃以上の焼き戻し温度で達成することができない。一
方、その含有量が０．４５％を超えると、冷間加工性お
よび靭性を阻害する。
が、０．３０％未満では本発明の対象であるボルトの引
っ張り強さを１３００Ｎ／ｍｍ2 以上にするのに、４０
０℃以上の焼き戻し温度で達成することができない。一
方、その含有量が０．４５％を超えると、冷間加工性お
よび靭性を阻害する。
【００１１】Ｓｉ：０．０１〜０．３０％ Ｓｉは、溶製時の脱酸剤として有用な元素であり、その
ためには０．０１％以上含有させる必要があるが、過剰
に添加すると酸化物系の介在物を生成すると共に、球状
化焼なましや焼入れ処理等の熱処理の粒界酸化を助長
し、冷間鍛造性および耐遅れ破壊性を低下させる。こう
したことから、Ｓｉの含有量は０．０１〜０．３０％と
規定した。
ためには０．０１％以上含有させる必要があるが、過剰
に添加すると酸化物系の介在物を生成すると共に、球状
化焼なましや焼入れ処理等の熱処理の粒界酸化を助長
し、冷間鍛造性および耐遅れ破壊性を低下させる。こう
したことから、Ｓｉの含有量は０．０１〜０．３０％と
規定した。
【００１２】Ｍｎ：０．２０〜１．０％ Ｍｎは、鋼の焼入れ性の向上と脱酸性元素として必要で
あり、またＳによる熱間脆性を防止するために添加する
ものであるが、そのためには少なくとも０．２０％以上
含有させなければならない。しかし、多過ぎると粒界へ
の偏析が多くなり、粒界強度の低下や耐遅れ破壊性の低
下を招くので、１．０％以下に抑える必要がある。
あり、またＳによる熱間脆性を防止するために添加する
ものであるが、そのためには少なくとも０．２０％以上
含有させなければならない。しかし、多過ぎると粒界へ
の偏析が多くなり、粒界強度の低下や耐遅れ破壊性の低
下を招くので、１．０％以下に抑える必要がある。
【００１３】Ｃｒ：０．５０〜２．５％ Ｃｒは焼入れ性向上に極めて有効な元素であり、耐食性
の向上にも有効な元素である。また本発明の特徴である
「繰り返し焼戻しによる微細炭窒化物の析出」にとって
も有用な元素である。この様な効果を発揮させるために
は、少なくとも０．５０％以上添加する必要があるが、
その添加量が２．５％を超えると冷間加工性を阻害す
る。
の向上にも有効な元素である。また本発明の特徴である
「繰り返し焼戻しによる微細炭窒化物の析出」にとって
も有用な元素である。この様な効果を発揮させるために
は、少なくとも０．５０％以上添加する必要があるが、
その添加量が２．５％を超えると冷間加工性を阻害す
る。
【００１４】Ｍｏ：０．２０〜１．５％ Ｍｏは焼入れ性と焼きもどし抵抗の向上に有効な元素で
あり、またＣｒと同様に繰り返し焼戻しによって炭窒化
物を微細析出し、水素のトラップ効果によって拡散性水
素を減少し、耐遅れ破壊性の改善に効果的である。その
含有量が０．２０％未満では、４００℃以上の繰り返し
焼戻し後に引っ張り強度が１３００Ｎ／ｍｍ2 以上の高
強度ボルト用鋼としての特性を得るのに不十分であり、
１．５％を超えて添加してもその効果が小さく、いたず
らにコストアップを招くことになる。
あり、またＣｒと同様に繰り返し焼戻しによって炭窒化
物を微細析出し、水素のトラップ効果によって拡散性水
素を減少し、耐遅れ破壊性の改善に効果的である。その
含有量が０．２０％未満では、４００℃以上の繰り返し
焼戻し後に引っ張り強度が１３００Ｎ／ｍｍ2 以上の高
強度ボルト用鋼としての特性を得るのに不十分であり、
１．５％を超えて添加してもその効果が小さく、いたず
らにコストアップを招くことになる。
【００１５】Ａｌ：０．０１〜０．０５％ Ａｌは脱酸成分として欠くことのできない元素であり、
しかも鋼中のフリーのＮを固定して焼戻し脆性の防止と
結晶粒の微細化に有用な元素であり、それらの効果を有
効に発揮させるには０．０１％以上含有させなければな
らない。しかし、それらの効果は０．０５％で飽和し、
それ以上含有させると非金属介在物量が増大して靭性低
下を招く。
しかも鋼中のフリーのＮを固定して焼戻し脆性の防止と
結晶粒の微細化に有用な元素であり、それらの効果を有
効に発揮させるには０．０１％以上含有させなければな
らない。しかし、それらの効果は０．０５％で飽和し、
それ以上含有させると非金属介在物量が増大して靭性低
下を招く。
【００１６】本発明で対象とする鋼材は上記の各元素を
基本成分とし、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなるも
のであるが、該不可避不純物中のＰやＳは夫々下記の如
く抑制する必要がある。
基本成分とし、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなるも
のであるが、該不可避不純物中のＰやＳは夫々下記の如
く抑制する必要がある。
【００１７】Ｐ：０．０１５％以下（但し、０％を含
む） ＰはＭｎと同様に粒界に偏析して耐遅れ破壊性を低下さ
せる不可避不純物であり、できるだけ少ないほうがよ
く、その上限を０．０１５％と定めた。
む） ＰはＭｎと同様に粒界に偏析して耐遅れ破壊性を低下さ
せる不可避不純物であり、できるだけ少ないほうがよ
く、その上限を０．０１５％と定めた。
【００１８】Ｓ：０．０１５％以下（但し、０％を含
む） Ｓは熱間脆性を引き起こす不可避不純物である。また、
Ｍｎと結合してＭｎＳとなってボルト成形時の冷間鍛造
性を阻害すると共に、鋼の遅れ破壊性を低下させる。こ
うしたことから、Ｓはできるだけ少ないほうが良く、
０．０１５％を上限とする。
む） Ｓは熱間脆性を引き起こす不可避不純物である。また、
Ｍｎと結合してＭｎＳとなってボルト成形時の冷間鍛造
性を阻害すると共に、鋼の遅れ破壊性を低下させる。こ
うしたことから、Ｓはできるだけ少ないほうが良く、
０．０１５％を上限とする。
【００１９】本発明で対象とする鋼材には、必要によっ
てＮｉ，Ｔｉ，Ｖ，Ｎｂ等を添加しても良い。これらの
元素を添加するときの、成分範囲限定理由は下記の通り
である。
てＮｉ，Ｔｉ，Ｖ，Ｎｂ等を添加しても良い。これらの
元素を添加するときの、成分範囲限定理由は下記の通り
である。
【００２０】Ｎｉ：０．０５〜１．０％ Ｎｉは鋼の靭性の向上と焼入れ性の向上のために必要に
よって添加される。Ｃｒの添加量が０．０５％未満では
その効果が発揮されず、１．０％を超える添加はそれ以
上の向上効果が望めず、いたずらにコストアップを招く
のでその上限を１．０％とした。
よって添加される。Ｃｒの添加量が０．０５％未満では
その効果が発揮されず、１．０％を超える添加はそれ以
上の向上効果が望めず、いたずらにコストアップを招く
のでその上限を１．０％とした。
【００２１】Ｔｉ：０．０１〜０．１０％ Ｔｉは結晶粒度を微細化して粒界面積を増加させること
によって、Ｐ等による粒界偏析成分の分散や、水素のト
ラップサイトの増加による拡散性水素の減少、更にはフ
リーの窒素の固定等による効果によって、耐遅れ破壊性
を改善するのに有効な元素であり、その効果を発揮させ
るためには、０．０１％以上添加する必要がある。しか
しながら、過剰に添加すると粗大なＴｉＮが多量にでき
て冷間加工性や耐遅れ破壊性を逆に阻害するので、その
上限を０．１０％とした。
によって、Ｐ等による粒界偏析成分の分散や、水素のト
ラップサイトの増加による拡散性水素の減少、更にはフ
リーの窒素の固定等による効果によって、耐遅れ破壊性
を改善するのに有効な元素であり、その効果を発揮させ
るためには、０．０１％以上添加する必要がある。しか
しながら、過剰に添加すると粗大なＴｉＮが多量にでき
て冷間加工性や耐遅れ破壊性を逆に阻害するので、その
上限を０．１０％とした。
【００２２】Ｖ：０．０５〜０．４０％ Ｖは析出硬化による焼戻し軟化抵抗を付与と、結晶粒の
微細化のために必要によって添加するものであるが、
０．０５％未満ではその効果が発揮されず、０．４０％
を超える添加ではその効果が飽和する。
微細化のために必要によって添加するものであるが、
０．０５％未満ではその効果が発揮されず、０．４０％
を超える添加ではその効果が飽和する。
【００２３】Ｎｂ：０．０１〜０．１０％ Ｎｂは結晶粒の微細化を目的としてＡｌやＴｉに加えて
必要によって添加するが、０．０１％未満ではその効果
が発揮されず、０．１０％を超える添加ではその効果が
飽和する。
必要によって添加するが、０．０１％未満ではその効果
が発揮されず、０．１０％を超える添加ではその効果が
飽和する。
【００２４】本発明では、上記のような化学成分組成を
有する鋼材を使用し、これをボルト状に成形加工した後
焼き入れ処理し、引続き４００℃以上の温度で繰り返し
焼戻しを行なうものであるが、これは繰り返し焼戻しを
行なうことによって炭窒化物を微細に析出させ、これに
よって遅れ破壊に悪影響のある拡散性水素を減少させる
ものである。即ち、従来行なわれている一回の焼戻しで
は、析出炭窒化物が少なく、十分な効果が得られない。
また焼き戻し時の温度を４００℃以上としたのは、３０
０〜４００℃で認められる焼戻し脆性を回避して高い靭
性を付与するためである。このとき焼戻し後の冷却は、
できるだけ急冷のほうが良い。尚一回の焼戻し時間を長
くすることも考えられるが、そうすると微細に析出した
析出物が凝集してしまい、拡散性の減少という本発明の
効果が得られない。
有する鋼材を使用し、これをボルト状に成形加工した後
焼き入れ処理し、引続き４００℃以上の温度で繰り返し
焼戻しを行なうものであるが、これは繰り返し焼戻しを
行なうことによって炭窒化物を微細に析出させ、これに
よって遅れ破壊に悪影響のある拡散性水素を減少させる
ものである。即ち、従来行なわれている一回の焼戻しで
は、析出炭窒化物が少なく、十分な効果が得られない。
また焼き戻し時の温度を４００℃以上としたのは、３０
０〜４００℃で認められる焼戻し脆性を回避して高い靭
性を付与するためである。このとき焼戻し後の冷却は、
できるだけ急冷のほうが良い。尚一回の焼戻し時間を長
くすることも考えられるが、そうすると微細に析出した
析出物が凝集してしまい、拡散性の減少という本発明の
効果が得られない。
【００２５】以下、実施例によって本発明を更に詳細に
説明するが、下記実施例は本発明を限定するものではな
く、前・後記の趣旨に徴して設計変更することはいずれ
も本発明の技術的範囲に含まれるものである。
説明するが、下記実施例は本発明を限定するものではな
く、前・後記の趣旨に徴して設計変更することはいずれ
も本発明の技術的範囲に含まれるものである。
【００２６】
【実施例】表１に示す符号Ａ〜Ｉの成分組成の鋼材を使
用し、圧延した後、球状化焼鈍および伸線加工を行な
い、冷間鍛造によってＭ１０ボルトを成形した。成形し
たボルトを焼入れし、その後本発明材については４００
℃以上の温度で繰り返し焼戻し処理を行ない、比較材に
ついては一回の焼戻しを行ったり、４００℃未満の温度
で繰り返し焼戻しを行ない、引張強さを約１４００〜１
５００Ｎ／ｍｍ2 に調整した後、耐遅れ破壊性と拡散性
水素量を調査した。尚遅れ破壊性の調査は、ボルトを酸
中に浸漬した後水洗・乾燥し、大気中で負荷する方法に
て１００時間の遅れ破壊強さを求めて比較評価した。調
査結果を、焼戻し条件および引張強さと共に表２に示
す。
用し、圧延した後、球状化焼鈍および伸線加工を行な
い、冷間鍛造によってＭ１０ボルトを成形した。成形し
たボルトを焼入れし、その後本発明材については４００
℃以上の温度で繰り返し焼戻し処理を行ない、比較材に
ついては一回の焼戻しを行ったり、４００℃未満の温度
で繰り返し焼戻しを行ない、引張強さを約１４００〜１
５００Ｎ／ｍｍ2 に調整した後、耐遅れ破壊性と拡散性
水素量を調査した。尚遅れ破壊性の調査は、ボルトを酸
中に浸漬した後水洗・乾燥し、大気中で負荷する方法に
て１００時間の遅れ破壊強さを求めて比較評価した。調
査結果を、焼戻し条件および引張強さと共に表２に示
す。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】表１，２からも明らかである様に、本発明
の規定要件を全て満足する実施例のもの（No. １，３，
５．７）は、一回焼戻ししただけの比較例のもの（No.
２，４，６，１０）に比べて優れた遅れ破壊強性を示し
ていることが分かる。また鋼成分が本発明で規定する範
囲外であるNo. ８、９のものは、繰り返し焼き戻し処理
をしたものであるが、焼き戻し温度が４００℃以下の低
い温度であるので、高い遅れ破壊強さが得られていな
い。
の規定要件を全て満足する実施例のもの（No. １，３，
５．７）は、一回焼戻ししただけの比較例のもの（No.
２，４，６，１０）に比べて優れた遅れ破壊強性を示し
ていることが分かる。また鋼成分が本発明で規定する範
囲外であるNo. ８、９のものは、繰り返し焼き戻し処理
をしたものであるが、焼き戻し温度が４００℃以下の低
い温度であるので、高い遅れ破壊強さが得られていな
い。
【００３０】尚表２には、各鋼材の酸洗い後の拡散性水
素量も示したが、実施例のものは比較例のものに比べ
て、拡散性水素の量が少なく、遅れ破壊強さと良い相関
があることが分かる。
素量も示したが、実施例のものは比較例のものに比べ
て、拡散性水素の量が少なく、遅れ破壊強さと良い相関
があることが分かる。
【００３１】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、鋼
材の成分組成を特定すると共に、焼入れ後の焼戻しを繰
り返し行なうことによって、１３００Ｎ／ｍｍ2 以上の
強度を有し、且つ優れた耐遅れ破壊特性を有するボルト
を提供し得ることになった。
材の成分組成を特定すると共に、焼入れ後の焼戻しを繰
り返し行なうことによって、１３００Ｎ／ｍｍ2 以上の
強度を有し、且つ優れた耐遅れ破壊特性を有するボルト
を提供し得ることになった。
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｃ：０．３０〜０．４５％（重量％の意
味、以下同じ），Ｓｉ：０．０１〜０．３０％，Ｍｎ：
０．２０〜１．０％，Ｃｒ：０．５０〜２．５％，Ｍ
ｏ：０．２０〜１．５％，Ａｌ：０．０１〜０．０５％
を夫々含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物よりな
り、且つ該不可避不純物中Ｐ：０．０１５％以下，Ｓ：
０．０１５％以下（但し、いずれも０％を含む）に夫々
抑制してなる鋼材を使用し、これをボルト状に成形加工
した後焼入れ処理し、引続き４００℃以上の温度で繰り
返し焼戻し処理することを特徴とする耐遅れ破壊性に優
れた高強度ボルトの製造方法。 - 【請求項２】 更に、Ｎｉ：０．０５〜１．０％を含有
した鋼材を用いる請求項１に記載の製造方法。 - 【請求項３】 更に、Ｔｉ：０．０１〜０．１０％を含
有した鋼材を用いる請求項１または２に記載の製造方
法。 - 【請求項４】 更に、Ｖ：０．０５〜０．４０％を含有
した鋼材を用いる請求項１〜３のいずれかに記載の製造
方法。 - 【請求項５】 更に、Ｎｂ：０．０１〜０．１０％を含
有した鋼材を用いる請求項１〜４のいずれかに記載の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27360193A JPH07126799A (ja) | 1993-11-01 | 1993-11-01 | 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27360193A JPH07126799A (ja) | 1993-11-01 | 1993-11-01 | 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルトの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07126799A true JPH07126799A (ja) | 1995-05-16 |
Family
ID=17530042
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27360193A Withdrawn JPH07126799A (ja) | 1993-11-01 | 1993-11-01 | 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07126799A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1371863A4 (en) * | 2001-03-22 | 2004-10-20 | Nippon Steel Corp | HIGH-STRENGTH BOLT WITH EXCELLENT RESISTANCE TO DELAYED BREAKAGE AND STEEL PRODUCT FOR IT |
| JP2012233244A (ja) * | 2011-05-09 | 2012-11-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼製ボルトおよびその製造方法 |
| KR20200021754A (ko) * | 2018-08-21 | 2020-03-02 | 주식회사 포스코 | 수소취성 저항성이 우수한 고강도 선재, 이를 이용한 볼트용 강재, 이들의 제조방법 |
| CN115404399A (zh) * | 2021-05-28 | 2022-11-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种均质高强耐久螺栓用钢及其制备方法 |
| CN115433871A (zh) * | 2021-06-02 | 2022-12-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种耐氢脆延迟断裂的高强度钢及其制造方法 |
| CN117467889A (zh) * | 2022-07-20 | 2024-01-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高淬透性高强度中碳钢、圆钢及其制造方法 |
| EP4060072A4 (en) * | 2019-12-18 | 2024-06-12 | Posco | Wire rod and component, for cold forging, each having excellent delayed fracture resistance characteristics, and manufacturing methods therefor |
-
1993
- 1993-11-01 JP JP27360193A patent/JPH07126799A/ja not_active Withdrawn
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1371863A4 (en) * | 2001-03-22 | 2004-10-20 | Nippon Steel Corp | HIGH-STRENGTH BOLT WITH EXCELLENT RESISTANCE TO DELAYED BREAKAGE AND STEEL PRODUCT FOR IT |
| US7070664B2 (en) | 2001-03-22 | 2006-07-04 | Nippon Steel Corporation | High strength bolt superior in delayed fracture resistant property and steel material for the same |
| JP2012233244A (ja) * | 2011-05-09 | 2012-11-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼製ボルトおよびその製造方法 |
| KR20200021754A (ko) * | 2018-08-21 | 2020-03-02 | 주식회사 포스코 | 수소취성 저항성이 우수한 고강도 선재, 이를 이용한 볼트용 강재, 이들의 제조방법 |
| EP4060072A4 (en) * | 2019-12-18 | 2024-06-12 | Posco | Wire rod and component, for cold forging, each having excellent delayed fracture resistance characteristics, and manufacturing methods therefor |
| US12529117B2 (en) | 2019-12-18 | 2026-01-20 | Posco | Wire rod and component, for cold forging, each having excellent delayed fracture resistance characteristics, and manufacturing methods therefor |
| CN115404399A (zh) * | 2021-05-28 | 2022-11-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种均质高强耐久螺栓用钢及其制备方法 |
| CN115433871A (zh) * | 2021-06-02 | 2022-12-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种耐氢脆延迟断裂的高强度钢及其制造方法 |
| CN117467889A (zh) * | 2022-07-20 | 2024-01-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高淬透性高强度中碳钢、圆钢及其制造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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