JPH07127709A - 自動変速機用オイルポンプの支持構造 - Google Patents
自動変速機用オイルポンプの支持構造Info
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- JPH07127709A JPH07127709A JP27216893A JP27216893A JPH07127709A JP H07127709 A JPH07127709 A JP H07127709A JP 27216893 A JP27216893 A JP 27216893A JP 27216893 A JP27216893 A JP 27216893A JP H07127709 A JPH07127709 A JP H07127709A
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- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
- F04C2/102—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member the two members rotating simultaneously around their respective axes
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 組付けを容易にするためだけの加工や部品を
必要とせずに、組付け時の誤組付けの可能性を除去して
組付け性を向上した自動変速機用のオイルポンプの支持
構造を提供すること。 【構成】 ハウジング内にインナーロータとアウターロ
ータとが収納され、ハウジング外側からインナーロータ
の内径部に駆動軸を嵌合して組付ける自動変速機用のオ
イルポンプのインナーロータをトルクコンバータのステ
ータシャフトに支持し、インナーロータの内径部とステ
ータシャフトの外径支持部との隙間δｓを、駆動軸挿入
部内径Ｄ1 、駆動軸とインナーロータの嵌合部のインナ
ーロータ内径Ｄ2 、駆動軸先端部外径Ｄ3 、駆動軸とイ
ンナーロータの嵌合部の駆動軸外径Ｄ4 に対し、δｓ≦
Ｄ2 −Ｄ1 ＋Ｄ4 −Ｄ3 となる様に設定する。
必要とせずに、組付け時の誤組付けの可能性を除去して
組付け性を向上した自動変速機用のオイルポンプの支持
構造を提供すること。 【構成】 ハウジング内にインナーロータとアウターロ
ータとが収納され、ハウジング外側からインナーロータ
の内径部に駆動軸を嵌合して組付ける自動変速機用のオ
イルポンプのインナーロータをトルクコンバータのステ
ータシャフトに支持し、インナーロータの内径部とステ
ータシャフトの外径支持部との隙間δｓを、駆動軸挿入
部内径Ｄ1 、駆動軸とインナーロータの嵌合部のインナ
ーロータ内径Ｄ2 、駆動軸先端部外径Ｄ3 、駆動軸とイ
ンナーロータの嵌合部の駆動軸外径Ｄ4 に対し、δｓ≦
Ｄ2 −Ｄ1 ＋Ｄ4 −Ｄ3 となる様に設定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動変速機用のオイル
ポンプの支持構造に関する。
ポンプの支持構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動変速機用のオイルポンプとしては、
インナーロータとアウタロータとから成る内接ギヤポン
プやベーンポンプが用いられることが多い。ところが、
トロコイドポンプ等のクレセントの無い内接ギヤポンプ
では、組付け時にインナーロータは位置決めされていな
いため、ポンプハウジング内の正規位置からずれた位置
に配置されている場合が多く、ポンプハウジングの外側
からトルクコンバータのエクステンションスリーブ等の
ポンプの駆動軸をインナーロータの内径部に組付けよう
とするとインナーロータの中心位置がずれていて駆動軸
の組付けが出来ない場合がある。そこで、この様な組付
け性の悪さを改善するために、従来より種々の提案がな
されており、例えば、実開昭６２−１３３９７８号公
報、実開平４−８４７７８号公報では、クレセントのな
い内接ギヤポンプのインナーロータを駆動軸を支持する
軸受けブッシュで支持し駆動軸を組付けることが提案さ
れ（図８および図９参照）、また特開昭５８−１５５２
８９号公報では、インナーロータをロータとハウジング
の間にセンタリング部材を設けることにより位置決めを
して駆動軸を組付けることが開示されている（図１０参
照）。
インナーロータとアウタロータとから成る内接ギヤポン
プやベーンポンプが用いられることが多い。ところが、
トロコイドポンプ等のクレセントの無い内接ギヤポンプ
では、組付け時にインナーロータは位置決めされていな
いため、ポンプハウジング内の正規位置からずれた位置
に配置されている場合が多く、ポンプハウジングの外側
からトルクコンバータのエクステンションスリーブ等の
ポンプの駆動軸をインナーロータの内径部に組付けよう
とするとインナーロータの中心位置がずれていて駆動軸
の組付けが出来ない場合がある。そこで、この様な組付
け性の悪さを改善するために、従来より種々の提案がな
されており、例えば、実開昭６２−１３３９７８号公
報、実開平４−８４７７８号公報では、クレセントのな
い内接ギヤポンプのインナーロータを駆動軸を支持する
軸受けブッシュで支持し駆動軸を組付けることが提案さ
れ（図８および図９参照）、また特開昭５８−１５５２
８９号公報では、インナーロータをロータとハウジング
の間にセンタリング部材を設けることにより位置決めを
して駆動軸を組付けることが開示されている（図１０参
照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記の例え
ば実開昭６２−１３３９７８号公報、実開平４−８４７
７８号公報で開示された様に、クレセントのない内接ギ
ヤポンプのインナーロータを、駆動軸を支持する軸受け
ブッシュで支持し駆動軸を組付ける場合には、インナー
ロータの側面に段差部（図８に番号２１で示す）あるい
はテーパ部（図９に番号２２で示す）を加工する必要が
あり、また特開昭５８−１５５２８９号公報で開示され
た様にインナーロータをロータとハウジングの間に設け
たセンタリング部材により位置決めをして駆動軸を組付
ける場合にはセンタリング部材を追加する（図１０に番
号３０で示す）と共に、このセンタリング部材と係合す
る様にインナーロータ側に切り欠きを加工する必要があ
る。さらに、インナーロータの一方の側面に段差部、テ
ーパ部あるいはセンタリング部材と係合させるための切
り欠きを加工した場合にはインナーロータの軸方向の対
称性が失われ誤組付けの可能性を生起せしめる。ここ
で、インナーロータの軸方向の対称性を維持し誤組付け
の可能性を除去するために両側面に段差を設け表裏対称
形とした場合には、加工工数が倍になると共に駆動軸と
嵌合するインナーロータ内径部の軸方向の長さが短くな
り強度的に不利である。本発明は上記問題に鑑み、組付
けを容易にするためだけの加工や部品を必要とせずに、
組付け時の誤組付けの可能性を除去して組付け性を向上
した自動変速機用のオイルポンプの支持構造を提供する
ことを目的とする。
ば実開昭６２−１３３９７８号公報、実開平４−８４７
７８号公報で開示された様に、クレセントのない内接ギ
ヤポンプのインナーロータを、駆動軸を支持する軸受け
ブッシュで支持し駆動軸を組付ける場合には、インナー
ロータの側面に段差部（図８に番号２１で示す）あるい
はテーパ部（図９に番号２２で示す）を加工する必要が
あり、また特開昭５８−１５５２８９号公報で開示され
た様にインナーロータをロータとハウジングの間に設け
たセンタリング部材により位置決めをして駆動軸を組付
ける場合にはセンタリング部材を追加する（図１０に番
号３０で示す）と共に、このセンタリング部材と係合す
る様にインナーロータ側に切り欠きを加工する必要があ
る。さらに、インナーロータの一方の側面に段差部、テ
ーパ部あるいはセンタリング部材と係合させるための切
り欠きを加工した場合にはインナーロータの軸方向の対
称性が失われ誤組付けの可能性を生起せしめる。ここ
で、インナーロータの軸方向の対称性を維持し誤組付け
の可能性を除去するために両側面に段差を設け表裏対称
形とした場合には、加工工数が倍になると共に駆動軸と
嵌合するインナーロータ内径部の軸方向の長さが短くな
り強度的に不利である。本発明は上記問題に鑑み、組付
けを容易にするためだけの加工や部品を必要とせずに、
組付け時の誤組付けの可能性を除去して組付け性を向上
した自動変速機用のオイルポンプの支持構造を提供する
ことを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、ハウジ
ング内にインナーロータとアウターロータとが収納さ
れ、前記ハウジング外側からインナーロータの内径部に
駆動軸を、ほぼ重力に直角の方向に移動させて、嵌合す
ることにより組付けられる自動変速機用のオイルポンプ
の支持構造において、前記インナーロータはトルクコン
バータのステータシャフトに支持するとともに、インナ
ーロータの内径部とステータシャフトの外径支持部との
隙間δｓを、駆動軸の挿入部内径Ｄ1 、駆動軸とインナ
ーロータの嵌合部の、インナーロータ内径Ｄ2 、駆動軸
の先端部外径Ｄ3 、駆動軸とインナーロータの嵌合部
の、駆動軸外径Ｄ4 に対し、 δｓ≦Ｄ2 −Ｄ1 ＋Ｄ4 −Ｄ3 となる様に設定し、駆動軸を挿入可能に支持する様にし
た自動変速機用のオイルポンプの支持構造が提供され
る。また、上記の隙間δｓを、インナーロータと駆動軸
の外径嵌合部の隙間δＥに対して、 δｓ＞δＥ となる様に設定しポンプ駆動トルクを低減することも可
能である。
ング内にインナーロータとアウターロータとが収納さ
れ、前記ハウジング外側からインナーロータの内径部に
駆動軸を、ほぼ重力に直角の方向に移動させて、嵌合す
ることにより組付けられる自動変速機用のオイルポンプ
の支持構造において、前記インナーロータはトルクコン
バータのステータシャフトに支持するとともに、インナ
ーロータの内径部とステータシャフトの外径支持部との
隙間δｓを、駆動軸の挿入部内径Ｄ1 、駆動軸とインナ
ーロータの嵌合部の、インナーロータ内径Ｄ2 、駆動軸
の先端部外径Ｄ3 、駆動軸とインナーロータの嵌合部
の、駆動軸外径Ｄ4 に対し、 δｓ≦Ｄ2 −Ｄ1 ＋Ｄ4 −Ｄ3 となる様に設定し、駆動軸を挿入可能に支持する様にし
た自動変速機用のオイルポンプの支持構造が提供され
る。また、上記の隙間δｓを、インナーロータと駆動軸
の外径嵌合部の隙間δＥに対して、 δｓ＞δＥ となる様に設定しポンプ駆動トルクを低減することも可
能である。
【０００５】
【作用】請求項１に記載の、自動変速機用のオイルポン
プの支持構造によれば、ポンプ組付け時、インナーロー
タは、ポンプボデー中心軸線に合致し、トルクコンバー
タの駆動軸をインナーロータ嵌合部に嵌合させる穴径が
確保され、駆動軸の挿入を容易にする。さらに、請求項
２の様にすれば、ポンプ運転時、インナーロータは常に
駆動軸で支持されるために、インナーロータ内径部とス
テータシャフトとが接触しない。
プの支持構造によれば、ポンプ組付け時、インナーロー
タは、ポンプボデー中心軸線に合致し、トルクコンバー
タの駆動軸をインナーロータ嵌合部に嵌合させる穴径が
確保され、駆動軸の挿入を容易にする。さらに、請求項
２の様にすれば、ポンプ運転時、インナーロータは常に
駆動軸で支持されるために、インナーロータ内径部とス
テータシャフトとが接触しない。
【０００６】
【実施例】以下添付図面を用いて本発明の実施例を説明
する。図１はクレセントの無い内接ギヤポンプ形のオイ
ルポンプに適用された本発明の一実施例の構造を示す図
であり、図２は図１のＡ−Ａに沿って見た断面図を示し
ている。図において、１はポンプボデー、２はポンプカ
バー、３はポンプのインナーロータ、４はポンプのアウ
ターロータ、５はポンプのインナーロータを回転駆動す
る駆動軸である、６はトルクコンバータのステータシャ
フトである。
する。図１はクレセントの無い内接ギヤポンプ形のオイ
ルポンプに適用された本発明の一実施例の構造を示す図
であり、図２は図１のＡ−Ａに沿って見た断面図を示し
ている。図において、１はポンプボデー、２はポンプカ
バー、３はポンプのインナーロータ、４はポンプのアウ
ターロータ、５はポンプのインナーロータを回転駆動す
る駆動軸である、６はトルクコンバータのステータシャ
フトである。
【０００７】上記の様な部品で構成されるオイルポンプ
は次の様な手順によって組み立てられる。 （１）ポンプボデー１の内部に、ポンプのアウターロー
タ４を配置し、さらにその中にインナーロータ３を配置
する。 （２）一方、ポンプカバー２にステータシャフト６を締
まり嵌めで一体的に結合する。 （３）（Ａ）でポンプのアウターロータ４とインナーロ
ータ３が配置されたポンプボデー１と（Ｂ）でステータ
シャフト６と一体的に結合されたポンプカバー２をねじ
止めによって合体させる。 （４）合体された半完成状態のオイルポンプのインナー
ロータ３に駆動軸５を挿入する。
は次の様な手順によって組み立てられる。 （１）ポンプボデー１の内部に、ポンプのアウターロー
タ４を配置し、さらにその中にインナーロータ３を配置
する。 （２）一方、ポンプカバー２にステータシャフト６を締
まり嵌めで一体的に結合する。 （３）（Ａ）でポンプのアウターロータ４とインナーロ
ータ３が配置されたポンプボデー１と（Ｂ）でステータ
シャフト６と一体的に結合されたポンプカバー２をねじ
止めによって合体させる。 （４）合体された半完成状態のオイルポンプのインナー
ロータ３に駆動軸５を挿入する。
【０００８】本発明は、上記の組付けの工程の内の最後
の（４）に関するものであるが、本発明の請求項１に記
載されている様に、インナーロータ３の内径部３ａとス
テータシャフト６の外径部６ａとの隙間δｓを、駆動軸
５の挿入部内径Ｄ1 、駆動軸５とインナーロータ６の嵌
合部の、インナーロータ６の内径Ｄ2 、駆動軸５の先端
部外径Ｄ3 、駆動軸５とインナーロータ６の嵌合部の、
駆動軸５の外径Ｄ4 に対して、 δｓ≦Ｄ2 −Ｄ1 ＋Ｄ4 −Ｄ3 となる様に設定することによってオイルポンプのインナ
ーロータ３に駆動軸５の挿入が確実、容易になる理由に
就いて以下、図２、３、４を参照しながら説明する。
の（４）に関するものであるが、本発明の請求項１に記
載されている様に、インナーロータ３の内径部３ａとス
テータシャフト６の外径部６ａとの隙間δｓを、駆動軸
５の挿入部内径Ｄ1 、駆動軸５とインナーロータ６の嵌
合部の、インナーロータ６の内径Ｄ2 、駆動軸５の先端
部外径Ｄ3 、駆動軸５とインナーロータ６の嵌合部の、
駆動軸５の外径Ｄ4 に対して、 δｓ≦Ｄ2 −Ｄ1 ＋Ｄ4 −Ｄ3 となる様に設定することによってオイルポンプのインナ
ーロータ３に駆動軸５の挿入が確実、容易になる理由に
就いて以下、図２、３、４を参照しながら説明する。
【０００９】（４Ａ）本発明による支持構造を有するオ
イルポンプは、中心軸が重力にほぼ直角になる様にして
組み立てられるので駆動軸５を挿入する前は、インナー
ロータ３は、その自重で内径部３ａがステータシャフト
６の外径支持部６ａに接するまで下方に落ち込んでい
る。したがって、駆動軸５を挿入する場合、挿入可能な
最小半径をｒ1 とすると、軸受け部材内径Ｄ1 とインナ
ーロータ内径Ｄ2 との偏心量がδｓ／２であるから ｒ1 ＝ Ｄ2 ／２−δｓ／２ （４Ｂ）駆動軸５をポンプボデー１に挿入する場合に、
（４Ａ）の様な状態のインナーロータ内径部に駆動軸を
挿入するのに最も厳しい条件は，駆動軸５の外径Ｄ4 が
軸受け部材内径Ｄ1 の上点１ａ’で接する様に挿入する
場合である。この時の駆動軸５の先端径Ｄ3 の上端と中
心軸線７との距離をｒ2 とすると、駆動軸５の外径
Ｄ3 、Ｄ4 と，軸受け部材内径Ｄ1 との偏心量がＤ1 ／
２−Ｄ4 ／２であるから、 ｒ2 ＝ Ｄ3 ／２＋Ｄ1 ／２−Ｄ4 ／２ （４Ｃ）駆動軸５をインナーロータ３の内径部３ａにあ
らゆる場合で容易に挿入するには、 ｒ1 ≧ ｒ2 の
境界条件を満足すればよい。したがって、 Ｄ2 ／２−δｓ／２ ≧ Ｄ3 ／２＋Ｄ1 ／２−Ｄ4 ／
２ となり、さらに、この式を変形することによって、請求
項１に記載したのと同じ下式が得られる。 δｓ≦Ｄ2 −Ｄ1 ＋Ｄ4 −Ｄ3
イルポンプは、中心軸が重力にほぼ直角になる様にして
組み立てられるので駆動軸５を挿入する前は、インナー
ロータ３は、その自重で内径部３ａがステータシャフト
６の外径支持部６ａに接するまで下方に落ち込んでい
る。したがって、駆動軸５を挿入する場合、挿入可能な
最小半径をｒ1 とすると、軸受け部材内径Ｄ1 とインナ
ーロータ内径Ｄ2 との偏心量がδｓ／２であるから ｒ1 ＝ Ｄ2 ／２−δｓ／２ （４Ｂ）駆動軸５をポンプボデー１に挿入する場合に、
（４Ａ）の様な状態のインナーロータ内径部に駆動軸を
挿入するのに最も厳しい条件は，駆動軸５の外径Ｄ4 が
軸受け部材内径Ｄ1 の上点１ａ’で接する様に挿入する
場合である。この時の駆動軸５の先端径Ｄ3 の上端と中
心軸線７との距離をｒ2 とすると、駆動軸５の外径
Ｄ3 、Ｄ4 と，軸受け部材内径Ｄ1 との偏心量がＤ1 ／
２−Ｄ4 ／２であるから、 ｒ2 ＝ Ｄ3 ／２＋Ｄ1 ／２−Ｄ4 ／２ （４Ｃ）駆動軸５をインナーロータ３の内径部３ａにあ
らゆる場合で容易に挿入するには、 ｒ1 ≧ ｒ2 の
境界条件を満足すればよい。したがって、 Ｄ2 ／２−δｓ／２ ≧ Ｄ3 ／２＋Ｄ1 ／２−Ｄ4 ／
２ となり、さらに、この式を変形することによって、請求
項１に記載したのと同じ下式が得られる。 δｓ≦Ｄ2 −Ｄ1 ＋Ｄ4 −Ｄ3
【００１０】次に、請求項２の様に、インナーロータ３
の内径部３ａとステータシャフト６の外径支持部６ａと
の隙間δｓを、インナーロータ３と駆動軸５の嵌合部の
隙間δＥに対して、 δｓ＞δＥ となる様に設定すればポンプ運転時、インナーロータ３
は常に駆動軸５で支持され、インナーロータ３の内径部
３ａとステータシャフト外径支持部６ａとが接触しない
のは理由について図５を参照しながら説明する。インナ
ーロータ３と、駆動軸５およびステータシャフト６は、
図１から４に示された様に係合しているが、駆動軸５お
よびステータシャフト６との関係を、模式的に、軸方向
に連続して、且つすべての中心軸を一致させて描くと図
５の（Ａ）に示す様に表すことができる。ここで、イン
ナーロータ３の内径部３ａとステータシャフト６の外径
支持部６ａとの隙間δｓの半分のδｓ／２とインナーロ
ータ３と駆動軸５の嵌合部の隙間δＥの半分のδＥ／２
をδｓ／２＞δＥ／２となる様にしておけば、実際上、
図５の（Ｂ）に示す様に、インナーロータ３が重力によ
って下方に落ち込んだ場合にも、インナーロータ３の下
方への落ち込みは駆動軸５によって規制されてインナー
ロータ３とステータシャフト６との間には、なお隙間が
残存するのでインナーロータ３とステータシャフト６と
の間では接触は起こらない。したがって、δｓ／２＞δ
Ｅ／２、すなわちδｓ＞δＥとなる様にしておけばイン
ナーロータ３とステータシャフト６との間では接触は起
こらないことになる。
の内径部３ａとステータシャフト６の外径支持部６ａと
の隙間δｓを、インナーロータ３と駆動軸５の嵌合部の
隙間δＥに対して、 δｓ＞δＥ となる様に設定すればポンプ運転時、インナーロータ３
は常に駆動軸５で支持され、インナーロータ３の内径部
３ａとステータシャフト外径支持部６ａとが接触しない
のは理由について図５を参照しながら説明する。インナ
ーロータ３と、駆動軸５およびステータシャフト６は、
図１から４に示された様に係合しているが、駆動軸５お
よびステータシャフト６との関係を、模式的に、軸方向
に連続して、且つすべての中心軸を一致させて描くと図
５の（Ａ）に示す様に表すことができる。ここで、イン
ナーロータ３の内径部３ａとステータシャフト６の外径
支持部６ａとの隙間δｓの半分のδｓ／２とインナーロ
ータ３と駆動軸５の嵌合部の隙間δＥの半分のδＥ／２
をδｓ／２＞δＥ／２となる様にしておけば、実際上、
図５の（Ｂ）に示す様に、インナーロータ３が重力によ
って下方に落ち込んだ場合にも、インナーロータ３の下
方への落ち込みは駆動軸５によって規制されてインナー
ロータ３とステータシャフト６との間には、なお隙間が
残存するのでインナーロータ３とステータシャフト６と
の間では接触は起こらない。したがって、δｓ／２＞δ
Ｅ／２、すなわちδｓ＞δＥとなる様にしておけばイン
ナーロータ３とステータシャフト６との間では接触は起
こらないことになる。
【００１１】図６は、本発明をベーンポンプ形のオイル
ポンプに適用した実施例を示すものであり、図７は図６
のＢ−Ｂ線に沿って見た断面図を示したものであり、図
において９はベーンポンプのロータ、１０はベーン、１
１はカムリング、１２はベーンリング、１３はピボット
ピンを示すが、本発明に係わる１から７で示される部品
は前述の内接ギヤポンプの場合に用いられたものと同じ
部品であって、同じ作用を行う。
ポンプに適用した実施例を示すものであり、図７は図６
のＢ−Ｂ線に沿って見た断面図を示したものであり、図
において９はベーンポンプのロータ、１０はベーン、１
１はカムリング、１２はベーンリング、１３はピボット
ピンを示すが、本発明に係わる１から７で示される部品
は前述の内接ギヤポンプの場合に用いられたものと同じ
部品であって、同じ作用を行う。
【００１２】ところで、ポンプカバー２は自動変速機の
クラッチを作動させる油圧、トルクコンバータを作動さ
せる油圧、潤滑用の油圧を供給する油路を兼ねており、
従来この油路は、鋳造により作った粗形材にドリル加工
をし、プラグを打ち込むという機械加工を施すことによ
って形成されている。したがって、ポンプカバー２をＥ
ＰＣ（Elastic Plastic Casting)等のロストフォーム鋳
造法を用いて製品型を軸方向に２分割して鋳造すればド
リル加工、プラグ打ち込み、かしめ等の工程の廃止、部
品点数の削減ができ、またポンプカバー２のみで油路を
構成することが可能となり、ステータシャフト６には油
路溝を加工する必要がなくなり、ステータシャフト６へ
の油路溝の加工を廃止することが可能となり、大幅な工
数削減とコストの低減をもたらし、さらにはドリル加工
廃止によって切粉の発生が無いため洗浄工程が短縮でき
自動変速機内部の異物を低減できる、また油路形状（断
面）を長方形あるいは楕円にできるため、同一油路断面
積であっても、ポンプカバー２の軸方向寸法を短縮する
ことも可能となる。
クラッチを作動させる油圧、トルクコンバータを作動さ
せる油圧、潤滑用の油圧を供給する油路を兼ねており、
従来この油路は、鋳造により作った粗形材にドリル加工
をし、プラグを打ち込むという機械加工を施すことによ
って形成されている。したがって、ポンプカバー２をＥ
ＰＣ（Elastic Plastic Casting)等のロストフォーム鋳
造法を用いて製品型を軸方向に２分割して鋳造すればド
リル加工、プラグ打ち込み、かしめ等の工程の廃止、部
品点数の削減ができ、またポンプカバー２のみで油路を
構成することが可能となり、ステータシャフト６には油
路溝を加工する必要がなくなり、ステータシャフト６へ
の油路溝の加工を廃止することが可能となり、大幅な工
数削減とコストの低減をもたらし、さらにはドリル加工
廃止によって切粉の発生が無いため洗浄工程が短縮でき
自動変速機内部の異物を低減できる、また油路形状（断
面）を長方形あるいは楕円にできるため、同一油路断面
積であっても、ポンプカバー２の軸方向寸法を短縮する
ことも可能となる。
【００１３】
【発明の効果】本発明は、上記の様に構成され作用する
ので、オイルポンプの組付け時に、特に、インナーロー
タ３に加工を施したり、センタリング部材等を用いるこ
と無しに、インナーロータ３を、ポンプボデー中心軸線
に合致させ、駆動軸５をインナーロータ３の内径部３ａ
に嵌合させる穴径が確保され、駆動軸５の挿入を容易な
らしめポンプの組付け作業性を向上させることができ
る。さらに、インナーロータ３の内径部３ａとステータ
シャフト６の外径支持部６ａとの隙間δｓを、インナー
ロータ３と駆動軸５の外径嵌合部の隙間をδＥよりも大
きくすれば、ポンプ運転時、インナーロータ３は常に駆
動軸５で支持されるために、インナーロータ３の内径部
３ａとステータシャフト６の外径支持部６ａとの接触が
なくなりインナーロータ３とステータシャフト６の間の
引きずりトルク等による駆動損失トルクの増大が防止さ
れる。
ので、オイルポンプの組付け時に、特に、インナーロー
タ３に加工を施したり、センタリング部材等を用いるこ
と無しに、インナーロータ３を、ポンプボデー中心軸線
に合致させ、駆動軸５をインナーロータ３の内径部３ａ
に嵌合させる穴径が確保され、駆動軸５の挿入を容易な
らしめポンプの組付け作業性を向上させることができ
る。さらに、インナーロータ３の内径部３ａとステータ
シャフト６の外径支持部６ａとの隙間δｓを、インナー
ロータ３と駆動軸５の外径嵌合部の隙間をδＥよりも大
きくすれば、ポンプ運転時、インナーロータ３は常に駆
動軸５で支持されるために、インナーロータ３の内径部
３ａとステータシャフト６の外径支持部６ａとの接触が
なくなりインナーロータ３とステータシャフト６の間の
引きずりトルク等による駆動損失トルクの増大が防止さ
れる。
【図面の簡単な説明】
【図１】クレセントの無い内接ギヤポンプに適用された
本発明の一実施例の構成を示す図である。
本発明の一実施例の構成を示す図である。
【図２】図１の軸中心部を拡大した図である。
【図３】各軸とそれが嵌合する内径部の寸法を中心軸に
平行な面上で模式的に示した図である。
平行な面上で模式的に示した図である。
【図４】各軸とそれが嵌合する内径部の寸法を中心軸に
直角な面上で模式的に示した図である。
直角な面上で模式的に示した図である。
【図５】インナーロータ３と、駆動軸５およびステータ
シャフト６との係合関係を軸方向に連続して模式的に表
したものであって、（Ａ）は、インナーロータ３と、駆
動軸５およびステータシャフト６の各中心軸を一致させ
た仮想状態のもので、（Ｂ）は、実際の様に、インナー
ロータ３が、重力によって下方に落ち込んだ場合を示
す。
シャフト６との係合関係を軸方向に連続して模式的に表
したものであって、（Ａ）は、インナーロータ３と、駆
動軸５およびステータシャフト６の各中心軸を一致させ
た仮想状態のもので、（Ｂ）は、実際の様に、インナー
ロータ３が、重力によって下方に落ち込んだ場合を示
す。
【図６】ベーンポンプに適用された本発明の一実施例の
構成を示す図である。
構成を示す図である。
【図７】図６のＢ−Ｂに沿って見た断面図である。
【図８】従来技術による自動変速機のオイルポンプの一
例の構造を示す図である。
例の構造を示す図である。
【図９】従来技術による自動変速機のオイルポンプの一
例の構造を示す図である。
例の構造を示す図である。
【図１０】従来技術による自動変速機のオイルポンプの
一例の構造を示す図である。
一例の構造を示す図である。
１…ポンプボデー ２…ポンプカバー ３…インナーロータ ３ａ…インナーロータ内径部 ４…アウターロータ ５…駆動軸 ６…ステータシャフト ６ａ…ステータシャフト外径部 ７…ポンプボデー中心軸線 ９…（ベーンポンプの）ロータ １０…（ベーンポンプの）ベーン １１…（ベーンポンプの）カムリング １２…（ベーンポンプの）ベーンリング １３…（ベーンポンプの）ピボットピン ２０…軸受けブッシュ ３０…センタリング部材
Claims (2)
- 【請求項１】 ハウジング内にインナーロータとアウタ
ーロータとが収納され、前記ハウジング外側からインナ
ーロータの内径部に駆動軸を、ほぼ重力に直角の方向に
移動させて、嵌合することにより組付けられる自動変速
機用のオイルポンプの支持構造において、 前記インナーロータはトルクコンバータのステータシャ
フトに支持するとともに、 インナーロータの内径部とステータシャフトの外径支持
部との隙間δｓを、 駆動軸の挿入部内径Ｄ1 、 駆動軸とインナーロータの嵌合部の、インナーロータ内
径Ｄ2 、 駆動軸の先端部外径Ｄ3 、 駆動軸とインナーロータの嵌合部の、駆動軸外径Ｄ4 に
対し、 δｓ≦Ｄ2 −Ｄ1 ＋Ｄ4 −Ｄ3 となる様に設定し、駆動軸を挿入可能に支持する様にし
た自動変速機用のオイルポンプの支持構造。 - 【請求項２】 上記の隙間δｓを、インナーロータと駆
動軸外径嵌合部の隙間δＥに対し、 δｓ＞δＥ となる様に設定した前記請求項１に記載の自動変速機用
のオイルポンプの支持構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27216893A JPH07127709A (ja) | 1993-10-29 | 1993-10-29 | 自動変速機用オイルポンプの支持構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27216893A JPH07127709A (ja) | 1993-10-29 | 1993-10-29 | 自動変速機用オイルポンプの支持構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07127709A true JPH07127709A (ja) | 1995-05-16 |
Family
ID=17510027
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27216893A Pending JPH07127709A (ja) | 1993-10-29 | 1993-10-29 | 自動変速機用オイルポンプの支持構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07127709A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003074875A1 (en) * | 2002-03-06 | 2003-09-12 | Concentric Pumps Limited | Gerotor pump for vehicle transmission system |
| JP2009544921A (ja) * | 2006-07-29 | 2009-12-17 | ツェットエフ、フリードリッヒスハーフェン、アクチエンゲゼルシャフト | 自動変速機のポンプ駆動装置 |
| JP2010270859A (ja) * | 2009-05-22 | 2010-12-02 | Honda Motor Co Ltd | トルクコンバータのステータシャフトフランジ構造 |
| WO2015019859A1 (ja) * | 2013-08-09 | 2015-02-12 | アイシン精機株式会社 | 流体ポンプ用インナロータ |
| WO2018092645A1 (ja) * | 2016-11-18 | 2018-05-24 | Ｋｙｂ株式会社 | ベーンポンプ |
-
1993
- 1993-10-29 JP JP27216893A patent/JPH07127709A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN109863306A (zh) * | 2016-11-18 | 2019-06-07 | Ｋｙｂ株式会社 | 叶片泵 |
| CN109863306B (zh) * | 2016-11-18 | 2020-07-31 | Ｋｙｂ株式会社 | 叶片泵 |
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