JPH07128484A - 原子炉の運転監視保護方法 - Google Patents
原子炉の運転監視保護方法Info
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- JPH07128484A JPH07128484A JP5274205A JP27420593A JPH07128484A JP H07128484 A JPH07128484 A JP H07128484A JP 5274205 A JP5274205 A JP 5274205A JP 27420593 A JP27420593 A JP 27420593A JP H07128484 A JPH07128484 A JP H07128484A
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 従来の保護系設定変更の手間及び頻度を低減
すると共に、アキシャルオフセットと同様な分かり易い
指標により核沸騰限界比ＤＮＢＲ及び熱流束熱水路係数
ＦQの保護を図った運転監視保護方法を提供する。 【構成】 中性子検出器信号ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4により
アキシャルオフセットを炉心平均（Ａ.ＯC.）、炉心上
半分（Ａ.ＯT.）、炉心下半分（Ａ.ＯB.)について定義
する。ｑ1＋ｑ2＋ｑ3＋ｑ4＝１に規格化し該信号よりＤ
ＮＢＲを表示し、該ＤＮＢＲをＡ.ＯC.、Ａ.ＯT.、Ａ.
ＯB.を使用して計算し、同ＤＮＢＲをＡ.ＯC.とＡ.ＯT.
の関係及びＡ.ＯC.とＡ.ＯB.の関係で図的表示すると共
に、ＦQを同様に図的表示し、該表示からＤＮＢＲ及び
ＦQを制限し許容運転範囲を確定する。ＤＮＢＲ及びＦQ
の制限値はＡ.ＯC.，Ａ.ＯT.及びＡ.ＯB.の関数形とし
て構成すると好適である。
すると共に、アキシャルオフセットと同様な分かり易い
指標により核沸騰限界比ＤＮＢＲ及び熱流束熱水路係数
ＦQの保護を図った運転監視保護方法を提供する。 【構成】 中性子検出器信号ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4により
アキシャルオフセットを炉心平均（Ａ.ＯC.）、炉心上
半分（Ａ.ＯT.）、炉心下半分（Ａ.ＯB.)について定義
する。ｑ1＋ｑ2＋ｑ3＋ｑ4＝１に規格化し該信号よりＤ
ＮＢＲを表示し、該ＤＮＢＲをＡ.ＯC.、Ａ.ＯT.、Ａ.
ＯB.を使用して計算し、同ＤＮＢＲをＡ.ＯC.とＡ.ＯT.
の関係及びＡ.ＯC.とＡ.ＯB.の関係で図的表示すると共
に、ＦQを同様に図的表示し、該表示からＤＮＢＲ及び
ＦQを制限し許容運転範囲を確定する。ＤＮＢＲ及びＦQ
の制限値はＡ.ＯC.，Ａ.ＯT.及びＡ.ＯB.の関数形とし
て構成すると好適である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加圧水型原子炉の許容
運転範囲を制限する炉心監視保護方法に関するものであ
る。
運転範囲を制限する炉心監視保護方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来の加圧水型原子炉の運転監視方法で
は、監視に使用される炉外中性子検出器が軸方向２分割
の場合には、軸方向出力分布に関する炉心平均のアキシ
ャルオフセットを使用し、その関数形として原子炉の運
転範囲を表示している。その代表的な一例では、定格出
力運転状態のアキシャルオフセット値に対してその正側
及び負側の一定目標範囲内にアキシャルオフセット目標
値Ａ.ＯC．を維持するといういわゆるアキシャルオフセ
ット一定値制御運転方法を採用している（例えば特開昭
６２−２９９７９２号公報参照）。
は、監視に使用される炉外中性子検出器が軸方向２分割
の場合には、軸方向出力分布に関する炉心平均のアキシ
ャルオフセットを使用し、その関数形として原子炉の運
転範囲を表示している。その代表的な一例では、定格出
力運転状態のアキシャルオフセット値に対してその正側
及び負側の一定目標範囲内にアキシャルオフセット目標
値Ａ.ＯC．を維持するといういわゆるアキシャルオフセ
ット一定値制御運転方法を採用している（例えば特開昭
６２−２９９７９２号公報参照）。
【０００３】また、炉心及び燃料の健全性（即ち核沸騰
限界比及び最高線出力制限）保護のために、アキシャル
オフセット目標値Ａ.ＯC．をある範囲に限定する保護系
を原子炉に設置しており、目標値がこの範囲を逸脱する
と最終的には原子炉をトリップするようになっている。
これ等の方法は全てアキシャルオフセットＡ.ＯC．とい
う炉心上半分と下半分の出力偏差を使用しているため、
図１の(ａ)及び(ｂ)に例示するように、同じ値のアキシ
ャルオフセットＡ.ＯC．ではあっても分布形状が大きく
異なる出力分布を判別することはできないという問題が
あり、また、炉心平均のアキシャルオフセットＡ.ＯC．
により包絡的に保護関数を決めるので運転範囲が狭くな
るという問題もあった。
限界比及び最高線出力制限）保護のために、アキシャル
オフセット目標値Ａ.ＯC．をある範囲に限定する保護系
を原子炉に設置しており、目標値がこの範囲を逸脱する
と最終的には原子炉をトリップするようになっている。
これ等の方法は全てアキシャルオフセットＡ.ＯC．とい
う炉心上半分と下半分の出力偏差を使用しているため、
図１の(ａ)及び(ｂ)に例示するように、同じ値のアキシ
ャルオフセットＡ.ＯC．ではあっても分布形状が大きく
異なる出力分布を判別することはできないという問題が
あり、また、炉心平均のアキシャルオフセットＡ.ＯC．
により包絡的に保護関数を決めるので運転範囲が狭くな
るという問題もあった。
【０００４】上述した問題を解決するため、図２に例示
するような軸方向４分割の中性子検出器を使用すること
が提案されてきたが、このような中性子検出器を使用す
る場合、従来では、これ等の中性子検出器からの４つの
出力信号に基づいて軸方向約６０箇所の出力分布を再現
計算しており、この計算結果から炉心の最高線出力及び
核沸騰限界比（ＤＮＢＲ）を直接的に評価するという方
法を採用している。
するような軸方向４分割の中性子検出器を使用すること
が提案されてきたが、このような中性子検出器を使用す
る場合、従来では、これ等の中性子検出器からの４つの
出力信号に基づいて軸方向約６０箇所の出力分布を再現
計算しており、この計算結果から炉心の最高線出力及び
核沸騰限界比（ＤＮＢＲ）を直接的に評価するという方
法を採用している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】この場合には、詳細な
軸方向出力分布が得られる利点があるが、精度を保証す
るために、毎月１回の炉内の出力分布測定の結果と炉外
の４分割中性子検出器の出力信号からの再現出力分布と
が一致するように、約６０箇所毎に中性子検出器を較正
するという作業が必要とされ、その保守に手間がかかる
という問題があった。また、軸方向出力分布の形のまま
では制御棒操作との関係が直感的に分かりずらいという
問題もあった。
軸方向出力分布が得られる利点があるが、精度を保証す
るために、毎月１回の炉内の出力分布測定の結果と炉外
の４分割中性子検出器の出力信号からの再現出力分布と
が一致するように、約６０箇所毎に中性子検出器を較正
するという作業が必要とされ、その保守に手間がかかる
という問題があった。また、軸方向出力分布の形のまま
では制御棒操作との関係が直感的に分かりずらいという
問題もあった。
【０００６】従って、本発明は、上記のような炉外４分
割中性子検出器を使用する場合の保護系設定変更の手間
及び頻度を低減すると同時に、従来のアキシャルオフセ
ットと同様な分かり易い指標により核沸騰限界比及び最
高線出力もしくは熱流束熱水路係数の保護を図った原子
炉の運転監視保護方法を提供することを目的とするもの
である。
割中性子検出器を使用する場合の保護系設定変更の手間
及び頻度を低減すると同時に、従来のアキシャルオフセ
ットと同様な分かり易い指標により核沸騰限界比及び最
高線出力もしくは熱流束熱水路係数の保護を図った原子
炉の運転監視保護方法を提供することを目的とするもの
である。
【０００７】
【課題を解決するための手段及び作用】上述の目的を達
成するために、本発明による原子炉の運転監視保護方法
では、炉心に関して軸方向に４分割され炉外に上下に配
設される中性子検出器の出力信号を、該中性子検出器の
上方のものよりｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4とする時に、該出力
信号ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4により炉心平均のアキシャルオ
フセットＡ.ＯC．、炉心上半分のアキシャルオフセット
Ａ.ＯT.、炉心下半分のアキシャルオフセットＡ.ＯB.を
それぞれ
成するために、本発明による原子炉の運転監視保護方法
では、炉心に関して軸方向に４分割され炉外に上下に配
設される中性子検出器の出力信号を、該中性子検出器の
上方のものよりｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4とする時に、該出力
信号ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4により炉心平均のアキシャルオ
フセットＡ.ＯC．、炉心上半分のアキシャルオフセット
Ａ.ＯT.、炉心下半分のアキシャルオフセットＡ.ＯB.を
それぞれ
【数２】 と定義し、前記出力信号をｑ1＋ｑ2＋ｑ3＋ｑ4＝１に規
格化して該出力信号より核沸騰限界比ＤＮＢＲを表示
し、該核沸騰限界比ＤＮＢＲを前記アキシャルオフセッ
トＡ.ＯC．、Ａ.ＯT.及びＡ.ＯB.を使用して計算し、同
核沸騰限界比ＤＮＢＲをＡ.ＯC.とＡ.ＯT.の関係及び
Ａ.ＯC.とＡ.ＯB .の関係で図的表示すると共に、熱流束
熱水路係数ＦQを前記出力信号ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4によ
り表示し、該熱流束熱水路係数ＦQを前記アキシャルオ
フセットＡ.ＯC.、Ａ.ＯT.及びＡ.ＯB.を使用して計算
し、同熱流束熱水路係数ＦQをＡ.ＯC.とＡ.ＯT.の関係
及びＡ.ＯC.とＡ.ＯB．の関係で図的表示し、前記各図
的表示から前記炉心の熱的制限値である前記核沸騰限界
比ＤＮＢＲ及び前記熱流束熱水路係数ＦQを制限して許
容運転範囲を確定する。核沸騰限界比ＤＮＢＲ及び熱流
束熱水路係数ＦQの制限値はＡ.ＯC．，Ａ.ＯT.及びＡ.
ＯB.の関数形として構成すると好適である。
格化して該出力信号より核沸騰限界比ＤＮＢＲを表示
し、該核沸騰限界比ＤＮＢＲを前記アキシャルオフセッ
トＡ.ＯC．、Ａ.ＯT.及びＡ.ＯB.を使用して計算し、同
核沸騰限界比ＤＮＢＲをＡ.ＯC.とＡ.ＯT.の関係及び
Ａ.ＯC.とＡ.ＯB .の関係で図的表示すると共に、熱流束
熱水路係数ＦQを前記出力信号ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4によ
り表示し、該熱流束熱水路係数ＦQを前記アキシャルオ
フセットＡ.ＯC.、Ａ.ＯT.及びＡ.ＯB.を使用して計算
し、同熱流束熱水路係数ＦQをＡ.ＯC.とＡ.ＯT.の関係
及びＡ.ＯC.とＡ.ＯB．の関係で図的表示し、前記各図
的表示から前記炉心の熱的制限値である前記核沸騰限界
比ＤＮＢＲ及び前記熱流束熱水路係数ＦQを制限して許
容運転範囲を確定する。核沸騰限界比ＤＮＢＲ及び熱流
束熱水路係数ＦQの制限値はＡ.ＯC．，Ａ.ＯT.及びＡ.
ＯB.の関数形として構成すると好適である。
【０００８】
【実施例】次に、本発明の好適な実施例について図面を
参照して説明すると、図２において、炉心１の軸方向に
関して４分割された炉外中性子検出器２ａ、２ｂ、２
ｃ、２ｄの出力信号をそれぞれｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4とす
る時に、下記の３種類のアキシャルオフセットＡ.Ｏ.を
定義する。
参照して説明すると、図２において、炉心１の軸方向に
関して４分割された炉外中性子検出器２ａ、２ｂ、２
ｃ、２ｄの出力信号をそれぞれｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4とす
る時に、下記の３種類のアキシャルオフセットＡ.Ｏ.を
定義する。
【数３】
【０００９】ここで、Ａ.ＯC.は炉心平均のアキシャル
オフセット、Ａ.ＯT.は炉心上半分のアキシャルオフセ
ット及びＡ.ＯB．は炉心下半分のアキシャルオフセット
である。一般的に、ある軸方向位置の核沸騰限界比（以
下、ＤＮＢＲという）は、その軸方向位置までの出力積
分値と同軸方向位置での出力とを掛けたものに逆比例す
るので、検出器の出力信号ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4を使用し
てＤＮＢＲを表示すると、
オフセット、Ａ.ＯT.は炉心上半分のアキシャルオフセ
ット及びＡ.ＯB．は炉心下半分のアキシャルオフセット
である。一般的に、ある軸方向位置の核沸騰限界比（以
下、ＤＮＢＲという）は、その軸方向位置までの出力積
分値と同軸方向位置での出力とを掛けたものに逆比例す
るので、検出器の出力信号ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4を使用し
てＤＮＢＲを表示すると、
【数４】 となる。この関係は図３に示すように明確な直線関係に
なる。
なる。
【００１０】一方、検出器出力信号ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4
は、上記（１）式のアキシャルオフセットＡ.ＯC.、Ａ.
ＯT.、Ａ.ＯB.から次のように計算できる。
は、上記（１）式のアキシャルオフセットＡ.ＯC.、Ａ.
ＯT.、Ａ.ＯB.から次のように計算できる。
【数５】
【００１１】ただし、各検出器の出力信号は、ｑ1＋ｑ2
＋ｑ3＋ｑ4＝１．０と規格化される。即ち、上記（２）
式及び（３）式より、ＤＮＢＲは、アキシャルオフセッ
トＡ.ＯC．、Ａ.ＯT.、Ａ.ＯB.を使って計算できる。こ
れらの結果を図的表示したものが図４及び図５であり、
図４においては、（Ａ.ＯC.とＡ.ＯT.）の組み合わせ
で、図５においては（Ａ.ＯC.とＡ.ＯB.）の組み合わせ
でＤＮＢＲの数値が表現されているので、各組み合わせ
（Ａ.ＯC.とＡ.ＯT.）及び（Ａ.ＯC.とＡ.ＯB.）の範囲
を限定すればＤＮＢＲをある許容範囲に限定できる。
＋ｑ3＋ｑ4＝１．０と規格化される。即ち、上記（２）
式及び（３）式より、ＤＮＢＲは、アキシャルオフセッ
トＡ.ＯC．、Ａ.ＯT.、Ａ.ＯB.を使って計算できる。こ
れらの結果を図的表示したものが図４及び図５であり、
図４においては、（Ａ.ＯC.とＡ.ＯT.）の組み合わせ
で、図５においては（Ａ.ＯC.とＡ.ＯB.）の組み合わせ
でＤＮＢＲの数値が表現されているので、各組み合わせ
（Ａ.ＯC.とＡ.ＯT.）及び（Ａ.ＯC.とＡ.ＯB.）の範囲
を限定すればＤＮＢＲをある許容範囲に限定できる。
【００１２】一方、最高線出力は、炉心の熱流束熱水路
係数ＦQと平均線出力を掛けたものであり、検出器出力
信号ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4に比例することが知られてい
る。即ち、
係数ＦQと平均線出力を掛けたものであり、検出器出力
信号ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4に比例することが知られてい
る。即ち、
【数６】
【００１３】従って、熱流束熱水路係数ＦQ及び最高線
出力は、ＤＮＢＲと同様にアキシャルオフセットＡ.
ＯC.、Ａ.ＯT.、Ａ.ＯB．を使って計算できる。これら
の結果を図的表示したものが図６及び図７であり、図６
においては（Ａ.ＯC.とＡ.ＯT.）の組み合わせで、図７
においては（Ａ.ＯC.とＡ.ＯB.）の組み合わせで熱流束
熱水路係数ＦQが表現されている。これから、各組み合
わせ（Ａ.ＯC．とＡ.ＯT.）及び（Ａ.ＯC.とＡ.ＯB.）
の範囲を限定すれば熱流束熱水路係数ＦQをある許容範
囲に限定できる。
出力は、ＤＮＢＲと同様にアキシャルオフセットＡ.
ＯC.、Ａ.ＯT.、Ａ.ＯB．を使って計算できる。これら
の結果を図的表示したものが図６及び図７であり、図６
においては（Ａ.ＯC.とＡ.ＯT.）の組み合わせで、図７
においては（Ａ.ＯC.とＡ.ＯB.）の組み合わせで熱流束
熱水路係数ＦQが表現されている。これから、各組み合
わせ（Ａ.ＯC．とＡ.ＯT.）及び（Ａ.ＯC.とＡ.ＯB.）
の範囲を限定すれば熱流束熱水路係数ＦQをある許容範
囲に限定できる。
【００１４】また、本発明は、炉心保護に使用される場
合、下記のように実施される。従来、加圧水形原子炉で
設置されている過大温度ΔＴトリップ及び過出力ΔＴト
リップ方式において軸方向出力分布歪を考慮する因子と
して、アキシャルオフセットＡ.ＯC.の関数であるｆ
（Ａ.ＯC.）なるものを使用しているが、これに代わる
ものとして、本発明では、ｆ(Ａ.ＯC.，Ａ.ＯT.，Ａ.Ｏ
B.）なる関数を使用することになる。
合、下記のように実施される。従来、加圧水形原子炉で
設置されている過大温度ΔＴトリップ及び過出力ΔＴト
リップ方式において軸方向出力分布歪を考慮する因子と
して、アキシャルオフセットＡ.ＯC.の関数であるｆ
（Ａ.ＯC.）なるものを使用しているが、これに代わる
ものとして、本発明では、ｆ(Ａ.ＯC.，Ａ.ＯT.，Ａ.Ｏ
B.）なる関数を使用することになる。
【００１５】関数ｆ（Ａ.ＯC.）では、アキシャルオフ
セットＡ.ＯC.のみで保護されるのに比べて関数ｆ(Ａ.
ＯC.，Ａ.ＯT.，Ａ.ＯB.)ではＡ.ＯC.の他にＡ.ＯT.，
Ａ.ＯB.でも分類して保護範囲を表示するので、ｆ(Ａ.
ＯC.）よりはＡ.ＯT.，Ａ.ＯB.の値に応じて運転余裕が
広がるという利点がある。
セットＡ.ＯC.のみで保護されるのに比べて関数ｆ(Ａ.
ＯC.，Ａ.ＯT.，Ａ.ＯB.)ではＡ.ＯC.の他にＡ.ＯT.，
Ａ.ＯB.でも分類して保護範囲を表示するので、ｆ(Ａ.
ＯC.）よりはＡ.ＯT.，Ａ.ＯB.の値に応じて運転余裕が
広がるという利点がある。
【００１６】図１１に本実施例での関数ｆ(Ａ.ＯC.，
Ａ.ＯT.，Ａ.ＯB.）を図示しているが、Ａ.ＯT.，Ａ.Ｏ
B.の値に応じてこの関数の値が変化しているのでｆ(Ａ.
ＯC.）の場合に比べてより広いＡ.ＯC．範囲が使用でき
て運転余裕が拡大することがわかる。
Ａ.ＯT.，Ａ.ＯB.）を図示しているが、Ａ.ＯT.，Ａ.Ｏ
B.の値に応じてこの関数の値が変化しているのでｆ(Ａ.
ＯC.）の場合に比べてより広いＡ.ＯC．範囲が使用でき
て運転余裕が拡大することがわかる。
【００１７】
【発明の効果】上述のように、本発明では、原子炉のプ
ラント・コンピュータで常時計算され画面で表示するこ
とのできるアキシャルオフセットＡ.ＯC.，Ａ.ＯT.，
Ａ.ＯB．の３つの指標によりＤＮＢＲ，ＦQとも制限範
囲を表示できるので従来より使用しているＡ.ＯC．にな
じんでいる運転員にも、感覚的に分かり易い指標で、保
護範囲が表現できるという利点がある。また、アキシャ
ルオフセットＡ.ＯC．，Ａ.ＯT.，Ａ.ＯB.は４分割検出
器の出力信号ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4のみを使用して計算で
きるので、保護系に使用する信号は検出器出力信号
ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4のみでよいため、精度保証のための
較正作業なども簡単であり、その頻度も少なくてよいと
いう利点がある。更に、運転員が制御棒操作をする場合
の指標としては、図８に示す（Ａ.ＯC．とＡ.ＯT．）図
上では、制御棒挿入により制限範囲逸脱を修正し、図９
に示すような（Ａ.ＯC.とＡ.ＯB.）図上では、制御棒引
抜により制限範囲逸脱を修正するというように容易に操
作の仕方がわかるという利点もある。図１０の（Ａ.
ＯC.とＡ.ＯT.）図上には、炉心の寿命初期から末期ま
でのアキシャルオフセットの変化を示している。従来、
加圧水形原子炉で使用されているアキシャルオフセット
Ａ.ＯC．のみでＤＮＢＲ保護関数を決める場合には、図
１０に示すＡ.ＯT．で寿命末期が最もＤＮＢＲ的に厳し
いので、その時点での許容アキシャルオフセットＡ.Ｏ.
が範囲となる。寿命初期のように許容アキシャルオフセ
ットＡ.Ｏ.がもっと正側に広いところでも一律にこの寿
命末期での許容アキシャルオフセットＡ.Ｏ.を制限とす
るので、許容アキシャルオフセットＡ.Ｏ.範囲が狭くな
るという問題があったが、上述した本発明の方式であれ
ば、その時点でのＡ.ＯT．に応じて許容アキシャルオフ
セットＡ.Ｏ.範囲が広げられるという利点がある。
ラント・コンピュータで常時計算され画面で表示するこ
とのできるアキシャルオフセットＡ.ＯC.，Ａ.ＯT.，
Ａ.ＯB．の３つの指標によりＤＮＢＲ，ＦQとも制限範
囲を表示できるので従来より使用しているＡ.ＯC．にな
じんでいる運転員にも、感覚的に分かり易い指標で、保
護範囲が表現できるという利点がある。また、アキシャ
ルオフセットＡ.ＯC．，Ａ.ＯT.，Ａ.ＯB.は４分割検出
器の出力信号ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4のみを使用して計算で
きるので、保護系に使用する信号は検出器出力信号
ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4のみでよいため、精度保証のための
較正作業なども簡単であり、その頻度も少なくてよいと
いう利点がある。更に、運転員が制御棒操作をする場合
の指標としては、図８に示す（Ａ.ＯC．とＡ.ＯT．）図
上では、制御棒挿入により制限範囲逸脱を修正し、図９
に示すような（Ａ.ＯC.とＡ.ＯB.）図上では、制御棒引
抜により制限範囲逸脱を修正するというように容易に操
作の仕方がわかるという利点もある。図１０の（Ａ.
ＯC.とＡ.ＯT.）図上には、炉心の寿命初期から末期ま
でのアキシャルオフセットの変化を示している。従来、
加圧水形原子炉で使用されているアキシャルオフセット
Ａ.ＯC．のみでＤＮＢＲ保護関数を決める場合には、図
１０に示すＡ.ＯT．で寿命末期が最もＤＮＢＲ的に厳し
いので、その時点での許容アキシャルオフセットＡ.Ｏ.
が範囲となる。寿命初期のように許容アキシャルオフセ
ットＡ.Ｏ.がもっと正側に広いところでも一律にこの寿
命末期での許容アキシャルオフセットＡ.Ｏ.を制限とす
るので、許容アキシャルオフセットＡ.Ｏ.範囲が狭くな
るという問題があったが、上述した本発明の方式であれ
ば、その時点でのＡ.ＯT．に応じて許容アキシャルオフ
セットＡ.Ｏ.範囲が広げられるという利点がある。
【００１８】また、関数ｆ(Ａ.ＯC.，Ａ.ＯT.，Ａ.
ＯB.)を図１１に示しているが、Ａ.ＯT.，Ａ.ＯB.の値
に応じてこの関数の値が変化しているのでｆ(Ａ.ＯC.)
の場合に比べてより広いＡ.ＯC．範囲が使用できて運転
余裕が拡大することができる。
ＯB.)を図１１に示しているが、Ａ.ＯT.，Ａ.ＯB.の値
に応じてこの関数の値が変化しているのでｆ(Ａ.ＯC.)
の場合に比べてより広いＡ.ＯC．範囲が使用できて運転
余裕が拡大することができる。
【図１】 （ａ）及び（ｂ）は同じＡ.ＯC．に対して出
現する異なる軸方向出力分布の例を示す。
現する異なる軸方向出力分布の例を示す。
【図２】 軸方向４分割の炉外中性子検出器の配置説明
図。
図。
【図３】 最小ＤＮＢＲと４max.ｑが直線関係にあるこ
とを示す説明図。
とを示す説明図。
【図４】 （Ａ.ＯC.とＡ.ＯT.）の関係においてＤＮＢ
Ｒ一定値を表示する曲線例。
Ｒ一定値を表示する曲線例。
【図５】 （Ａ.ＯC.とＡ.ＯB.）の関係においてＤＮＢ
Ｒ一定値を表示する曲線例。
Ｒ一定値を表示する曲線例。
【図６】 （Ａ.ＯC.とＡ.ＯT.)の関係においてＦQ一定
値を表示する曲線例。
値を表示する曲線例。
【図７】 （Ａ.ＯC.とＡ.ＯB.)の関係においてＦQ一定
値を表示する曲線例。
値を表示する曲線例。
【図８】 （Ａ.ＯC.とＡ.ＯT.）の関係において制御棒
操作による変化曲線を示す図。
操作による変化曲線を示す図。
【図９】 （Ａ.ＯC.とＡ.ＯB.）の関係において制御操
作による変化曲線を示す図。
作による変化曲線を示す図。
【図１０】 （Ａ.ＯC.とＡ.ＯT.）の関係において寿命
初期から寿命末期までの燃焼による変化曲線を示す図。
初期から寿命末期までの燃焼による変化曲線を示す図。
【図１１】 本発明の別の実施例における関数ｆ（Ａ.
ＯC.，Ａ.ＯT.，Ａ．ＯB.）とＡ.ＯC.の関係を示す図。
ＯC.，Ａ.ＯT.，Ａ．ＯB.）とＡ.ＯC.の関係を示す図。
【符号の説明】 １…炉心、２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ…軸方向４分割の
中性子検出器。
中性子検出器。
Claims (2)
- 【請求項１】 炉心に関して軸方向に４分割され炉外に
上下に配設される中性子検出器の出力信号を、該中性子
検出器の上方のものよりｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4とする時
に、該出力信号ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4により炉心平均のア
キシャルオフセットＡ.ＯC．、炉心上半分のアキシャル
オフセットＡ.ＯT．及び炉心下半分のアキシャルオフセ
ットＡ.ＯB．をそれぞれ 【数１】 と定義し、前記出力信号をｑ1＋ｑ2＋ｑ3＋ｑ4＝１に規
格化して該出力信号より核沸騰限界比ＤＮＢＲを表示
し、該核沸騰限界比ＤＮＢＲを前記アキシャルオフセッ
トＡ.ＯC．、Ａ.ＯT.及びＡ.ＯB.を使用して計算し、同
核沸騰限界比ＤＮＢＲをＡ.ＯC.とＡ.ＯT.の関係及び
Ａ.ＯC.とＡ.ＯB.の関係で図的表示すると共に、熱流束
熱水路係数ＦQを前記出力信号ｑ1，ｑ2，ｑ3，ｑ4によ
り表示し、該熱流束熱水路係数ＦQを前記アキシャルオ
フセットＡ.ＯC.、Ａ.ＯT.及びＡ.ＯB.を使用して計算
し、同熱流束熱水路係数ＦQをＡ.ＯC.とＡ.ＯT.の関係
及びＡ.ＯC.とＡ.ＯB．の関係で図的表示し、前記各図
的表示から前記炉心の熱的制限値である前記核沸騰限界
比ＤＮＢＲ及び前記熱流束熱水路係数ＦQを制限して許
容運転範囲を確定する原子炉の運転監視保護方法。 - 【請求項２】 前記核沸騰限界比ＤＮＢＲ及び熱流束熱
水路係数ＦQの制限値をＡ.ＯC．，Ａ.ＯT.及びＡ.ＯB.
の関数形として構成する請求項１に記載の原子炉の運転
監視保護方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5274205A JPH07128484A (ja) | 1993-11-02 | 1993-11-02 | 原子炉の運転監視保護方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5274205A JPH07128484A (ja) | 1993-11-02 | 1993-11-02 | 原子炉の運転監視保護方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07128484A true JPH07128484A (ja) | 1995-05-19 |
Family
ID=17538505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5274205A Withdrawn JPH07128484A (ja) | 1993-11-02 | 1993-11-02 | 原子炉の運転監視保護方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07128484A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008175692A (ja) * | 2007-01-18 | 2008-07-31 | Nuclear Fuel Ind Ltd | 炉心の軸方向出力分布の測定方法 |
| CN110633454A (zh) * | 2019-09-19 | 2019-12-31 | 中国核动力研究设计院 | 一种基于修正法的chf关系式dnbr限值统计学确定方法 |
| CN110727920A (zh) * | 2019-09-19 | 2020-01-24 | 中国核动力研究设计院 | 一种基于分组法的chf关系式dnbr限值统计学确定方法 |
| JP2022034372A (ja) * | 2020-08-18 | 2022-03-03 | 三菱重工業株式会社 | 解析システム、評価方法及び、プログラム |
-
1993
- 1993-11-02 JP JP5274205A patent/JPH07128484A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008175692A (ja) * | 2007-01-18 | 2008-07-31 | Nuclear Fuel Ind Ltd | 炉心の軸方向出力分布の測定方法 |
| CN110633454A (zh) * | 2019-09-19 | 2019-12-31 | 中国核动力研究设计院 | 一种基于修正法的chf关系式dnbr限值统计学确定方法 |
| CN110727920A (zh) * | 2019-09-19 | 2020-01-24 | 中国核动力研究设计院 | 一种基于分组法的chf关系式dnbr限值统计学确定方法 |
| CN110727920B (zh) * | 2019-09-19 | 2022-08-19 | 中国核动力研究设计院 | 一种基于分组法的chf关系式dnbr限值统计学确定方法 |
| CN110633454B (zh) * | 2019-09-19 | 2022-10-21 | 中国核动力研究设计院 | 一种基于修正法的chf关系式dnbr限值统计学确定方法 |
| JP2022034372A (ja) * | 2020-08-18 | 2022-03-03 | 三菱重工業株式会社 | 解析システム、評価方法及び、プログラム |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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