JPH07145452A - 溶接性に優れた強靭高耐銹性ステンレス鋼 - Google Patents
溶接性に優れた強靭高耐銹性ステンレス鋼Info
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- JPH07145452A JPH07145452A JP29106893A JP29106893A JPH07145452A JP H07145452 A JPH07145452 A JP H07145452A JP 29106893 A JP29106893 A JP 29106893A JP 29106893 A JP29106893 A JP 29106893A JP H07145452 A JPH07145452 A JP H07145452A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、９００N/mm2 以上の強度を持つ材
料において、溶接性に優れた強靭かつ高耐銹性を有する
ステンレス鋼を提供する。 【構成】 Ｃ：０．００５〜０．０５％、Ｓｉ：０．０
５〜０．８０％、Ｍｎ：０．２０〜１０．０％、Ｎｉ：
１．０〜６．５％、Ｃｕ：０．１０〜３．００％、Ｃ
ｒ：１２．０〜１５．０％、Ｍｏ：１．５〜３．０％、
Ｎ：０．００５〜０．３０％、Ｃｒ＋２．４Ｍｏ：１
７．０〜２１．５％、Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ：
１６．２〜１９．０％、Ｎｉ＋０．４Ｍｏ＋０．５Ｃｕ
＋３０Ｃ＋１８Ｎ：７．０〜１０．５％を含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物から構成される。更に、Ｎ
ｂ≦０．３％、Ｖ≦０．３％、Ｔｉ≦０．３％、Ａｌ≦
０．０５％、Ｂ≦０．０１％を含有できる。
料において、溶接性に優れた強靭かつ高耐銹性を有する
ステンレス鋼を提供する。 【構成】 Ｃ：０．００５〜０．０５％、Ｓｉ：０．０
５〜０．８０％、Ｍｎ：０．２０〜１０．０％、Ｎｉ：
１．０〜６．５％、Ｃｕ：０．１０〜３．００％、Ｃ
ｒ：１２．０〜１５．０％、Ｍｏ：１．５〜３．０％、
Ｎ：０．００５〜０．３０％、Ｃｒ＋２．４Ｍｏ：１
７．０〜２１．５％、Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ：
１６．２〜１９．０％、Ｎｉ＋０．４Ｍｏ＋０．５Ｃｕ
＋３０Ｃ＋１８Ｎ：７．０〜１０．５％を含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物から構成される。更に、Ｎ
ｂ≦０．３％、Ｖ≦０．３％、Ｔｉ≦０．３％、Ａｌ≦
０．０５％、Ｂ≦０．０１％を含有できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、９００N/mm2 以上の
引張強さを持ち、かつ溶接性と靭性に優れた高耐銹性の
素材を提供するもので、溶接施工を必要とする建設構造
物や車輌等に利用する。
引張強さを持ち、かつ溶接性と靭性に優れた高耐銹性の
素材を提供するもので、溶接施工を必要とする建設構造
物や車輌等に利用する。
【０００２】
【従来の技術】従来、電車車輌用ステンレス鋼等調質圧
延により強化されている素材は、溶接部の軟化が課題
で、シーム溶接の採用が困難なためスポット溶接により
接合される。しかし、スポット溶接による施工は製品表
面に溶接による凹凸模様が発生し、美観を害する等の欠
点がある。このため、ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ, Vol.2(198
9),1912頁はマルテンサイト系ステンレスの採用によ
り、また、「鉄と鋼」 Vol.73(1987)， S-620頁は二相
ステンレスの採用により溶接部の高強度化を試みたこと
を開示しているが、耐銹性や靭性の点から解決には至っ
ていない現状にある。
延により強化されている素材は、溶接部の軟化が課題
で、シーム溶接の採用が困難なためスポット溶接により
接合される。しかし、スポット溶接による施工は製品表
面に溶接による凹凸模様が発生し、美観を害する等の欠
点がある。このため、ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ, Vol.2(198
9),1912頁はマルテンサイト系ステンレスの採用によ
り、また、「鉄と鋼」 Vol.73(1987)， S-620頁は二相
ステンレスの採用により溶接部の高強度化を試みたこと
を開示しているが、耐銹性や靭性の点から解決には至っ
ていない現状にある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は９００N/mm2
以上の引張強さを持つ材料において、溶性部が軟化せ
ず、強靭かつ高耐銹性を有するステンレス鋼を提供する
ものである。
以上の引張強さを持つ材料において、溶性部が軟化せ
ず、強靭かつ高耐銹性を有するステンレス鋼を提供する
ものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題の解決
に当たり、溶接部および母材の強度、靭性と耐銹性にお
よぼす材料構成成分の影響を綿密に調査した結果、その
最適範囲が存在することを知見したことによる。
に当たり、溶接部および母材の強度、靭性と耐銹性にお
よぼす材料構成成分の影響を綿密に調査した結果、その
最適範囲が存在することを知見したことによる。
【０００５】即ち、本発明の溶接性に優れた強靭高耐銹
性ステンレス鋼は、重量％として、Ｃ ：０．００５〜
０．０５％、 Ｓｉ：０．０５〜０．８０％、Ｍｎ：
０．２０〜１０．０％、 Ｎｉ：１．０〜６．５％、
Ｃｕ：０．１０〜３．０％、 Ｃｒ：１２．０〜１
５．０％、Ｍｏ：１．５〜３．０％、 Ｎ ：
０．００５〜０．３０％、Ｃｒ＋２．４Ｍｏ：１７．０
〜２１．５％、Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ：１６．
２〜１９．０％、Ｎｉ＋０．４Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋３０
Ｃ＋１８Ｎ：７．０〜１０．５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする。また、本発明は必要により、Ｎｂ≦
０．３％、Ｖ≦０．３％、Ｔｉ≦０．３％の１種または
２種以上を総量で０．３％以下、あるいは更にＡｌ≦
０．０５％、Ｂ≦０．０１％の１種または２種を含有す
ることができることを特徴とする。
性ステンレス鋼は、重量％として、Ｃ ：０．００５〜
０．０５％、 Ｓｉ：０．０５〜０．８０％、Ｍｎ：
０．２０〜１０．０％、 Ｎｉ：１．０〜６．５％、
Ｃｕ：０．１０〜３．０％、 Ｃｒ：１２．０〜１
５．０％、Ｍｏ：１．５〜３．０％、 Ｎ ：
０．００５〜０．３０％、Ｃｒ＋２．４Ｍｏ：１７．０
〜２１．５％、Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ：１６．
２〜１９．０％、Ｎｉ＋０．４Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋３０
Ｃ＋１８Ｎ：７．０〜１０．５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする。また、本発明は必要により、Ｎｂ≦
０．３％、Ｖ≦０．３％、Ｔｉ≦０．３％の１種または
２種以上を総量で０．３％以下、あるいは更にＡｌ≦
０．０５％、Ｂ≦０．０１％の１種または２種を含有す
ることができることを特徴とする。
【０００６】以下に本発明の範囲を上記に限定した理由
を述べる。Ｃは溶接部および母材部の強度を得るために
０．００５％以上添加するが、過剰の添加は靭性を害す
るため上限を０．０５％に限定した。Ｓｉは脱酸のため
に０．０５％以上添加するが、過剰の添加は溶接部およ
び母材部の靭性および耐銹性を害するため上限を０．８
％に限定した。Ｍｎは靭性を得るために０．２％以上添
加するが、過剰の添加は溶接部および母材部の靭性およ
び耐銹性を害するため上限を１０．０％に限定した。
を述べる。Ｃは溶接部および母材部の強度を得るために
０．００５％以上添加するが、過剰の添加は靭性を害す
るため上限を０．０５％に限定した。Ｓｉは脱酸のため
に０．０５％以上添加するが、過剰の添加は溶接部およ
び母材部の靭性および耐銹性を害するため上限を０．８
％に限定した。Ｍｎは靭性を得るために０．２％以上添
加するが、過剰の添加は溶接部および母材部の靭性およ
び耐銹性を害するため上限を１０．０％に限定した。
【０００７】Ｎｉは溶接部および母材部の靭性を得るた
めに１．０％以上添加するが、過剰の添加はオーステナ
イトを生成し強度が低下するため上限を６．５％に限定
した。Ｃｕは溶接部および母材部の強度と靭性を得るた
めに０．１０％以上添加するが、過剰の添加はオーステ
ナイトを生成し強度が低下するため上限を３．０％に限
定した。Ｃｒは溶接部および母材部の強度と耐銹性を得
るため１２．０％以上添加するが、過剰の添加はフェラ
イトを生成し強度と耐銹性が低下するため上限を１５．
０％に限定した。
めに１．０％以上添加するが、過剰の添加はオーステナ
イトを生成し強度が低下するため上限を６．５％に限定
した。Ｃｕは溶接部および母材部の強度と靭性を得るた
めに０．１０％以上添加するが、過剰の添加はオーステ
ナイトを生成し強度が低下するため上限を３．０％に限
定した。Ｃｒは溶接部および母材部の強度と耐銹性を得
るため１２．０％以上添加するが、過剰の添加はフェラ
イトを生成し強度と耐銹性が低下するため上限を１５．
０％に限定した。
【０００８】Ｍｏは溶接部および母材部の耐銹性を得る
ため１．５％以上添加するが、過剰の添加はフェライト
を生成し靭性が低下する。またフェライトとオーステナ
イト境界に炭化物を析出し耐銹性を劣化させる。このた
め、Ｍｏの上限を３．０％に限定した。Ｎは強度を得る
ために０．００５％以上添加するが、過剰の添加は溶接
部および母材部の靭性を害するため上限を０．１０％に
限定した。
ため１．５％以上添加するが、過剰の添加はフェライト
を生成し靭性が低下する。またフェライトとオーステナ
イト境界に炭化物を析出し耐銹性を劣化させる。このた
め、Ｍｏの上限を３．０％に限定した。Ｎは強度を得る
ために０．００５％以上添加するが、過剰の添加は溶接
部および母材部の靭性を害するため上限を０．１０％に
限定した。
【０００９】Ｃｒ＋２．４Ｍｏは溶接部および母材部の
耐銹性を得るために添加する。図１はＣｒ＋２．４Ｍｏ
と継手部の耐銹性ランクの関係を示したもので本発明範
囲で優れたレイティングナンバーにあることがわかる。
即ち、Ｃｒ＋２．４Ｍｏは継手部の耐銹性を得るために
１７．０％以上添加するが、過剰の添加は溶接部および
母材部にフェライト組織を生成し強度と耐銹性を害する
ため上限を２１．５％に限定した。
耐銹性を得るために添加する。図１はＣｒ＋２．４Ｍｏ
と継手部の耐銹性ランクの関係を示したもので本発明範
囲で優れたレイティングナンバーにあることがわかる。
即ち、Ｃｒ＋２．４Ｍｏは継手部の耐銹性を得るために
１７．０％以上添加するが、過剰の添加は溶接部および
母材部にフェライト組織を生成し強度と耐銹性を害する
ため上限を２１．５％に限定した。
【００１０】Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４ＭｏはＮｉ＋
０．４Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋３０Ｃ＋１８Ｎと関係する。
図２は前記指標と継手部の強度の関係を、また、図３は
前記指標と最も靭性の低いボンド部の靭性−延性遷移温
度の関係を示したもので、本発明範囲において両特性に
優れていることがわかる。即ち、Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋
１．４ＭｏおよびＮｉ＋０．４Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋３０
Ｃ＋１８Ｎはそれぞれ、溶接部と母材部の強度、靭性と
耐銹性を得るため１６．２％以上および７．０％以上添
加するが、過剰の添加はフェライトおよびオーステナイ
ト組織を生成し、フェライトは強度、靭性と耐銹性を、
またオーステナイトは強度を害するため上限を１９．０
％および１０．５％に限定した。
０．４Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋３０Ｃ＋１８Ｎと関係する。
図２は前記指標と継手部の強度の関係を、また、図３は
前記指標と最も靭性の低いボンド部の靭性−延性遷移温
度の関係を示したもので、本発明範囲において両特性に
優れていることがわかる。即ち、Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋
１．４ＭｏおよびＮｉ＋０．４Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋３０
Ｃ＋１８Ｎはそれぞれ、溶接部と母材部の強度、靭性と
耐銹性を得るため１６．２％以上および７．０％以上添
加するが、過剰の添加はフェライトおよびオーステナイ
ト組織を生成し、フェライトは強度、靭性と耐銹性を、
またオーステナイトは強度を害するため上限を１９．０
％および１０．５％に限定した。
【００１１】Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉの微量添加は強度向上に効
果的なので必要に応じてその１種または２種以上を添加
しても良い。しかし、過剰の添加は、炭窒化物を形成し
溶接部および母材部の靭性を害するため、個々および総
量で上限を０．３％に限定した。特に、Ｔｉは上限を超
えて添加すると溶接ビードが乱れるようになる。Ａｌは
脱酸のため添加することができるが、過剰の添加は、溶
接性（特に溶接ビードの安定性）を害するため添加する
場合はその上限を０．０５％に限定する。
果的なので必要に応じてその１種または２種以上を添加
しても良い。しかし、過剰の添加は、炭窒化物を形成し
溶接部および母材部の靭性を害するため、個々および総
量で上限を０．３％に限定した。特に、Ｔｉは上限を超
えて添加すると溶接ビードが乱れるようになる。Ａｌは
脱酸のため添加することができるが、過剰の添加は、溶
接性（特に溶接ビードの安定性）を害するため添加する
場合はその上限を０．０５％に限定する。
【００１２】Ｂは靭性を向上させる効果があり、必要に
応じ微量添加しても良い。しかし、過剰の添加は、かえ
って靭性を劣化させるばかりか耐銹性を害するので上限
を０．０１％以下に限定した。
応じ微量添加しても良い。しかし、過剰の添加は、かえ
って靭性を劣化させるばかりか耐銹性を害するので上限
を０．０１％以下に限定した。
【００１３】
【実施例】次に、本発明の優位性を実施例と比較例を用
いて、具体的に説明する。表１〜表４に本発明例と比較
例の化学成分を、表５と表６に本発明例と比較例の母材
と継手部の強度、靭性、耐銹性および溶接ビード乱れの
有無を示す。いずれの供試材もステンレス鋼の通常の精
錬工程（電気炉または転炉溶解後真空あるいはアルゴン
／酸素脱酸処理による精錬）で溶解・精錬後連続鋳造に
より製造したスラブをそのまま５mm厚さに熱延した。そ
の後１１００℃焼入れ＋４００℃焼戻しの熱処理を行い
特性を調査した。溶接継手特性はレ型開先の５mm熱延板
を共金を用い、１５０Ａ，１８Ｖ，２４cm/minの溶接条
件でＭＩＧ溶接して評価した。なお、本発明材は冷間加
工性が良く冷延薄板に加工して使用できる。また、本発
明材は１０００〜１２００℃の範囲で焼入れ可能で、２
００〜８００℃の範囲で焼戻しできる。更に、本発明材
は溶接性が良く１２０〜３００Ａ，１２〜３０Ｖの溶接
条件で溶接して使用できる。
いて、具体的に説明する。表１〜表４に本発明例と比較
例の化学成分を、表５と表６に本発明例と比較例の母材
と継手部の強度、靭性、耐銹性および溶接ビード乱れの
有無を示す。いずれの供試材もステンレス鋼の通常の精
錬工程（電気炉または転炉溶解後真空あるいはアルゴン
／酸素脱酸処理による精錬）で溶解・精錬後連続鋳造に
より製造したスラブをそのまま５mm厚さに熱延した。そ
の後１１００℃焼入れ＋４００℃焼戻しの熱処理を行い
特性を調査した。溶接継手特性はレ型開先の５mm熱延板
を共金を用い、１５０Ａ，１８Ｖ，２４cm/minの溶接条
件でＭＩＧ溶接して評価した。なお、本発明材は冷間加
工性が良く冷延薄板に加工して使用できる。また、本発
明材は１０００〜１２００℃の範囲で焼入れ可能で、２
００〜８００℃の範囲で焼戻しできる。更に、本発明材
は溶接性が良く１２０〜３００Ａ，１２〜３０Ｖの溶接
条件で溶接して使用できる。
【００１４】表５〜表６に示す特性の測定評価は以下の
方法によった。 （１）母材および継手強度 ＪＩＳ１３Ｂ号試験片によりＪＩＳ−Ｚ２２０１に従っ
て引張試験を行い引張強度と破断伸びを測定した。本発
明材の目標とする引張強度は９００N/mm2 以上で引張破
断伸び値は１５％以上である。 （２）靭性 熱延鋼板および継手ボンド部からＪＩＳ４号相似の衝撃
試験片を採取し脆性−延性の遷移温度を測定した。本発
明材の目標とする遷移温度は−５０℃以下である。 （３）耐銹性 ＪＩＳ−Ｚ２３７１により１００ｈ試験後面積法により
評価した。また継手部の評価はビードを中心において試
験した。本発明材の目標とするレイティングナンバーは
１０である。 （４）溶接性 溶接性は、継手部の強度と引張破断伸びおよび溶接ビー
ド乱れの有無で評価した。本発明材の目標とする継手部
強度は９００N/mm2 以上で破断伸び値は１５％以上であ
る。また、溶接後のビード形状は良好でビード乱れはな
い。
方法によった。 （１）母材および継手強度 ＪＩＳ１３Ｂ号試験片によりＪＩＳ−Ｚ２２０１に従っ
て引張試験を行い引張強度と破断伸びを測定した。本発
明材の目標とする引張強度は９００N/mm2 以上で引張破
断伸び値は１５％以上である。 （２）靭性 熱延鋼板および継手ボンド部からＪＩＳ４号相似の衝撃
試験片を採取し脆性−延性の遷移温度を測定した。本発
明材の目標とする遷移温度は−５０℃以下である。 （３）耐銹性 ＪＩＳ−Ｚ２３７１により１００ｈ試験後面積法により
評価した。また継手部の評価はビードを中心において試
験した。本発明材の目標とするレイティングナンバーは
１０である。 （４）溶接性 溶接性は、継手部の強度と引張破断伸びおよび溶接ビー
ド乱れの有無で評価した。本発明材の目標とする継手部
強度は９００N/mm2 以上で破断伸び値は１５％以上であ
る。また、溶接後のビード形状は良好でビード乱れはな
い。
【００１５】表１〜表６において、本発明No．１，２と
比較例No．４２，４３はＣの影響を調査したものであ
る。Ｃが本発明範囲未満のNo．４２は強度が本発明に比
較し劣っている。また、Ｃが本発明の範囲を超えるNo．
４３は引張破断伸びおよび靭性に劣っており本発明の優
位性が明らかである。本発明No．３，４と比較例No．４
４，４５はＳｉの影響を調査したものである。Ｓｉが本
発明範囲未満のNo．４４は引張破断伸びおよび靭性が本
発明に比較し劣っている。また、Ｓｉが本発明の範囲を
超えるNo．４５は靭性および耐銹性に劣っており本発明
の優位性が明らかである。本発明No．５，６と比較例N
o．４６，４７はＭｎの影響を調査したものである。Ｍ
ｎが本発明範囲未満のNo．４６は本発明に比較し靭性に
劣っている。また、Ｍｎが本発明の範囲を超えるNo．４
７は靭性と耐銹性に劣っており本発明の優位性が明らか
である。本発明No．７，８と比較例No．４８，４９はＮ
ｉの影響を調査したものである。Ｎｉが本発明範囲未満
のNo．４８は靭性が本発明に比較し劣っている。また、
Ｎｉが本発明の範囲を超えるNo．４９は強度に劣ってお
り本発明の優位性が明らかである。
比較例No．４２，４３はＣの影響を調査したものであ
る。Ｃが本発明範囲未満のNo．４２は強度が本発明に比
較し劣っている。また、Ｃが本発明の範囲を超えるNo．
４３は引張破断伸びおよび靭性に劣っており本発明の優
位性が明らかである。本発明No．３，４と比較例No．４
４，４５はＳｉの影響を調査したものである。Ｓｉが本
発明範囲未満のNo．４４は引張破断伸びおよび靭性が本
発明に比較し劣っている。また、Ｓｉが本発明の範囲を
超えるNo．４５は靭性および耐銹性に劣っており本発明
の優位性が明らかである。本発明No．５，６と比較例N
o．４６，４７はＭｎの影響を調査したものである。Ｍ
ｎが本発明範囲未満のNo．４６は本発明に比較し靭性に
劣っている。また、Ｍｎが本発明の範囲を超えるNo．４
７は靭性と耐銹性に劣っており本発明の優位性が明らか
である。本発明No．７，８と比較例No．４８，４９はＮ
ｉの影響を調査したものである。Ｎｉが本発明範囲未満
のNo．４８は靭性が本発明に比較し劣っている。また、
Ｎｉが本発明の範囲を超えるNo．４９は強度に劣ってお
り本発明の優位性が明らかである。
【００１６】本発明No．９，１０と比較例No．５０，５
１はＣｕの影響を調査したものである。Ｃｕが本発明範
囲未満のNo．５０は靭性が本発明に比較し劣っている。
また、Ｃｕが本発明の範囲を超えるNo．５１は強度に劣
っており本発明の優位性が明らかである。本発明No．１
１，１２と比較例No．５２，５３はＣｒの影響を調査し
たものである。Ｃｒが本発明範囲未満のNo．５２は耐銹
性が本発明に比較し劣っている。また、Ｃｒが本発明の
範囲を超えるNo．５３はフェライトが存在し、強度、靭
性と耐銹性が劣っており本発明の優位性が明らかであ
る。本発明No．１３，１４と比較例No．５４，５５はＭ
ｏの影響を調査したものである。Ｍｏが本発明範囲未満
のNo．５４は耐銹性が本発明に比較し劣っている。ま
た、Ｍｏが本発明の範囲を超えるNo．５５は靭性と耐銹
性が劣っており本発明の優位性が明らかである。本発明
No．１５，１６と比較例No．５６，５７はＮの影響を調
査したものである。Ｎが本発明範囲未満のNo．５６は強
度が本発明に比較して劣っている。また、Ｎが本発明の
範囲を超えるNo．５７は靭性が劣っており本発明の優位
性が明らかである。
１はＣｕの影響を調査したものである。Ｃｕが本発明範
囲未満のNo．５０は靭性が本発明に比較し劣っている。
また、Ｃｕが本発明の範囲を超えるNo．５１は強度に劣
っており本発明の優位性が明らかである。本発明No．１
１，１２と比較例No．５２，５３はＣｒの影響を調査し
たものである。Ｃｒが本発明範囲未満のNo．５２は耐銹
性が本発明に比較し劣っている。また、Ｃｒが本発明の
範囲を超えるNo．５３はフェライトが存在し、強度、靭
性と耐銹性が劣っており本発明の優位性が明らかであ
る。本発明No．１３，１４と比較例No．５４，５５はＭ
ｏの影響を調査したものである。Ｍｏが本発明範囲未満
のNo．５４は耐銹性が本発明に比較し劣っている。ま
た、Ｍｏが本発明の範囲を超えるNo．５５は靭性と耐銹
性が劣っており本発明の優位性が明らかである。本発明
No．１５，１６と比較例No．５６，５７はＮの影響を調
査したものである。Ｎが本発明範囲未満のNo．５６は強
度が本発明に比較して劣っている。また、Ｎが本発明の
範囲を超えるNo．５７は靭性が劣っており本発明の優位
性が明らかである。
【００１７】本発明No．１７，１８と比較例No．５８，
５９はＣｒ＋２．４Ｍｏの影響を調査したものである。
Ｃｒ＋２．４Ｍｏが本発明の範囲未満のNo．５８は耐銹
性が本発明に比較し劣っている。また、Ｃｒ＋２．４Ｍ
ｏが本発明の範囲を超えるNo．５９はフェライトが存在
し、靭性と耐銹性が劣っており本発明の優位性が明らか
である。本発明No．１９〜２２と比較例No．６０〜６３
はＣｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４ＭｏおよびＮｉ＋０．４Ｍ
ｎ＋０．５Ｃｕ＋３０Ｃ＋１８Ｎの影響を調査したもの
である。Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏが本発明範囲未
満のNo．６０は強度と耐銹性が本発明に比較し劣ってい
る。また、Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏが本発明の範
囲を超えるNo．６１は強度、靭性と耐銹性が劣ってい
る。更に、Ｎｉ＋０．４Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋３０Ｃ＋１
８Ｎが本発明範囲未満のNo．６２は強度と靭性が本発明
に比較し劣っている。また、Ｎｉ＋０．２Ｍｎ＋０．５
Ｃｕ＋３０Ｃ＋１８Ｎが本発明範囲を超えるNo．６３は
強度が本発明に比較し劣っており本発明の優位性が明ら
かである。
５９はＣｒ＋２．４Ｍｏの影響を調査したものである。
Ｃｒ＋２．４Ｍｏが本発明の範囲未満のNo．５８は耐銹
性が本発明に比較し劣っている。また、Ｃｒ＋２．４Ｍ
ｏが本発明の範囲を超えるNo．５９はフェライトが存在
し、靭性と耐銹性が劣っており本発明の優位性が明らか
である。本発明No．１９〜２２と比較例No．６０〜６３
はＣｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４ＭｏおよびＮｉ＋０．４Ｍ
ｎ＋０．５Ｃｕ＋３０Ｃ＋１８Ｎの影響を調査したもの
である。Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏが本発明範囲未
満のNo．６０は強度と耐銹性が本発明に比較し劣ってい
る。また、Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏが本発明の範
囲を超えるNo．６１は強度、靭性と耐銹性が劣ってい
る。更に、Ｎｉ＋０．４Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋３０Ｃ＋１
８Ｎが本発明範囲未満のNo．６２は強度と靭性が本発明
に比較し劣っている。また、Ｎｉ＋０．２Ｍｎ＋０．５
Ｃｕ＋３０Ｃ＋１８Ｎが本発明範囲を超えるNo．６３は
強度が本発明に比較し劣っており本発明の優位性が明ら
かである。
【００１８】本発明No．２３，２４と比較例No．６４は
Ｎｂの影響を調査したものである。Ｎｂが本発明範囲を
超えるNo．６４は靭性が本発明に比較し劣っており本発
明の優位性が明らかである。本発明No．２５，２６と比
較例No．６５はＶの影響を調査したものである。Ｖが本
発明範囲を超えるNo．６５は靭性が本発明に比較し劣っ
ており本発明の優位性が明らかである。本発明No．２
７，２８と比較例No．６６はＴｉの影響を調査したもの
である。Ｔｉが本発明範囲を超えるNo．６６は靭性と溶
接ビード乱れ性が本発明に比較し劣っており本発明の優
位性が明らかである。本発明No．２９〜３３と比較例N
o．６７〜７０はＮｂ＋Ｖ＋Ｔｉの影響を調査したもの
である。Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉが本発明範囲を超えるNo．６７
〜７０はいずれも靭性が本発明に比較し劣っており本発
明の優位性が明らかである。
Ｎｂの影響を調査したものである。Ｎｂが本発明範囲を
超えるNo．６４は靭性が本発明に比較し劣っており本発
明の優位性が明らかである。本発明No．２５，２６と比
較例No．６５はＶの影響を調査したものである。Ｖが本
発明範囲を超えるNo．６５は靭性が本発明に比較し劣っ
ており本発明の優位性が明らかである。本発明No．２
７，２８と比較例No．６６はＴｉの影響を調査したもの
である。Ｔｉが本発明範囲を超えるNo．６６は靭性と溶
接ビード乱れ性が本発明に比較し劣っており本発明の優
位性が明らかである。本発明No．２９〜３３と比較例N
o．６７〜７０はＮｂ＋Ｖ＋Ｔｉの影響を調査したもの
である。Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉが本発明範囲を超えるNo．６７
〜７０はいずれも靭性が本発明に比較し劣っており本発
明の優位性が明らかである。
【００１９】本発明No．３４〜３６と比較例No．７１，
７２はＡｌの影響を調査したものである。Ａｌが本発明
範囲を超えるNo．７１，７２は溶接ビード乱れ性が本発
明に比較し劣っており本発明の優位性が明らかである。
本発明No．３７〜４１と比較例No．７３〜７６はＢの影
響を調査したものである。Ｂが本発明範囲を超えるNo．
７３〜７６は、いずれも靭性と耐銹性が本発明に比較し
劣っており本発明の優位性が明らかである。
７２はＡｌの影響を調査したものである。Ａｌが本発明
範囲を超えるNo．７１，７２は溶接ビード乱れ性が本発
明に比較し劣っており本発明の優位性が明らかである。
本発明No．３７〜４１と比較例No．７３〜７６はＢの影
響を調査したものである。Ｂが本発明範囲を超えるNo．
７３〜７６は、いずれも靭性と耐銹性が本発明に比較し
劣っており本発明の優位性が明らかである。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【表５】
【００２５】
【表６】
【００２６】
【発明の効果】上述のように、本発明によれば、溶接部
の強度低下の課題を解決し、強靭高耐銹性のステンレス
鋼を供給することが可能で産業上有効な効果がもたらさ
れる。
の強度低下の課題を解決し、強靭高耐銹性のステンレス
鋼を供給することが可能で産業上有効な効果がもたらさ
れる。
【図１】Ｃｒ＋２．４Ｍｏと継手部の耐銹性ランク（レ
イティングナンバー）との関係を示す図。
イティングナンバー）との関係を示す図。
【図２】Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏと、Ｎｉ＋０．
４Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋３０Ｃ＋１８Ｎとの関係に基づく
強度の関係を示す図。
４Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋３０Ｃ＋１８Ｎとの関係に基づく
強度の関係を示す図。
【図３】Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏと、Ｎｉ＋０．
４Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋３０Ｃ＋１８Ｎとの関係に基づく
靭性の関係を示す図。
４Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋３０Ｃ＋１８Ｎとの関係に基づく
靭性の関係を示す図。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．００５〜０．０５％、 Ｓｉ：０．０５〜０．８０％、 Ｍｎ：０．２０〜１０．０％、 Ｎｉ：１．０〜６．５％、 Ｃｕ：０．１０〜３．００％、 Ｃｒ：１２．０〜１５．０％、 Ｍｏ：１．５〜３．０％、 Ｎ ：０．００５〜０．３０％、 Ｃｒ＋２．４Ｍｏ：１７．０〜２１．５％、 Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ：１６．２〜１９．０
％、 Ｎｉ＋０．４Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋３０Ｃ＋１８Ｎ：７．
０〜１０．５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする溶接性に優れた強靭高耐銹性ステンレス
鋼。 - 【請求項２】 請求項１記載の鋼に、更に重量％で、Ｎ
ｂ≦０．３％、Ｖ≦０．３％、Ｔｉ≦０．３％の１種ま
たは２種以上を総量で０．３％以下を含有させたことを
特徴とする溶接性に優れた強靭高耐銹性ステンレス鋼。 - 【請求項３】 請求項１あるいは２記載の鋼に、更に、
Ａｌ≦０．０５重量％を含有させたことを特徴とする溶
接性に優れた強靭高耐銹性ステンレス鋼。 - 【請求項４】 請求項１，２あるいは３のいずれか記載
の鋼に、更に、Ｂ≦０．０１重量％を含有させたことを
特徴とする溶接性に優れた強靭高耐銹性ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29106893A JPH07145452A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 溶接性に優れた強靭高耐銹性ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29106893A JPH07145452A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 溶接性に優れた強靭高耐銹性ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07145452A true JPH07145452A (ja) | 1995-06-06 |
Family
ID=17764011
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29106893A Withdrawn JPH07145452A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 溶接性に優れた強靭高耐銹性ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07145452A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005045082A1 (ja) * | 2003-11-07 | 2005-05-19 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | 加工性に優れたオーステナイト系高Mnステンレス鋼 |
| CN100372961C (zh) * | 2003-11-07 | 2008-03-05 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 加工性优异的奥氏体系高Mn不锈钢 |
| CN110312816A (zh) * | 2017-02-24 | 2019-10-08 | 杰富意钢铁株式会社 | 油井用高强度不锈钢无缝钢管及其制造方法 |
-
1993
- 1993-11-19 JP JP29106893A patent/JPH07145452A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005045082A1 (ja) * | 2003-11-07 | 2005-05-19 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | 加工性に優れたオーステナイト系高Mnステンレス鋼 |
| JP2005154890A (ja) * | 2003-11-07 | 2005-06-16 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 加工性に優れたオ−ステナイト系高Ｍｎステンレス鋼 |
| CN100372961C (zh) * | 2003-11-07 | 2008-03-05 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 加工性优异的奥氏体系高Mn不锈钢 |
| CN110312816A (zh) * | 2017-02-24 | 2019-10-08 | 杰富意钢铁株式会社 | 油井用高强度不锈钢无缝钢管及其制造方法 |
| US11306369B2 (en) | 2017-02-24 | 2022-04-19 | Jfe Steel Corporation | High-strength stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for producing same |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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