JPH07154189A - 音叉型振動子ユニット - Google Patents
音叉型振動子ユニットInfo
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- JPH07154189A JPH07154189A JP29561393A JP29561393A JPH07154189A JP H07154189 A JPH07154189 A JP H07154189A JP 29561393 A JP29561393 A JP 29561393A JP 29561393 A JP29561393 A JP 29561393A JP H07154189 A JPH07154189 A JP H07154189A
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- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims abstract description 31
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Landscapes
- Piezo-Electric Or Mechanical Vibrators, Or Delay Or Filter Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】耐衝撃性等機械的強度を損なうことなく、かつ
製造が易しく振動もれのない音叉型振動子ユニットを提
供する。 【構成】リード材により支持された音叉型振動子ユニッ
トにおいて、音叉基部形状によりリード材の長さ方向ま
たは垂直方向の振動変位を減少させ、リード材の固定端
から音叉支持端までの距離Ｙｇの設定により音叉基部に
残っている垂直方向またはリード長さ方向の振動変位を
減衰させることを特徴とする。
製造が易しく振動もれのない音叉型振動子ユニットを提
供する。 【構成】リード材により支持された音叉型振動子ユニッ
トにおいて、音叉基部形状によりリード材の長さ方向ま
たは垂直方向の振動変位を減少させ、リード材の固定端
から音叉支持端までの距離Ｙｇの設定により音叉基部に
残っている垂直方向またはリード長さ方向の振動変位を
減衰させることを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は音叉型振動子とその支持
リード構造からなる音叉型振動子ユニットに関する。
リード構造からなる音叉型振動子ユニットに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来音叉型振動子は、その基部に２本の
リードを半田付けなどにより接合し支持固定されてい
る。音叉の腕部の屈曲振動やねじれ振動あるいは屈曲と
ねじれの結合振動を利用する音叉型水晶振動子において
はその振動周波数が腕の形状にのみ依存するため音叉の
基部形状や水晶板のマウント方法には大きな注意は払わ
れていなかった。このため、支持リードは電気的接続と
耐衝撃性のみを考えて接続されていた。音叉の基部形状
も、機械的強度やマウントの容易性、１枚の板からでき
るだけ多くの音叉振動子を製造しコストを下げることを
考慮して決められていた。
リードを半田付けなどにより接合し支持固定されてい
る。音叉の腕部の屈曲振動やねじれ振動あるいは屈曲と
ねじれの結合振動を利用する音叉型水晶振動子において
はその振動周波数が腕の形状にのみ依存するため音叉の
基部形状や水晶板のマウント方法には大きな注意は払わ
れていなかった。このため、支持リードは電気的接続と
耐衝撃性のみを考えて接続されていた。音叉の基部形状
も、機械的強度やマウントの容易性、１枚の板からでき
るだけ多くの音叉振動子を製造しコストを下げることを
考慮して決められていた。
【０００３】しかるにこれらの音叉振動子ユニットでは
音叉基部の振動変位が抑圧され、振動子の等価抵抗が上
昇する他、振動エネルギーがリード、プラグを通して外
部に漏洩していたため、振動子の製造上周波数の合わせ
込みを困難にし、また振動子完成後外部からの振動子ケ
ースへの接触により周波数が変化する振動もれという問
題を有していた。
音叉基部の振動変位が抑圧され、振動子の等価抵抗が上
昇する他、振動エネルギーがリード、プラグを通して外
部に漏洩していたため、振動子の製造上周波数の合わせ
込みを困難にし、また振動子完成後外部からの振動子ケ
ースへの接触により周波数が変化する振動もれという問
題を有していた。
【０００４】そこで従来では例えば図２に示すように振
動子の基部の幅方向に１対の切れ込み部２１、２２を形
成し、振動エネルギーもれを抑える方法が提案されてい
る。また図３は、従来の音叉振動子の支持方法の他の１
例を示している。音叉振動子の振動変位量の比較的小さ
い音叉基部中央部をリード材３１、３２で支持する方法
である。
動子の基部の幅方向に１対の切れ込み部２１、２２を形
成し、振動エネルギーもれを抑える方法が提案されてい
る。また図３は、従来の音叉振動子の支持方法の他の１
例を示している。音叉振動子の振動変位量の比較的小さ
い音叉基部中央部をリード材３１、３２で支持する方法
である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし図２のような切
れ込みにより振動エネルギーを抑えるためには、切れ込
み部２１、２２を深く形成しなければならないため、振
動子の耐衝撃性を著しく阻害するものであった。また図
３の振動子のマウント方法ではリードを精度よく音叉中
央部に位置させるのは非常に難しく、またリードと振動
子との接触が点状であるため機械的強度が弱いという欠
点があった。
れ込みにより振動エネルギーを抑えるためには、切れ込
み部２１、２２を深く形成しなければならないため、振
動子の耐衝撃性を著しく阻害するものであった。また図
３の振動子のマウント方法ではリードを精度よく音叉中
央部に位置させるのは非常に難しく、またリードと振動
子との接触が点状であるため機械的強度が弱いという欠
点があった。
【０００６】そこで本発明は上記の問題を解決し耐衝撃
性、機械的強度を損なうことなく、かつ製造が易しく、
振動もれがない等価抵抗の低い音叉型振動子ユニットを
提供することを目的とするものである。
性、機械的強度を損なうことなく、かつ製造が易しく、
振動もれがない等価抵抗の低い音叉型振動子ユニットを
提供することを目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の音叉型振動子ユ
ニットは、 ａ） リード材により支持された音叉型振動子ユニット
において、 ｂ） リード材の長さ方向の音叉支持部振動変位成分が
最小となる音叉型振動子形状を持ち、 ｃ） リード材の横振動共振長をλｔとして、リード材
がプラグに固定されている点から音叉支持端までの距離
Ｙｇがλｔの２０％以上８０％以下であることを特徴と
する。
ニットは、 ａ） リード材により支持された音叉型振動子ユニット
において、 ｂ） リード材の長さ方向の音叉支持部振動変位成分が
最小となる音叉型振動子形状を持ち、 ｃ） リード材の横振動共振長をλｔとして、リード材
がプラグに固定されている点から音叉支持端までの距離
Ｙｇがλｔの２０％以上８０％以下であることを特徴と
する。
【０００８】また、リード材により支持された音叉型振
動子ユニットにおいて、 ｂ） リード材の長さ方向に垂直な音叉支持部振動変位
成分が最小となる音叉型振動子形状を持ち、 ｃ） リード材の縦振動共振長をλｌとして、リード材
がプラグに固定されている点から音叉支持端までの距離
Ｙｇがλｌの２０％以上８０％以下であることを特徴と
する。
動子ユニットにおいて、 ｂ） リード材の長さ方向に垂直な音叉支持部振動変位
成分が最小となる音叉型振動子形状を持ち、 ｃ） リード材の縦振動共振長をλｌとして、リード材
がプラグに固定されている点から音叉支持端までの距離
Ｙｇがλｌの２０％以上８０％以下であることを特徴と
する。
【０００９】また、ａ） リード材により支持された音
叉型振動子ユニットにおいて、 ｂ） リード材の横振動共振長をλｔとして、リード材
がプラグに固定されている点から音叉支持端までの距離
Ｙｇがλｔの２０％以上８０％以下であり、 ｃ） リード材の縦振動共振長をλｌとして、距離Ｙｇ
がλｌの２０％以上８０％以下であることを特徴とす
る。
叉型振動子ユニットにおいて、 ｂ） リード材の横振動共振長をλｔとして、リード材
がプラグに固定されている点から音叉支持端までの距離
Ｙｇがλｔの２０％以上８０％以下であり、 ｃ） リード材の縦振動共振長をλｌとして、距離Ｙｇ
がλｌの２０％以上８０％以下であることを特徴とす
る。
【００１０】
【作用】本発明は以上の構成を有するので、音叉形状に
よりリード材長さ方向または垂直方向の振動変位を減少
させ、リード材の固定端から音叉支持端までの距離ｙｇ
により音叉基部に残っている垂直方向または長さ方向の
振動変位を減衰させるので振動エネルギーが外部に漏れ
ることがない。
よりリード材長さ方向または垂直方向の振動変位を減少
させ、リード材の固定端から音叉支持端までの距離ｙｇ
により音叉基部に残っている垂直方向または長さ方向の
振動変位を減衰させるので振動エネルギーが外部に漏れ
ることがない。
【００１１】また、音叉基部振動のリード材の長さ方
向、垂直方向ともに減衰できるようにリードの固定端か
ら音叉支持端までの距離ｙｇを設定できる場合には、リ
ード材の長さのみで振動もれをなくすことが可能であ
る。
向、垂直方向ともに減衰できるようにリードの固定端か
ら音叉支持端までの距離ｙｇを設定できる場合には、リ
ード材の長さのみで振動もれをなくすことが可能であ
る。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。図１は本発明の実施例を示す平面図である。１は
音叉型振動子で１１、１２は音叉腕、１３は音叉基部で
ある。音叉型振動子１には実際は振動励振用の電極が配
置されるが、ここでは略している。音叉型振動子１は１
４、１５の部分においてリード２、３に固定されてい
る。この音叉型振動子１の固定には通常半田または導電
性ペーストが用いられる。リード２、３はプラグ体４と
ハーメチックシールされている。点Ａ、Ｃがリードのプ
ラグへの固定端、点Ｂ、Ｄが音叉支持端を示し、リード
固定端Ａ、Ｃから音叉支持端Ｂ、Ｄまでの距離をＹｇと
する。また点Ａ、Ｃから点Ｂ、Ｄへの方向をリード長さ
方向とする。リード２、３は丸棒であり、その直径をｄ
とする。
する。図１は本発明の実施例を示す平面図である。１は
音叉型振動子で１１、１２は音叉腕、１３は音叉基部で
ある。音叉型振動子１には実際は振動励振用の電極が配
置されるが、ここでは略している。音叉型振動子１は１
４、１５の部分においてリード２、３に固定されてい
る。この音叉型振動子１の固定には通常半田または導電
性ペーストが用いられる。リード２、３はプラグ体４と
ハーメチックシールされている。点Ａ、Ｃがリードのプ
ラグへの固定端、点Ｂ、Ｄが音叉支持端を示し、リード
固定端Ａ、Ｃから音叉支持端Ｂ、Ｄまでの距離をＹｇと
する。また点Ａ、Ｃから点Ｂ、Ｄへの方向をリード長さ
方向とする。リード２、３は丸棒であり、その直径をｄ
とする。
【００１３】音叉腕１１、１２の振動子の幅方向への屈
曲振動を利用する音叉型屈曲水晶振動子においては、リ
ード２、３に伝わる振動変位は主に振動子長さ方向（ｙ
方向）と幅方向（ｘ方向）と考えられている。とくに屈
曲の高次振動を利用した比較的高い周波数の音叉型振動
子ユニットを利用する場合、これらの振動変位量が大き
くなり大きな振動もれを引き起こすこととなる。
曲振動を利用する音叉型屈曲水晶振動子においては、リ
ード２、３に伝わる振動変位は主に振動子長さ方向（ｙ
方向）と幅方向（ｘ方向）と考えられている。とくに屈
曲の高次振動を利用した比較的高い周波数の音叉型振動
子ユニットを利用する場合、これらの振動変位量が大き
くなり大きな振動もれを引き起こすこととなる。
【００１４】図３に示した従来の音叉型振動子のマウン
ト方法では全ての振動変位成分がゼロとなる点で振動子
を支持することが可能であるが、耐衝撃性を確保するた
めに１４、１５に示されるマウント部分を広くとる場合
には、全ての振動変位成分を同時にゼロとするマウント
位置は存在しない。
ト方法では全ての振動変位成分がゼロとなる点で振動子
を支持することが可能であるが、耐衝撃性を確保するた
めに１４、１５に示されるマウント部分を広くとる場合
には、全ての振動変位成分を同時にゼロとするマウント
位置は存在しない。
【００１５】しかし、リードの長さ方向の振動変位成分
だけならば、振動子の形状によりその振動変位成分をゼ
ロとすることが可能である。図４に音叉基部１３の長さ
を変化させた時のリード固定端Ａ、Ｃでの音叉振動子長
さ方向（ｙ方向）と幅方向（ｘ方向）の振動変位量の変
化を示した。音叉基部長によりリード固定端での振動変
位が変化しており、ｙ方向、ｘ方向それぞれの変位量が
ゼロとなる基部長が存在することがわかる。振動子の基
部長をリード長さ方向の振動変位量がゼロとなるように
選べば、リードに伝わる振動はリードに垂直な成分のみ
となる。音叉の形状によっては振動子の厚さ方向（ｚ方
向）の振動変位が加わることもあるが、ｚ方向もリード
長さ方向から垂直であり、結局垂直成分しか残らない。
だけならば、振動子の形状によりその振動変位成分をゼ
ロとすることが可能である。図４に音叉基部１３の長さ
を変化させた時のリード固定端Ａ、Ｃでの音叉振動子長
さ方向（ｙ方向）と幅方向（ｘ方向）の振動変位量の変
化を示した。音叉基部長によりリード固定端での振動変
位が変化しており、ｙ方向、ｘ方向それぞれの変位量が
ゼロとなる基部長が存在することがわかる。振動子の基
部長をリード長さ方向の振動変位量がゼロとなるように
選べば、リードに伝わる振動はリードに垂直な成分のみ
となる。音叉の形状によっては振動子の厚さ方向（ｚ方
向）の振動変位が加わることもあるが、ｚ方向もリード
長さ方向から垂直であり、結局垂直成分しか残らない。
【００１６】リードの長さ方向に垂直な成分の振動は、
リードの屈曲波を誘起する。リードの固定端Ａ、Ｂと音
叉支持端Ｃ、Ｄ間の距離Ｙｇが次式を満たす場合、屈曲
波は定在波となりリードは共振状態となる。
リードの屈曲波を誘起する。リードの固定端Ａ、Ｂと音
叉支持端Ｃ、Ｄ間の距離Ｙｇが次式を満たす場合、屈曲
波は定在波となりリードは共振状態となる。
【００１７】
【数１】
【００１８】ここでｍ＝４．７３、ｆは発振周波数、
Ｅ、Ｉ、ρ、Ｓはそれぞれリード材のヤング率、断面二
次モーメント、密度、断面積である。図１に示したよう
にリード材が直径ｄの丸棒の場合、式１は簡単に
Ｅ、Ｉ、ρ、Ｓはそれぞれリード材のヤング率、断面二
次モーメント、密度、断面積である。図１に示したよう
にリード材が直径ｄの丸棒の場合、式１は簡単に
【００１９】
【数２】
【００２０】で表せる。ここでｖは縦振動の速度で
【００２１】
【数３】
【００２２】である。このように屈曲波が共振状態とな
るＹｇをλｔとする。
るＹｇをλｔとする。
【００２３】Ｙｇ＝０やＹｇ＝λｔでは音叉基部の振動
は完全にケースをプラグを通して外部に漏れることにな
る。図５に音叉振動子ユニットのケースに接触した場合
の発振周波数の変化率のＹｇ依存性を示した。Ｙｇ＝０
の近傍では発振周波数が数十ｐｐｍ変化しており、特に
周波数精度の必要な水晶振動子などでは実用に耐えな
い。しかしＹｇをλｔの２０％以上に選ぶならば周波数
変動をほとんどゼロに抑えることが可能である。またＹ
ｇ＝λｔの場合もＹｇ＝０と同様に接触による周波数変
化率が最大となる。このためＹｇをλｔからも２０％離
して設定する必要がある。つまりＹｇをλｔの２０％以
上８０％以下にする必要がある。さらにＹｇをλｔ／２
に設定できれば、Ｙｇ＝０やＹｇ＝λｔから最も離れて
いるので振動もれを完全に抑えることができる。しかも
リード材が音叉型振動子と接続される１４、１５の部分
の長さを自由に設定することが可能であるので耐衝撃性
や振動に対する強度を十分確保することができる。
は完全にケースをプラグを通して外部に漏れることにな
る。図５に音叉振動子ユニットのケースに接触した場合
の発振周波数の変化率のＹｇ依存性を示した。Ｙｇ＝０
の近傍では発振周波数が数十ｐｐｍ変化しており、特に
周波数精度の必要な水晶振動子などでは実用に耐えな
い。しかしＹｇをλｔの２０％以上に選ぶならば周波数
変動をほとんどゼロに抑えることが可能である。またＹ
ｇ＝λｔの場合もＹｇ＝０と同様に接触による周波数変
化率が最大となる。このためＹｇをλｔからも２０％離
して設定する必要がある。つまりＹｇをλｔの２０％以
上８０％以下にする必要がある。さらにＹｇをλｔ／２
に設定できれば、Ｙｇ＝０やＹｇ＝λｔから最も離れて
いるので振動もれを完全に抑えることができる。しかも
リード材が音叉型振動子と接続される１４、１５の部分
の長さを自由に設定することが可能であるので耐衝撃性
や振動に対する強度を十分確保することができる。
【００２４】以上の実施例では音叉の基部長設計でリー
ド長さ方向の振動を抑え、リード材のＹｇの設定でリー
ドの長さ方向に垂直な振動変位成分を外部に漏れないよ
うに考案したものであるが、反対に垂直方向の振動変位
がゼロとなるように音叉型振動子形状を設計し、リード
のＹｇでリード長さ方向の振動を外部へ伝えないように
することも可能である。リード長さ方向の振動変位はリ
ードの縦振動を誘起するので縦振動の共振長λｌは次式
で与えられる。
ド長さ方向の振動を抑え、リード材のＹｇの設定でリー
ドの長さ方向に垂直な振動変位成分を外部に漏れないよ
うに考案したものであるが、反対に垂直方向の振動変位
がゼロとなるように音叉型振動子形状を設計し、リード
のＹｇでリード長さ方向の振動を外部へ伝えないように
することも可能である。リード長さ方向の振動変位はリ
ードの縦振動を誘起するので縦振動の共振長λｌは次式
で与えられる。
【００２５】
【数４】
【００２６】この場合もＹｇをλｌの２０％以上８０％
以下にすれば、縦振動の漏洩を抑えることが可能であ
る。
以下にすれば、縦振動の漏洩を抑えることが可能であ
る。
【００２７】以上では屈曲振動を利用する音叉について
述べたがねじり等の他の振動を利用する音叉型振動子に
ついても同様に考えることができる。ねじり音叉振動子
の場合、基部での振動は主にｘ方向とｚ方向である。音
叉型振動子をエッチングなどで製造する場合の音叉形状
の非対称性を抑え、音叉基部の幅、長さなどの設定を適
切に行えば、リード長さ方向の振動変位をゼロとするこ
とが可能である。そこでＹｇをλｔの２０％から８０％
の範囲とすれば、ｘ、ｚ方向の振動は外部に伝わらず振
動もれをなくすことが可能である。
述べたがねじり等の他の振動を利用する音叉型振動子に
ついても同様に考えることができる。ねじり音叉振動子
の場合、基部での振動は主にｘ方向とｚ方向である。音
叉型振動子をエッチングなどで製造する場合の音叉形状
の非対称性を抑え、音叉基部の幅、長さなどの設定を適
切に行えば、リード長さ方向の振動変位をゼロとするこ
とが可能である。そこでＹｇをλｔの２０％から８０％
の範囲とすれば、ｘ、ｚ方向の振動は外部に伝わらず振
動もれをなくすことが可能である。
【００２８】屈曲振動とねじれ振動の結合した振動を利
用する音叉型振動子も上記とまったく同様の議論が可能
である。
用する音叉型振動子も上記とまったく同様の議論が可能
である。
【００２９】従来、φ２ｍｍ×６ｍｍ程度音叉型水晶振
動子ユニットに使われるリード材としては直径２００μ
ｍ程度のコバール丸棒が使用されている。音叉型水晶振
動子の発振周波数ｆをｆ＝３００ｋＨｚ、コバールの縦
振動の速度ｖをｖ＝４ｋｍ／ｓとすると、λｔ＝１５４
０μｍと、λｌ＝６６７０μｍとなる。リード長さ方向
に垂直な振動変位を受ける場合利用可能なＹｇは３０８
μｍ≦Ｙｇ≦１２３２μｍ、リード長さ方向の振動では
１３３３μｍ≦Ｙｇ≦５３３３μｍとなり両方を同時に
満たすＹｇは存在しない。従来音叉型水晶振動子は３０
０ｋＨｚ以下の周波数帯で利用されていたが、マイクロ
プロセッサ用クロック周波数の上昇により３００ｋＨｚ
〜１ＭＨｚの領域でも音叉型水晶振動子が利用されよう
としている。このように音叉の発振周波数が上昇する
と、リード長さ方向に対して垂直、平行の両方の振動変
位を外部に伝えないようにＹｇを設定することが可能で
ある。例えば６００ｋＨｚの音叉型振動子の場合、垂直
方向は２１８μｍ≦Ｙｇ≦８７１μｍ、平行方向の振動
では６６７μｍ≦Ｙｇ≦２６６６μｍとなり、Ｙｇが６
６７μｍ≦Ｙｇ≦８７１μｍでは両方の条件を満足す
る。このＹｇを選べば音叉基部の振動変位量をあまり気
にせずに音叉形状を設定することが可能となる。ただし
あくまでも音叉基部の振動変位量が小さくなるように音
叉型振動子形状を設計することが望ましいことはいうま
でもない。
動子ユニットに使われるリード材としては直径２００μ
ｍ程度のコバール丸棒が使用されている。音叉型水晶振
動子の発振周波数ｆをｆ＝３００ｋＨｚ、コバールの縦
振動の速度ｖをｖ＝４ｋｍ／ｓとすると、λｔ＝１５４
０μｍと、λｌ＝６６７０μｍとなる。リード長さ方向
に垂直な振動変位を受ける場合利用可能なＹｇは３０８
μｍ≦Ｙｇ≦１２３２μｍ、リード長さ方向の振動では
１３３３μｍ≦Ｙｇ≦５３３３μｍとなり両方を同時に
満たすＹｇは存在しない。従来音叉型水晶振動子は３０
０ｋＨｚ以下の周波数帯で利用されていたが、マイクロ
プロセッサ用クロック周波数の上昇により３００ｋＨｚ
〜１ＭＨｚの領域でも音叉型水晶振動子が利用されよう
としている。このように音叉の発振周波数が上昇する
と、リード長さ方向に対して垂直、平行の両方の振動変
位を外部に伝えないようにＹｇを設定することが可能で
ある。例えば６００ｋＨｚの音叉型振動子の場合、垂直
方向は２１８μｍ≦Ｙｇ≦８７１μｍ、平行方向の振動
では６６７μｍ≦Ｙｇ≦２６６６μｍとなり、Ｙｇが６
６７μｍ≦Ｙｇ≦８７１μｍでは両方の条件を満足す
る。このＹｇを選べば音叉基部の振動変位量をあまり気
にせずに音叉形状を設定することが可能となる。ただし
あくまでも音叉基部の振動変位量が小さくなるように音
叉型振動子形状を設計することが望ましいことはいうま
でもない。
【００３０】以上の実施例ではリード材長さ方向と音叉
腕部の長さ方向とが平行の場合について述べたが、リー
ド方向は音叉腕部に対して任意の方向でかまわない。ま
たリード材の音叉との接続も音叉基部の片面に限らず音
叉の両面から挟み込む接続方法の場合でも同様に成り立
つ。リード材も丸棒に限らず角棒でも良い。
腕部の長さ方向とが平行の場合について述べたが、リー
ド方向は音叉腕部に対して任意の方向でかまわない。ま
たリード材の音叉との接続も音叉基部の片面に限らず音
叉の両面から挟み込む接続方法の場合でも同様に成り立
つ。リード材も丸棒に限らず角棒でも良い。
【００３１】
【発明の効果】以上説明した本発明の音叉型振動子ユニ
ットは、音叉基部の振動変位のうちリード長さ方向に対
して垂直または平行方向の成分を音叉型振動子形状また
はリードＹｇの長さの簡単な設定により外部に漏らさな
いため、振動もれが小さく発振周波数が外部からの影響
を受けることがない。またリード材と音叉との接続部を
十分広くとれ、音叉型振動子の形状も単純であるため、
耐衝撃性、耐振動性などの機械的強度に優れ製造も容易
である。
ットは、音叉基部の振動変位のうちリード長さ方向に対
して垂直または平行方向の成分を音叉型振動子形状また
はリードＹｇの長さの簡単な設定により外部に漏らさな
いため、振動もれが小さく発振周波数が外部からの影響
を受けることがない。またリード材と音叉との接続部を
十分広くとれ、音叉型振動子の形状も単純であるため、
耐衝撃性、耐振動性などの機械的強度に優れ製造も容易
である。
【図１】本発明の音叉型振動子ユニットの模式図。
【図２】従来の音叉型振動子ユニットを示す平面図。
【図３】従来の音叉型振動子ユニットの他の例を示す斜
視図。
視図。
【図４】音叉型屈曲振動子の振動変位量と音叉基部長の
関係を表すグラフ。
関係を表すグラフ。
【図５】リード固定端から音叉支持端までの距離Ｙｇと
ケース接触による発振周波数変化率の関係を表すグラ
フ。
ケース接触による発振周波数変化率の関係を表すグラ
フ。
１ 音叉型振動子 ２ リード材 ３ リード材 ４ プラグ Ｙｇ リード固定端から音叉支持端までの距離
Claims (3)
- 【請求項１】 ａ） リード材により支持された音叉型
振動子ユニットにおいて、 ｂ） リード材の長さ方向の音叉支持部振動変位成分が
最小となる音叉型振動子形状を持ち、 ｃ） リード材の横振動共振長をλｔとして、リード材
がプラグに固定されている点から音叉支持端までの距離
Ｙｇがλｔの２０％以上８０％以下であることを特徴と
する音叉型振動子ユニット。 - 【請求項２】 ａ） リード材により支持された音叉型
振動子ユニットにおいて、 ｂ） リード材の長さ方向に垂直な音叉支持部振動変位
成分が最小となる音叉型振動子形状を持ち、 ｃ） リード材の縦振動共振長をλｌとして、リード材
がプラグに固定されている点から音叉支持端までの距離
Ｙｇがλｌの２０％以上８０％以下であることを特徴と
する音叉型振動子ユニット。 - 【請求項３】 ａ） リード材により支持された音叉型
振動子ユニットにおいて、 ｂ） リード材の横振動共振長をλｔとして、リード材
がプラグに固定されている点から音叉支持端までの距離
Ｙｇがλｔの２０％以上８０％以下であり、 ｃ） リード材の縦振動共振長をλｌとして、距離Ｙｇ
がλｌの２０％以上８０％以下であることを特徴とする
音叉型振動子ユニット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29561393A JPH07154189A (ja) | 1993-11-25 | 1993-11-25 | 音叉型振動子ユニット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29561393A JPH07154189A (ja) | 1993-11-25 | 1993-11-25 | 音叉型振動子ユニット |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07154189A true JPH07154189A (ja) | 1995-06-16 |
Family
ID=17822900
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29561393A Pending JPH07154189A (ja) | 1993-11-25 | 1993-11-25 | 音叉型振動子ユニット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07154189A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010035221A (ja) * | 2000-12-25 | 2010-02-12 | Seiko Epson Corp | 振動子、発振器及び電子機器 |
-
1993
- 1993-11-25 JP JP29561393A patent/JPH07154189A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010035221A (ja) * | 2000-12-25 | 2010-02-12 | Seiko Epson Corp | 振動子、発振器及び電子機器 |
| JP2013165529A (ja) * | 2000-12-25 | 2013-08-22 | Seiko Epson Corp | 振動片、振動子、発振器及び電子機器 |
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