JPH07155807A - 継目無管の傾斜圧延方法 - Google Patents
継目無管の傾斜圧延方法Info
- Publication number
- JPH07155807A JPH07155807A JP32339793A JP32339793A JPH07155807A JP H07155807 A JPH07155807 A JP H07155807A JP 32339793 A JP32339793 A JP 32339793A JP 32339793 A JP32339793 A JP 32339793A JP H07155807 A JPH07155807 A JP H07155807A
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- Japan
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- rolling
- roll
- entrance side
- angle
- side angle
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 穿孔圧延において、噛込み不良の発生を防止
し、圧延設定の自由度を高め、歩留、生産性を向上する
こと。 【構成】 継目無管の傾斜圧延方法において、圧延ロー
ル３１Ａ、３１Ｂの入側面角をパスライン方向で変化さ
せ、被圧延材が圧延ロール３１Ａ、３１Ｂと接触開始す
る領域での入側面角α1'を比較的小、被圧延材がその後
ゴージ部に向けて前進する領域での入側面角α1 を比較
的大としてなるもの。
し、圧延設定の自由度を高め、歩留、生産性を向上する
こと。 【構成】 継目無管の傾斜圧延方法において、圧延ロー
ル３１Ａ、３１Ｂの入側面角をパスライン方向で変化さ
せ、被圧延材が圧延ロール３１Ａ、３１Ｂと接触開始す
る領域での入側面角α1'を比較的小、被圧延材がその後
ゴージ部に向けて前進する領域での入側面角α1 を比較
的大としてなるもの。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、継目無鋼管等の継目無
管の傾斜圧延方法に関する。
管の傾斜圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】継目無鋼管の製造工程は、基本的には、
素材丸ビレットに穴を開ける穿孔工程と、穿孔された中
空素管を減肉延伸する延伸圧延工程と、延伸圧延された
中空素管を所定の外径にまで絞る仕上げ圧延工程からな
る。
素材丸ビレットに穴を開ける穿孔工程と、穿孔された中
空素管を減肉延伸する延伸圧延工程と、延伸圧延された
中空素管を所定の外径にまで絞る仕上げ圧延工程からな
る。
【０００３】図４は、上記継目無鋼管の製造工程におけ
る穿孔圧延工程を示す説明図である。１Ａ、１Ｂは圧延
ロールであり、圧延ロール１Ａ、１Ｂは素材である丸ビ
レット２Ａ及び穿孔圧延された中空の圧延素管２Ｂが通
過するパスラインに対してそれらの回転軸を互いに反対
方向に一定の進み角βで傾斜配置され、同一方向に回転
可能とされている。これら圧延領域の両側には、一対の
ディスクシュー３Ａ、３Ｂが配置され穿孔圧延時に膨れ
出てくる中空素管２Ｂを抑えるようになっている。
る穿孔圧延工程を示す説明図である。１Ａ、１Ｂは圧延
ロールであり、圧延ロール１Ａ、１Ｂは素材である丸ビ
レット２Ａ及び穿孔圧延された中空の圧延素管２Ｂが通
過するパスラインに対してそれらの回転軸を互いに反対
方向に一定の進み角βで傾斜配置され、同一方向に回転
可能とされている。これら圧延領域の両側には、一対の
ディスクシュー３Ａ、３Ｂが配置され穿孔圧延時に膨れ
出てくる中空素管２Ｂを抑えるようになっている。
【０００４】近年、ステンレス鋼等の高合金鋼を穿孔圧
延することを目的とし、圧延ロールを従来のバレル型
（ゴージ部より圧延出側でそのロール径が漸次減少する
もの）からコーン型（圧延出側に進むほどロール径が漸
次大きくなるもの）に変更し、このコーン型圧延ロール
を傾斜角βで傾斜配置するとともに、交叉角γで交叉配
置する交叉式穿孔圧延機が使用されるようになってき
た。
延することを目的とし、圧延ロールを従来のバレル型
（ゴージ部より圧延出側でそのロール径が漸次減少する
もの）からコーン型（圧延出側に進むほどロール径が漸
次大きくなるもの）に変更し、このコーン型圧延ロール
を傾斜角βで傾斜配置するとともに、交叉角γで交叉配
置する交叉式穿孔圧延機が使用されるようになってき
た。
【０００５】例えば特公昭60-59042には図５、図６に示
すようなコーン型ロール１１Ａ、１Ｂの傾斜角βと交叉
角γとを適正範囲に保持して、同時にディスクロールシ
ュー１３Ａ、１３Ｂにより進行方向の押圧力を付与し、
熱間押し出し製法と同等のメタルフローを実現すること
を特徴とする穿孔圧延方法が開示されている。尚、図
５、図６において、１２Ａは丸ビレット、１２Ｂは中空
素管、１４はプラグである。
すようなコーン型ロール１１Ａ、１Ｂの傾斜角βと交叉
角γとを適正範囲に保持して、同時にディスクロールシ
ュー１３Ａ、１３Ｂにより進行方向の押圧力を付与し、
熱間押し出し製法と同等のメタルフローを実現すること
を特徴とする穿孔圧延方法が開示されている。尚、図
５、図６において、１２Ａは丸ビレット、１２Ｂは中空
素管、１４はプラグである。
【０００６】一般に、バレル型ロールを傾斜角βで配置
した穿孔圧延では、ゴージ部より出側ではロール径は漸
次減少し、周速度が遅くなるため、穿孔されて断面積が
減少し、前進速度が増加する被圧延材に対してブレーキ
をかける状態となり、その結果被圧延材にねじれが生
じ、断面内には付加的な剪断歪が発生する。
した穿孔圧延では、ゴージ部より出側ではロール径は漸
次減少し、周速度が遅くなるため、穿孔されて断面積が
減少し、前進速度が増加する被圧延材に対してブレーキ
をかける状態となり、その結果被圧延材にねじれが生
じ、断面内には付加的な剪断歪が発生する。
【０００７】一方、コーン型ロールを一定の進み角βで
傾斜配置するとともに、パスラインに対して入側面角α
1 と出側面角α2 とを有するように交叉角γで交叉配置
した穿孔圧延では、β、α1 、α2 、γを最適範囲に設
定することにより、被圧延材のねじれや、断面内の付加
的な剪断歪を発生させないことが可能である。これは、
圧延出側に進むほどロール径が漸次大きく、周速度が速
くなるため、被圧延材に対してのブレーキがなくなるた
めである。
傾斜配置するとともに、パスラインに対して入側面角α
1 と出側面角α2 とを有するように交叉角γで交叉配置
した穿孔圧延では、β、α1 、α2 、γを最適範囲に設
定することにより、被圧延材のねじれや、断面内の付加
的な剪断歪を発生させないことが可能である。これは、
圧延出側に進むほどロール径が漸次大きく、周速度が速
くなるため、被圧延材に対してのブレーキがなくなるた
めである。
【０００８】従って、熱間での変形能が劣るステンレス
鋼等の高合金鋼を穿孔圧延する際には、被圧延材のねじ
れや、断面内の付加的な剪断歪を発生させないことによ
り内外面の疵の発生が防止できる。
鋼等の高合金鋼を穿孔圧延する際には、被圧延材のねじ
れや、断面内の付加的な剪断歪を発生させないことによ
り内外面の疵の発生が防止できる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】穿孔圧延時、被圧延材
は円周方向に回転しながら前進するが、そのためには、
穿孔に伴ってプラグから受ける前進を妨げようとする抗
力に打ち勝つ前進方向の推力を圧延ロールから受ける必
要がある。この推力は、被圧延材が最初にロールと接触
する位置から、圧延ロールのゴージ部に至るまでに被圧
延材が圧下されることにより存在する圧延ロールと被圧
延材との接触領域で圧延ロールから被圧延材へと伝達さ
れる。
は円周方向に回転しながら前進するが、そのためには、
穿孔に伴ってプラグから受ける前進を妨げようとする抗
力に打ち勝つ前進方向の推力を圧延ロールから受ける必
要がある。この推力は、被圧延材が最初にロールと接触
する位置から、圧延ロールのゴージ部に至るまでに被圧
延材が圧下されることにより存在する圧延ロールと被圧
延材との接触領域で圧延ロールから被圧延材へと伝達さ
れる。
【００１０】一方、この間の圧延ロールは、パスライン
に対して入側面角と呼ばれるα1 の傾きを持ったロール
プロフィールを持つのが一般的である。前述の特公昭60
-59042は、具体的な数値の明言はないが、入側面角とし
て単一のα1 を持つ圧延ロールを前提にしている。
に対して入側面角と呼ばれるα1 の傾きを持ったロール
プロフィールを持つのが一般的である。前述の特公昭60
-59042は、具体的な数値の明言はないが、入側面角とし
て単一のα1 を持つ圧延ロールを前提にしている。
【００１１】ところが入側面角α1 が大きすぎると、圧
延の噛込み時に被圧延材が急激に圧下され、変形に要す
る圧延ロールからの抗力が圧延ロールから伝達される前
進方向の推力を上回り、被圧延材が噛込まれないという
噛込み不良が発生する。また、逆にα1 が小さすぎる
と、被圧延材がプラグに接触するまでに圧延ロールによ
ってからもみされる回数が多くなるためにマンネスマン
割れが発生し、内面疵が多発する。そのため、入側面角
α1 には適正な範囲があるとされている。
延の噛込み時に被圧延材が急激に圧下され、変形に要す
る圧延ロールからの抗力が圧延ロールから伝達される前
進方向の推力を上回り、被圧延材が噛込まれないという
噛込み不良が発生する。また、逆にα1 が小さすぎる
と、被圧延材がプラグに接触するまでに圧延ロールによ
ってからもみされる回数が多くなるためにマンネスマン
割れが発生し、内面疵が多発する。そのため、入側面角
α1 には適正な範囲があるとされている。
【００１２】然し、同じ入側面角の条件下でも、圧延ロ
ールのゴージ位置での間隙が大きいほど、プラグ先端位
置が圧延入側方向にあるほど、被圧延材の噛込み不良が
起こり易い。これは、圧延ロールのゴージ位置での間隙
が大きいほど、プラグ先端位置が圧延入側方向にあるほ
ど、被圧延材のプラグと接触するまでの圧延ロールと被
圧延材との接触面積が小さくなり、圧延ロールから伝達
される前進方向の推力が少なくなるためである。
ールのゴージ位置での間隙が大きいほど、プラグ先端位
置が圧延入側方向にあるほど、被圧延材の噛込み不良が
起こり易い。これは、圧延ロールのゴージ位置での間隙
が大きいほど、プラグ先端位置が圧延入側方向にあるほ
ど、被圧延材のプラグと接触するまでの圧延ロールと被
圧延材との接触面積が小さくなり、圧延ロールから伝達
される前進方向の推力が少なくなるためである。
【００１３】また、被圧延材の温度が低い場合、圧延ロ
ールの表面が摩耗した場合にも噛込み不良が起こり易く
なる。従って、上述の適正な入側面角α1 であっても、
全ての圧延設定条件で噛込み不良が皆無であるわけでな
く、圧延環境条件の変化によって噛込み不良が発生する
場合があり、歩留、生産性を著しく阻害していた。
ールの表面が摩耗した場合にも噛込み不良が起こり易く
なる。従って、上述の適正な入側面角α1 であっても、
全ての圧延設定条件で噛込み不良が皆無であるわけでな
く、圧延環境条件の変化によって噛込み不良が発生する
場合があり、歩留、生産性を著しく阻害していた。
【００１４】更に、生産操業する上で、同じロール形
状、同じプラグ形状で種々の肉厚、外径の中空素管を製
造することが要求される。このため、ロール間隙、プラ
グ先進量を大きく変更する必要があり、これら条件を変
更することにより、噛込み不良がよく発生することがあ
る。
状、同じプラグ形状で種々の肉厚、外径の中空素管を製
造することが要求される。このため、ロール間隙、プラ
グ先進量を大きく変更する必要があり、これら条件を変
更することにより、噛込み不良がよく発生することがあ
る。
【００１５】従って、噛込み不良が発生する条件範囲を
できる限り小さくし、圧延可能範囲をできる限り広げ、
圧延設定の自由度を高めることが望まれていた。
できる限り小さくし、圧延可能範囲をできる限り広げ、
圧延設定の自由度を高めることが望まれていた。
【００１６】本発明は、穿孔圧延において、噛込み不良
の発生を防止し、圧延設定の自由度を高め、歩留、生産
性を向上することを目的とする。
の発生を防止し、圧延設定の自由度を高め、歩留、生産
性を向上することを目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】本発明は、一対のコーン
型圧延ロールを一定の進み角βでパスラインに対して傾
斜配置するとともに、入側面角と出側面角とを有するよ
うにパスラインに対して交叉角γで交叉配置し、上記両
圧延ロールが形成する圧延領域の両側に、一対のディス
クロールシュー、一対の固定シュー、一対のドライブロ
ーラーシューのうちいずれか一種のシューを配置してな
る傾斜圧延機による継目無管の傾斜圧延方法において、
圧延ロールの入側面角をパスライン方向で変化させ、被
圧延材が圧延ロールと接触開始する領域での入側面角を
比較的小、被圧延材がその後ゴージ部に向けて前進する
領域での入側面角を比較的大として傾斜圧延するように
したものである。
型圧延ロールを一定の進み角βでパスラインに対して傾
斜配置するとともに、入側面角と出側面角とを有するよ
うにパスラインに対して交叉角γで交叉配置し、上記両
圧延ロールが形成する圧延領域の両側に、一対のディス
クロールシュー、一対の固定シュー、一対のドライブロ
ーラーシューのうちいずれか一種のシューを配置してな
る傾斜圧延機による継目無管の傾斜圧延方法において、
圧延ロールの入側面角をパスライン方向で変化させ、被
圧延材が圧延ロールと接触開始する領域での入側面角を
比較的小、被圧延材がその後ゴージ部に向けて前進する
領域での入側面角を比較的大として傾斜圧延するように
したものである。
【００１８】
【作用】本発明者らは、コーン型ロールによって穿孔圧
延する際の被圧延材の噛込み不良の発生状態を詳細に検
討した結果、前述のコーン型ロールの入側面角をパスラ
イン方向で複数段、もしくは連続的に変化させ、かつそ
れらの角度を適正範囲に設定することにより、噛込み不
良の発生を著しく防止し、歩留、生産性を阻害すること
なく穿孔圧延することができることを見い出した。
延する際の被圧延材の噛込み不良の発生状態を詳細に検
討した結果、前述のコーン型ロールの入側面角をパスラ
イン方向で複数段、もしくは連続的に変化させ、かつそ
れらの角度を適正範囲に設定することにより、噛込み不
良の発生を著しく防止し、歩留、生産性を阻害すること
なく穿孔圧延することができることを見い出した。
【００１９】即ち、図７に示すようなコーン型圧延ロー
ル１Ａのゴージ部の直径ＤR が700mm 、ロールバレル長
さＬR が600mm 、入側端からゴージ部までのロール長さ
Ｌ1が250mm 、入側面角α1 が 3°、出側面角α2 が 3
°、交叉角γが15°、傾斜角βが20°の穿孔圧延機で、
直径ＤB が116mm のビレットを被圧延材としてロール間
隙Ｅとプラグ先進量Ｌとを変化させて穿孔し、噛込み不
良の発生状況を調査した。ロール間隙Ｅとビレット直径
ＤB の比及び、プラグ先進量Ｌとビレット直径ＤB の比
で無次元化して整理した結果を図９に示す。
ル１Ａのゴージ部の直径ＤR が700mm 、ロールバレル長
さＬR が600mm 、入側端からゴージ部までのロール長さ
Ｌ1が250mm 、入側面角α1 が 3°、出側面角α2 が 3
°、交叉角γが15°、傾斜角βが20°の穿孔圧延機で、
直径ＤB が116mm のビレットを被圧延材としてロール間
隙Ｅとプラグ先進量Ｌとを変化させて穿孔し、噛込み不
良の発生状況を調査した。ロール間隙Ｅとビレット直径
ＤB の比及び、プラグ先進量Ｌとビレット直径ＤB の比
で無次元化して整理した結果を図９に示す。
【００２０】これに対し、図８に示すようなコーン型圧
延ロール１Ａのゴ−ジ部直径ＤR が700mm 、ロールバレ
ル長さＬR が600mm 、入側端からゴ−ジ部までのロール
長さＬ1 が250mm 、ゴ−ジ部側の入側面角α1 が 3°、
出側面角α2 が 3°、交叉角γが15°、傾斜角βが20°
で、入側端面から200mm までの入側面角α1'を2.5 °と
した穿孔圧延機で、直径ＤB が116mm のビレットを被圧
延材としてロール間隙Ｅとプラグ先進量Ｌとを変化させ
て穿孔し、噛込み不良の発生状況を調査した。ロール間
隙Ｅとビレット直径ＤB の比及び、プラグ先進量Ｌとビ
レット直径ＤBの比で無次元化して整理した結果を図１
０に示す。噛込み不良の領域が狭まり、圧延可能領域が
大きく広がっている。
延ロール１Ａのゴ−ジ部直径ＤR が700mm 、ロールバレ
ル長さＬR が600mm 、入側端からゴ−ジ部までのロール
長さＬ1 が250mm 、ゴ−ジ部側の入側面角α1 が 3°、
出側面角α2 が 3°、交叉角γが15°、傾斜角βが20°
で、入側端面から200mm までの入側面角α1'を2.5 °と
した穿孔圧延機で、直径ＤB が116mm のビレットを被圧
延材としてロール間隙Ｅとプラグ先進量Ｌとを変化させ
て穿孔し、噛込み不良の発生状況を調査した。ロール間
隙Ｅとビレット直径ＤB の比及び、プラグ先進量Ｌとビ
レット直径ＤBの比で無次元化して整理した結果を図１
０に示す。噛込み不良の領域が狭まり、圧延可能領域が
大きく広がっている。
【００２１】従って、一対のコーン型圧延ロールを一定
の進み角βで傾斜配置するとともに、出側面角α2 を有
するようにパスラインに対してγで交叉配置する管の傾
斜圧延方法において、圧延素材であるビレットが最初に
ロールと接触する位置のロール入側面にパスラインに対
して入側面角α1'を、その後ビレットがゴージ部まで前
進する間に圧下する位置のロール入側面にパスラインに
対して入側面角α1 （0 ＜α1'＜α1 ）とを設けること
によって、先端噛込み不良となる領域を狭めることがで
き、圧延設定の自由度を高めることが可能となる。
の進み角βで傾斜配置するとともに、出側面角α2 を有
するようにパスラインに対してγで交叉配置する管の傾
斜圧延方法において、圧延素材であるビレットが最初に
ロールと接触する位置のロール入側面にパスラインに対
して入側面角α1'を、その後ビレットがゴージ部まで前
進する間に圧下する位置のロール入側面にパスラインに
対して入側面角α1 （0 ＜α1'＜α1 ）とを設けること
によって、先端噛込み不良となる領域を狭めることがで
き、圧延設定の自由度を高めることが可能となる。
【００２２】本発明において、0 ＜α1'＜α2 とするの
は以下の理由による。圧延の噛込み時に被圧延材が急激
に圧下され、変形に要する圧延ロールからの抗力が圧延
ロールから伝達される前進方向の推力を上回らないよう
に、圧延素材であるビレットが最初にロールと接触する
位置の入側面角α1'は、ゴージ部直前の入側面角α1 よ
りも小さくしなければならない。従って、α1'はα1 を
上回らないとする。
は以下の理由による。圧延の噛込み時に被圧延材が急激
に圧下され、変形に要する圧延ロールからの抗力が圧延
ロールから伝達される前進方向の推力を上回らないよう
に、圧延素材であるビレットが最初にロールと接触する
位置の入側面角α1'は、ゴージ部直前の入側面角α1 よ
りも小さくしなければならない。従って、α1'はα1 を
上回らないとする。
【００２３】一方α1'が負の値になると、かえって入側
面角α1'の部分でロールとビレットの接触領域がなくな
り、推力が期待できなくなる。従って、α1'は0 を超え
るものとする。
面角α1'の部分でロールとビレットの接触領域がなくな
り、推力が期待できなくなる。従って、α1'は0 を超え
るものとする。
【００２４】尚、本発明の効果は、圧延ロールとともに
用いるシューの形式にはよらず、従って、シューとして
は、ディスクロールシュー、固定シュー、ドライブロー
ラーシューのいずれを用いても良い。
用いるシューの形式にはよらず、従って、シューとして
は、ディスクロールシュー、固定シュー、ドライブロー
ラーシューのいずれを用いても良い。
【００２５】また、本発明の実施において、コーン型圧
延ロールの入側面角は、パスライン方向で、２段階に変
化するものに限らず、３段階以上の複数段階、もしくは
連続的に変化するものであっても良い。
延ロールの入側面角は、パスライン方向で、２段階に変
化するものに限らず、３段階以上の複数段階、もしくは
連続的に変化するものであっても良い。
【００２６】
【実施例】図１は本発明に係る傾斜圧延機を示す平面
図、図２は図１の側面図、図３は図１の圧延方向から見
た正面図である。
図、図２は図１の側面図、図３は図１の圧延方向から見
た正面図である。
【００２７】図１〜図３では、一対のコーン型圧延ロー
ル３１Ａ、３１Ｂを一定の進み角βでパスラインに対し
て傾斜配置するとともに、入側面角α1 、α1'と出側面
角α2 とを有するようにパスラインに対して交叉角γで
交叉配置し、上記両圧延ロール３１Ａ、３１Ｂが形成す
る圧延領域の両側に、一対のドライブローラーシュー３
３Ａ、３３Ｂを配置した。そして、両圧延ロール３１
Ａ、３１Ｂの間にプラグ３４を配置し、両圧延ロール３
１Ａ、３１Ｂのゴージ部ロール間隙で丸ビレット３２Ａ
を傾斜圧延し、中空素管３２Ｂを得た。
ル３１Ａ、３１Ｂを一定の進み角βでパスラインに対し
て傾斜配置するとともに、入側面角α1 、α1'と出側面
角α2 とを有するようにパスラインに対して交叉角γで
交叉配置し、上記両圧延ロール３１Ａ、３１Ｂが形成す
る圧延領域の両側に、一対のドライブローラーシュー３
３Ａ、３３Ｂを配置した。そして、両圧延ロール３１
Ａ、３１Ｂの間にプラグ３４を配置し、両圧延ロール３
１Ａ、３１Ｂのゴージ部ロール間隙で丸ビレット３２Ａ
を傾斜圧延し、中空素管３２Ｂを得た。
【００２８】このとき、圧延ロール３１Ａ、３１Ｂの入
側面角をパスライン方向で変化させ、丸ビレット３２Ａ
が圧延ロール３１Ａ、３１Ｂと接触開始する領域での入
側面角α1'を比較的小、丸ビレット３２Ａがその後ゴ−
ジ部に向けて前進する領域での入側面角α1 を比較的大
とした。即ち、圧延ロール３１Ａ、３１Ｂのロール入側
面を２段とし、0 ＜α1'＜α1 とした。
側面角をパスライン方向で変化させ、丸ビレット３２Ａ
が圧延ロール３１Ａ、３１Ｂと接触開始する領域での入
側面角α1'を比較的小、丸ビレット３２Ａがその後ゴ−
ジ部に向けて前進する領域での入側面角α1 を比較的大
とした。即ち、圧延ロール３１Ａ、３１Ｂのロール入側
面を２段とし、0 ＜α1'＜α1 とした。
【００２９】以下、本実施例の作用効果について説明す
る。即ち、ゴージ部直径が700mm のコーン型ロールをデ
ィスクロールシューとともに表１に示す条件で配置し、
外径116 φのビレットを穿孔圧延した。そのときの噛込
み不良の有無を合わせて表１に示す。
る。即ち、ゴージ部直径が700mm のコーン型ロールをデ
ィスクロールシューとともに表１に示す条件で配置し、
外径116 φのビレットを穿孔圧延した。そのときの噛込
み不良の有無を合わせて表１に示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】比較例ではいずれも噛込み不良が発生する
条件であっても、本発明方法によれば、噛込み不良が全
く発生しなかった。
条件であっても、本発明方法によれば、噛込み不良が全
く発生しなかった。
【００３２】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、穿孔圧延
において、噛込み不良の発生を防止し、圧延設定の自由
度を高め、歩留、生産性を向上することができる。
において、噛込み不良の発生を防止し、圧延設定の自由
度を高め、歩留、生産性を向上することができる。
【図１】図１は本発明に係る傾斜圧延機を示す平面図で
ある。
ある。
【図２】図２は図１の側面図である。
【図３】図３は図１の圧延方向から見た正面図である。
【図４】図４は従来のディスクシューを用いたバレル型
ロールの傾斜圧延機を示す平面図と側面図である。
ロールの傾斜圧延機を示す平面図と側面図である。
【図５】図５は従来のコーン型ロールを用いた傾斜圧延
機の平面図である。
機の平面図である。
【図６】図６は図５の側面図である。
【図７】図７は従来のロール形状及び寸法を示す図であ
る。
る。
【図８】図８は本発明に係るロール形状及び寸法を示す
図である。
図である。
【図９】図９は図７に示すロール形状で穿孔圧延したと
きの圧延可能領域を示す図である。
きの圧延可能領域を示す図である。
【図１０】図１０は本発明に係る図８に示すロール形状
で穿孔圧延したときの圧延可能領域を示す図である。
で穿孔圧延したときの圧延可能領域を示す図である。
３１Ａ、３１Ｂ 圧延ロール ３２Ａ 丸ビレット ３２Ｂ 中空素管 ３３Ａ、３３Ｂ ドライブローラーシュー ３４ プラグ
Claims (1)
- 【請求項１】 一対のコーン型圧延ロールを一定の進み
角βでパスラインに対して傾斜配置するとともに、入側
面角と出側面角とを有するようにパスラインに対して交
叉角γで交叉配置し、 上記両圧延ロールが形成する圧延領域の両側に、一対の
ディスクロールシュー、一対の固定シュー、一対のドラ
イブローラーシューのうちいずれか一種のシューを配置
してなる傾斜圧延機による継目無管の傾斜圧延方法にお
いて、 圧延ロールの入側面角をパスライン方向で変化させ、被
圧延材が圧延ロールと接触開始する領域での入側面角を
比較的小、被圧延材がその後ゴージ部に向けて前進する
領域での入側面角を比較的大として傾斜圧延することを
特徴とする継目無管の傾斜圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32339793A JPH07155807A (ja) | 1993-11-30 | 1993-11-30 | 継目無管の傾斜圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32339793A JPH07155807A (ja) | 1993-11-30 | 1993-11-30 | 継目無管の傾斜圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07155807A true JPH07155807A (ja) | 1995-06-20 |
Family
ID=18154268
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32339793A Withdrawn JPH07155807A (ja) | 1993-11-30 | 1993-11-30 | 継目無管の傾斜圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07155807A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015141211A1 (ja) * | 2014-03-19 | 2015-09-24 | 新日鐵住金株式会社 | 継目無金属管の製造方法 |
-
1993
- 1993-11-30 JP JP32339793A patent/JPH07155807A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015141211A1 (ja) * | 2014-03-19 | 2015-09-24 | 新日鐵住金株式会社 | 継目無金属管の製造方法 |
| JP5858206B1 (ja) * | 2014-03-19 | 2016-02-10 | 新日鐵住金株式会社 | 継目無金属管の製造方法 |
| CN106102941A (zh) * | 2014-03-19 | 2016-11-09 | 新日铁住金株式会社 | 无缝金属管的制造方法 |
| RU2656901C2 (ru) * | 2014-03-19 | 2018-06-07 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Способ изготовления бесшовной металлической трубы |
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