JPH07164182A - 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 - Google Patents
高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料Info
- Publication number
- JPH07164182A JPH07164182A JP34094293A JP34094293A JPH07164182A JP H07164182 A JPH07164182 A JP H07164182A JP 34094293 A JP34094293 A JP 34094293A JP 34094293 A JP34094293 A JP 34094293A JP H07164182 A JPH07164182 A JP H07164182A
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- Japan
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- welding
- welding material
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高い靱性を有する高強度耐熱鋼の溶接材料に
関するものであり、高温におけるクリープ特性、靱性、
耐割れ性に優れた溶接金属を与える溶接用材料を提供す
る。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓ
ｉ：０．０２〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜１．５％、
Ｖ：０．０３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５
％、Ｎ：０．０１〜０．０８％、Ｃｒ：８〜１３％、Ｍ
ｏ：０．３〜１．６％、Ｗ：０．５〜３．５％を含有
し、さらに、Ｎｉ：０．０５〜１．２％、Ｃｕ：０．５
〜４．０％の少なくとも一方を含有し、さらに必要に応
じＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｕ含有量の間に、（Ｍｏ＋Ｗ）／
（Ｎｉ＋Ｃｕ）≦１．５なる関係が成立する高Ｃｒフェ
ライト系耐熱鋼用溶接材料。
関するものであり、高温におけるクリープ特性、靱性、
耐割れ性に優れた溶接金属を与える溶接用材料を提供す
る。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓ
ｉ：０．０２〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜１．５％、
Ｖ：０．０３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５
％、Ｎ：０．０１〜０．０８％、Ｃｒ：８〜１３％、Ｍ
ｏ：０．３〜１．６％、Ｗ：０．５〜３．５％を含有
し、さらに、Ｎｉ：０．０５〜１．２％、Ｃｕ：０．５
〜４．０％の少なくとも一方を含有し、さらに必要に応
じＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｕ含有量の間に、（Ｍｏ＋Ｗ）／
（Ｎｉ＋Ｃｕ）≦１．５なる関係が成立する高Ｃｒフェ
ライト系耐熱鋼用溶接材料。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高い靱性を有する高強度
耐熱鋼の溶接材料に関するものであり、さらに詳しくは
高温におけるクリープ特性、靱性、耐割れ性に優れた溶
接金属を与える溶接用材料に係わるものである。
耐熱鋼の溶接材料に関するものであり、さらに詳しくは
高温におけるクリープ特性、靱性、耐割れ性に優れた溶
接金属を与える溶接用材料に係わるものである。
【０００２】
【従来の技術】高温高能率型のエネルギープラント用鋼
材として、クリープ強度が極めて優れかつオーステナイ
ト系ステンレス鋼に見られるような応力腐食割れの心配
が少ないフェライト系耐熱鋼が強く要望され始めてい
る。この種の用途を目的として開発されている、例えば
特開昭６０−２５７９９１号公報に開示されている９Ｃ
ｒ−Ｍｏ系鋼用溶接ワイヤの如く溶接ワイヤ中のＣ、Ｓ
ｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ添加量を限定し、さらに必
要に応じてＮｂ、Ｖの１種または２種を添加して（Ｎｂ
＋Ｖ）で０．３％以下とする溶接ワイヤが提案されてい
る。しかしこのような構成においては、Ｗを含有しない
ため十分なクリープ強度を得ることができない。
材として、クリープ強度が極めて優れかつオーステナイ
ト系ステンレス鋼に見られるような応力腐食割れの心配
が少ないフェライト系耐熱鋼が強く要望され始めてい
る。この種の用途を目的として開発されている、例えば
特開昭６０−２５７９９１号公報に開示されている９Ｃ
ｒ−Ｍｏ系鋼用溶接ワイヤの如く溶接ワイヤ中のＣ、Ｓ
ｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ添加量を限定し、さらに必
要に応じてＮｂ、Ｖの１種または２種を添加して（Ｎｂ
＋Ｖ）で０．３％以下とする溶接ワイヤが提案されてい
る。しかしこのような構成においては、Ｗを含有しない
ため十分なクリープ強度を得ることができない。
【０００３】また、特開平２−２８０９９３号公報では
８〜１２Ｃｒ系溶接材料の如くＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、
Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｎ、Ｃ添加量を限定
し、Ｃｒeq：１３％以下とする溶接材料が提案されてい
る。しかしながら、このような構成においても大幅なク
リープ強度を向上させるものでなく、また靱性について
もマルテンサイト相中にδフェライトの晶出を抑制でき
ずに、高い靱性を得るには不充分である。
８〜１２Ｃｒ系溶接材料の如くＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、
Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｎ、Ｃ添加量を限定
し、Ｃｒeq：１３％以下とする溶接材料が提案されてい
る。しかしながら、このような構成においても大幅なク
リープ強度を向上させるものでなく、また靱性について
もマルテンサイト相中にδフェライトの晶出を抑制でき
ずに、高い靱性を得るには不充分である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な問題点を有せず、高温強度や高温クリープ破断強度等
のクリープ特性、さらには耐割れ性を確保しつつ、フェ
ライト相を減少し、靱性に優れた溶接金属を与える高Ｃ
ｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料を提供することを目的
とする。
な問題点を有せず、高温強度や高温クリープ破断強度等
のクリープ特性、さらには耐割れ性を確保しつつ、フェ
ライト相を減少し、靱性に優れた溶接金属を与える高Ｃ
ｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料を提供することを目的
とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓｉ：
０．０２〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｖ：
０．０３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、
Ｎ：０．０１〜０．０８％、Ｃｒ：８〜１３％、Ｍｏ：
０．３〜１．６％、Ｗ：０．５〜３．５％を含有し、さ
らに、Ｎｉ：０．０５〜１．２％、Ｃｕ：０．５〜４．
０％の少なくとも一方を含有し、さらに必要に応じＭ
ｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｕ含有量の間に、（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎ
ｉ＋Ｃｕ）≦１．５なる関係が成立し、残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなることを特徴とする高Ｃｒフェラ
イト系耐熱鋼用溶接材料にある。
ろは、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓｉ：
０．０２〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｖ：
０．０３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、
Ｎ：０．０１〜０．０８％、Ｃｒ：８〜１３％、Ｍｏ：
０．３〜１．６％、Ｗ：０．５〜３．５％を含有し、さ
らに、Ｎｉ：０．０５〜１．２％、Ｃｕ：０．５〜４．
０％の少なくとも一方を含有し、さらに必要に応じＭ
ｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｕ含有量の間に、（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎ
ｉ＋Ｃｕ）≦１．５なる関係が成立し、残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなることを特徴とする高Ｃｒフェラ
イト系耐熱鋼用溶接材料にある。
【０００６】
【作用】本発明の最大の特徴は溶接ワイヤ中にＣｕ、Ｎ
ｉの少なくとも一方を添加し、さらにはＭｏ、Ｗ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ量との関係で限定共存させたところにあり、溶
接して得られる溶接金属のδフェライトの生成を抑制
し、クリープ破断強度と靱性を格段に高めたところにあ
る。以下に本発明の各成分の限定理由について述べる。
ｉの少なくとも一方を添加し、さらにはＭｏ、Ｗ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ量との関係で限定共存させたところにあり、溶
接して得られる溶接金属のδフェライトの生成を抑制
し、クリープ破断強度と靱性を格段に高めたところにあ
る。以下に本発明の各成分の限定理由について述べる。
【０００７】Ｃ：０．０３〜０．１２％、 Ｃは焼き入れ性と強度確保のため０．０３％以上必要で
あるが、耐割れ性の観点から上限を０．１２％とした。
あるが、耐割れ性の観点から上限を０．１２％とした。
【０００８】Ｓｉ：０．０２〜０．３％ Ｓｉは脱酸剤として添加するものであるが、また耐酸化
性を向上させる元素でもある。しかし０．３％を超える
と靱性の低下を招くので上限を０．３％と定めた。また
下限の０．０２％は脱酸に必要な量として定めた。
性を向上させる元素でもある。しかし０．３％を超える
と靱性の低下を招くので上限を０．３％と定めた。また
下限の０．０２％は脱酸に必要な量として定めた。
【０００９】Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ｍｎは脱酸のためのみでなく強度保持上も必要な成分で
ある。上限を１．５％としたのはこれを超すと靱性の点
から好ましくないからであり、下限は脱酸に必要な量と
して０．３％と定めた。
ある。上限を１．５％としたのはこれを超すと靱性の点
から好ましくないからであり、下限は脱酸に必要な量と
して０．３％と定めた。
【００１０】Ｖ：０．０３〜０．４０％ Ｖは炭窒化物として析出させて強度を確保する上で最低
０．０３％が必要であるが、他方０．４０％を超えると
かえって強度低下を生じるので上限を０．４０％とし
た。
０．０３％が必要であるが、他方０．４０％を超えると
かえって強度低下を生じるので上限を０．４０％とし
た。
【００１１】Ｎｂ：０．０１〜０．１５％ ＮｂはＶと同様炭窒化物として析出して強度を確保する
ほか、結晶粒を微細化して靱性を与える元素としても重
要であるため最低０．０１％が必要であるが、０．１５
％を超えるとその効果は飽和してしまうだけでなく溶接
性の低下も招く。したがって上限を０．１５％とした。
ほか、結晶粒を微細化して靱性を与える元素としても重
要であるため最低０．０１％が必要であるが、０．１５
％を超えるとその効果は飽和してしまうだけでなく溶接
性の低下も招く。したがって上限を０．１５％とした。
【００１２】Ｎ：０．０１〜０．０８％ Ｎは基地中に固溶しても、また窒化物として析出しても
著しいクリープ抵抗として寄与するため最低０．０１％
を必要とする。０．０８％を超えると窒化物が多量に析
出して、逆に靱性が劣化することなどの問題が生じるの
で上限を０．０８％と定めた。
著しいクリープ抵抗として寄与するため最低０．０１％
を必要とする。０．０８％を超えると窒化物が多量に析
出して、逆に靱性が劣化することなどの問題が生じるの
で上限を０．０８％と定めた。
【００１３】Ｃｒ：８〜１３％ Ｃｒは耐酸化と焼き入れ性を確保する上で非常に重要な
元素であるため最低８％必要であるが１３％を超すと耐
割れ性を損なうと同時にδフェライトを晶出させ靱性の
劣化が著しくなるので上限は１３％とした。
元素であるため最低８％必要であるが１３％を超すと耐
割れ性を損なうと同時にδフェライトを晶出させ靱性の
劣化が著しくなるので上限は１３％とした。
【００１４】Ｍｏ：０．３〜１．６％ Ｍｏは固溶体強化により、高温強度を顕著に高める元素
であるので使用温度、圧力を上昇させる目的で添加する
が、多量に添加された場合溶接性を損ない、かつδフェ
ライトを晶出させるため靱性の低下を招く。したがって
添加範囲として上限を１．６％とした。一方Ｗとの共存
において、高温強度、特に高温長時間側でのクリープ破
断強度の向上に効果のあるのは０．３％以上であるので
下限を０．３％とした。
であるので使用温度、圧力を上昇させる目的で添加する
が、多量に添加された場合溶接性を損ない、かつδフェ
ライトを晶出させるため靱性の低下を招く。したがって
添加範囲として上限を１．６％とした。一方Ｗとの共存
において、高温強度、特に高温長時間側でのクリープ破
断強度の向上に効果のあるのは０．３％以上であるので
下限を０．３％とした。
【００１５】Ｗ：０．５〜３．５％ Ｗはフェライト系溶接金属のクリープ強度に寄与する固
溶体強化元素として最も優れた元素である。特に、高温
長時間側でのクリープ破断強度向上の効果は極めて大き
い。しかしながら０．５％未満ではＭｏとの共存におい
て効果は発揮できないので下限を０．５％と定めた。し
かし過剰の添加により、δフェライトを晶出させ溶接金
属の靱性が低下し、溶接作業性も劣化するので上限を
３．５％とした。
溶体強化元素として最も優れた元素である。特に、高温
長時間側でのクリープ破断強度向上の効果は極めて大き
い。しかしながら０．５％未満ではＭｏとの共存におい
て効果は発揮できないので下限を０．５％と定めた。し
かし過剰の添加により、δフェライトを晶出させ溶接金
属の靱性が低下し、溶接作業性も劣化するので上限を
３．５％とした。
【００１６】Ｎｉ：０．０５〜１．２％ Ｎｉはフェライトの生成を抑制し、使用中の脆化軽減に
有効な元素であり、高温で長時間使用される本発明溶接
材料のような用途に対しては有効な元素である。本発明
において、ＮｉまたはＣｕは必須の元素であるが、Ｎｉ
の場合０．０５％未満ではその効果は得られない。他方
１．２％を超すと高温クリープ特性を劣化させるので上
限を１．２％とした。
有効な元素であり、高温で長時間使用される本発明溶接
材料のような用途に対しては有効な元素である。本発明
において、ＮｉまたはＣｕは必須の元素であるが、Ｎｉ
の場合０．０５％未満ではその効果は得られない。他方
１．２％を超すと高温クリープ特性を劣化させるので上
限を１．２％とした。
【００１７】Ｃｕ：０．５〜４．０％ ＣｕはＮｉと同様にＭｏ、Ｗ添加によって生じるδフェ
ライトの晶出という問題点を相殺する重要な元素であ
り、その効果を得るには最低０．５％以上を添加するこ
とが好ましい。しかし過剰添加するとＡｃ1 点を下げる
ため、高温焼戻しが不可能となり組織の安定化処理がで
きなくなるという欠点を有するため上限を４．０％とし
た。
ライトの晶出という問題点を相殺する重要な元素であ
り、その効果を得るには最低０．５％以上を添加するこ
とが好ましい。しかし過剰添加するとＡｃ1 点を下げる
ため、高温焼戻しが不可能となり組織の安定化処理がで
きなくなるという欠点を有するため上限を４．０％とし
た。
【００１８】本発明の溶接材料に含有する元素の種類お
よびその最適含有率は上記のとおりであり、上記要件を
満足する限り本発明の目的は達成されるが、各元素の機
能を総合的に考慮し、靱性の所定のレベルを確保しつつ
溶接金属の高温クリープ破断強度を一層効果的に高める
には、下記の式を満足することが最適である。この比が
上限を越えるとクリープ強度が低下すると共に、δフェ
ライトの生成が著しく靱性も劣化する。 （Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｕ）≦１．５
よびその最適含有率は上記のとおりであり、上記要件を
満足する限り本発明の目的は達成されるが、各元素の機
能を総合的に考慮し、靱性の所定のレベルを確保しつつ
溶接金属の高温クリープ破断強度を一層効果的に高める
には、下記の式を満足することが最適である。この比が
上限を越えるとクリープ強度が低下すると共に、δフェ
ライトの生成が著しく靱性も劣化する。 （Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｕ）≦１．５
【００１９】本発明の構成によれば、適用する溶接方法
はＴＩＧ溶接が最も好ましい。しかしＴＩＧ溶接に限定
されるものでなく、たとえば、Ａｒ−ＣＯ2 あるいはＡ
ｒ−Ｏ2 をシールドガスとするＭＩＧ溶接においても良
好な性能が得られる。またシールドガス組成について
も、ＡｒにＨｅを混合させるガスシールドアーク溶接に
ついても同様に適用可能である。
はＴＩＧ溶接が最も好ましい。しかしＴＩＧ溶接に限定
されるものでなく、たとえば、Ａｒ−ＣＯ2 あるいはＡ
ｒ−Ｏ2 をシールドガスとするＭＩＧ溶接においても良
好な性能が得られる。またシールドガス組成について
も、ＡｒにＨｅを混合させるガスシールドアーク溶接に
ついても同様に適用可能である。
【００２０】厚さ２０ｍｍのＡＳＴＭ規格Ａ３８７ Ｇ
ｒ２２、９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ
−Ｗ鋼、９Ｃｒ−０．５Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼、１２Ｃｒ−Ｎ
ｂ−Ｖ−Ｗ鋼を図１の断面図に示すような開先（被溶接
材１の厚さＴ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０°、裏当材
２使用でルートギャップＬ＝１２ｍｍ）を形成、表１に
示す成分組成のワイヤ径１．６ｍｍの溶接ワイヤ、表３
に示す溶接条件でＴＩＧ溶接を実施した。なお、ワイヤ
は溶解して得られた鋼塊を鍛造、熱延、伸線、焼鈍、め
っき、伸線、巻取りの各工程を経て１．６ｍｍの径に仕
上げたものである。
ｒ２２、９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ
−Ｗ鋼、９Ｃｒ−０．５Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼、１２Ｃｒ−Ｎ
ｂ−Ｖ−Ｗ鋼を図１の断面図に示すような開先（被溶接
材１の厚さＴ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０°、裏当材
２使用でルートギャップＬ＝１２ｍｍ）を形成、表１に
示す成分組成のワイヤ径１．６ｍｍの溶接ワイヤ、表３
に示す溶接条件でＴＩＧ溶接を実施した。なお、ワイヤ
は溶解して得られた鋼塊を鍛造、熱延、伸線、焼鈍、め
っき、伸線、巻取りの各工程を経て１．６ｍｍの径に仕
上げたものである。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】得られた溶接金属を７４０℃−４時間の後
熱処理をした後、６００℃、２０ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力
でのクリープ破断試験および試験温度０℃での２ｍｍＶ
ノッチ衝撃試験を行った。表２に上記試験結果および溶
接性の調査結果を示す。ワイヤＴＧＳ−１〜ＴＧＳ−１
１はいずれも本発明の要件をすべて満たしており、溶接
金属組織はδフェライトの晶出はなくマルテンサイト単
相組織であり、後熱処理後の靱性およびクリープ破断特
性が良好で、かつ、溶接性の優れた溶接金属を得ること
ができた。
熱処理をした後、６００℃、２０ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力
でのクリープ破断試験および試験温度０℃での２ｍｍＶ
ノッチ衝撃試験を行った。表２に上記試験結果および溶
接性の調査結果を示す。ワイヤＴＧＳ−１〜ＴＧＳ−１
１はいずれも本発明の要件をすべて満たしており、溶接
金属組織はδフェライトの晶出はなくマルテンサイト単
相組織であり、後熱処理後の靱性およびクリープ破断特
性が良好で、かつ、溶接性の優れた溶接金属を得ること
ができた。
【００２５】ワイヤＴＧＳ−１２〜ＴＧＳ−１８は比較
例を示す。ワイヤＴＧＳ−１２は通常の耐熱鋼用として
使用されている２ 1/4％Ｃｒ−１％Ｍｏ系ワイヤの例で
あり、ワイヤＴＧＳ−１３はさらに耐高温腐食性を向上
させた熱交換器用ワイヤであるが、いずれも本発明ワイ
ヤに比べ、著しくクリープ破断強度が低い。ＴＧＳ−１
４は９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系のワイヤの例であ
るがＣ量が本発明ワイヤに比べて著しく高いので、溶接
時に割れが発生し、耐割れ性および衝撃値が低下してい
る。
例を示す。ワイヤＴＧＳ−１２は通常の耐熱鋼用として
使用されている２ 1/4％Ｃｒ−１％Ｍｏ系ワイヤの例で
あり、ワイヤＴＧＳ−１３はさらに耐高温腐食性を向上
させた熱交換器用ワイヤであるが、いずれも本発明ワイ
ヤに比べ、著しくクリープ破断強度が低い。ＴＧＳ−１
４は９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系のワイヤの例であ
るがＣ量が本発明ワイヤに比べて著しく高いので、溶接
時に割れが発生し、耐割れ性および衝撃値が低下してい
る。
【００２６】ＴＧＳ−１５はＮ量と（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎ
ｉ＋Ｃｕ）がその上限を超えるものであって、溶接金属
にブローホールが発生するとともに靱性に乏しく、クリ
ープ破断強度も低下した。ＴＧＳ−１６はＣ、Ｎが低く
Ｎｉ、Ｃｕがないためδフェライトが生じ靱性が低下し
ている。
ｉ＋Ｃｕ）がその上限を超えるものであって、溶接金属
にブローホールが発生するとともに靱性に乏しく、クリ
ープ破断強度も低下した。ＴＧＳ−１６はＣ、Ｎが低く
Ｎｉ、Ｃｕがないためδフェライトが生じ靱性が低下し
ている。
【００２７】ＴＧＳ−１７は９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ
−Ｖ−Ｗ系でＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｕを含有するが、Ｗが
本発明の条件を外れておりクリープ破断強度が低くδフ
ェライトが生じ靱性が低い。ＴＧＳ−１８は１２Ｃｒ−
０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＴＧＳ−１６と同様にＭ
ｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｕを含有するが、Ｍｏが本発明の条件
を外れておりクリープ破断強度が低くδフェライトが生
じ靱性が低下している。
−Ｖ−Ｗ系でＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｕを含有するが、Ｗが
本発明の条件を外れておりクリープ破断強度が低くδフ
ェライトが生じ靱性が低い。ＴＧＳ−１８は１２Ｃｒ−
０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＴＧＳ−１６と同様にＭ
ｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｕを含有するが、Ｍｏが本発明の条件
を外れておりクリープ破断強度が低くδフェライトが生
じ靱性が低下している。
【００２８】
【発明の効果】本発明溶接材料は従来の９％〜１２％Ｃ
ｒ鋼用溶接ワイヤと比較して、高温でのクリープ強度を
著しく高めたものであり、靱性および溶接性などの特性
にも優れている。表１、表２に示したように溶接ワイヤ
組成が本発明の要件を満たすものは、本発明の要件を満
たさないもの（比較例）と比べて高温クリープ特性だけ
でなく、靱性および溶接性に優れていることは明らかで
ある。各種発電ボイラ、化学圧力容器などに使用される
９〜１２％Ｃｒ系鋼を溶接する場合に本発明に係わる溶
接材料を使用することにより、溶接継手の信頼性を大幅
に向上することができる。
ｒ鋼用溶接ワイヤと比較して、高温でのクリープ強度を
著しく高めたものであり、靱性および溶接性などの特性
にも優れている。表１、表２に示したように溶接ワイヤ
組成が本発明の要件を満たすものは、本発明の要件を満
たさないもの（比較例）と比べて高温クリープ特性だけ
でなく、靱性および溶接性に優れていることは明らかで
ある。各種発電ボイラ、化学圧力容器などに使用される
９〜１２％Ｃｒ系鋼を溶接する場合に本発明に係わる溶
接材料を使用することにより、溶接継手の信頼性を大幅
に向上することができる。
【図１】実施例に用いた溶接部の開先形状を示す断面図
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１２％ Ｓｉ：０．０２〜０．３％ Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ｖ ：０．０３〜０．４０％ Ｎｂ：０．０１〜０．１５％ Ｎ ：０．０１〜０．０８％ Ｃｒ：８〜１３％ Ｍｏ：０．３〜１．６％ Ｗ ：０．５〜３．５％ を含有し、さらに、 Ｎｉ：０．０５〜１．２％ Ｃｕ：０．５〜４．０％ の少なくとも一方を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不
純物からなることを特徴とする高Ｃｒフェライト系耐熱
鋼用溶接材料。 - 【請求項２】 Ｍｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｕ含有量の間に、 （Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｕ）≦１．５ なる関係が成立することを特徴とする請求項１記載の高
Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34094293A JPH07164182A (ja) | 1993-12-10 | 1993-12-10 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34094293A JPH07164182A (ja) | 1993-12-10 | 1993-12-10 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07164182A true JPH07164182A (ja) | 1995-06-27 |
Family
ID=18341723
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34094293A Withdrawn JPH07164182A (ja) | 1993-12-10 | 1993-12-10 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07164182A (ja) |
-
1993
- 1993-12-10 JP JP34094293A patent/JPH07164182A/ja not_active Withdrawn
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