JPH07166165A - コークス炉の炉内圧制御方法 - Google Patents
コークス炉の炉内圧制御方法Info
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- JPH07166165A JPH07166165A JP34231693A JP34231693A JPH07166165A JP H07166165 A JPH07166165 A JP H07166165A JP 34231693 A JP34231693 A JP 34231693A JP 34231693 A JP34231693 A JP 34231693A JP H07166165 A JPH07166165 A JP H07166165A
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- combustion
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 複数配列された燃焼室及び炭化室からなるコ
ークス炉の炉内圧制御を高精度で行う。 【構成】 コークス炉において、炭化室毎のプログラム
加熱制御を実施するに際して、以下に示す特性式を用い
て、燃焼排ガスの流路面積を算出し、該流路面積に基づ
いて各燃焼室３毎の燃焼室圧力制御ダンパー１６の開度
を決定することを特徴とする。 【数６】
ークス炉の炉内圧制御を高精度で行う。 【構成】 コークス炉において、炭化室毎のプログラム
加熱制御を実施するに際して、以下に示す特性式を用い
て、燃焼排ガスの流路面積を算出し、該流路面積に基づ
いて各燃焼室３毎の燃焼室圧力制御ダンパー１６の開度
を決定することを特徴とする。 【数６】
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、燃焼室と炭化室とが複
数配列されたコークス炉の炉内圧制御方法に関する。
数配列されたコークス炉の炉内圧制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から使用されているコークス炉は、
炭化室の両側を燃焼室で挟むように、複数の炭化室と燃
焼室とを交互に配列してある。そして、それぞれの燃焼
室に燃焼ガスと空気とが供給されて、燃焼室に挟まれた
炭化室が加熱され、炭化室内に充填した石炭が乾留され
てコークスが生成されている。
炭化室の両側を燃焼室で挟むように、複数の炭化室と燃
焼室とを交互に配列してある。そして、それぞれの燃焼
室に燃焼ガスと空気とが供給されて、燃焼室に挟まれた
炭化室が加熱され、炭化室内に充填した石炭が乾留され
てコークスが生成されている。
【０００３】この従来のコークス炉における燃焼の制御
は、コークス炉全体に供給する燃料ガスと空気の流量を
一定流量に制御することにより行われており、個々の燃
焼室についての燃料ガスや空気の流量の自動制御は行わ
れていなかった。すなわち、炉団単位でコークス炉の代
表位置で燃焼室の炉内圧を検出し、検出した炉内圧が予
め定めた適正値になるよう、煙道に設けたダンパの開度
を調整していた。
は、コークス炉全体に供給する燃料ガスと空気の流量を
一定流量に制御することにより行われており、個々の燃
焼室についての燃料ガスや空気の流量の自動制御は行わ
れていなかった。すなわち、炉団単位でコークス炉の代
表位置で燃焼室の炉内圧を検出し、検出した炉内圧が予
め定めた適正値になるよう、煙道に設けたダンパの開度
を調整していた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、コーク
ス炉の炭化室毎のプログラム加熱制御を実施する際に
は、各燃焼室に供給される燃料ガス及び空気の流量が経
時的に大きく変化するので従来の炉団単位の圧力制御で
は各燃焼室の炉内圧力を一定値に保つのは不可能であ
る。コークス炉の燃焼室炉内圧力が適正値に保てなくな
るとコークス炉操業上重大な支障をきたす。すなわち、
燃焼室の炉内圧力が適正値よりも高くなると燃料ガスの
供給系統から燃料ガスが吐出し、作業環境上非常に危険
な状態となり、適正値よりも低くなると燃焼室に空気が
進入し炉体の損傷を招く。
ス炉の炭化室毎のプログラム加熱制御を実施する際に
は、各燃焼室に供給される燃料ガス及び空気の流量が経
時的に大きく変化するので従来の炉団単位の圧力制御で
は各燃焼室の炉内圧力を一定値に保つのは不可能であ
る。コークス炉の燃焼室炉内圧力が適正値に保てなくな
るとコークス炉操業上重大な支障をきたす。すなわち、
燃焼室の炉内圧力が適正値よりも高くなると燃料ガスの
供給系統から燃料ガスが吐出し、作業環境上非常に危険
な状態となり、適正値よりも低くなると燃焼室に空気が
進入し炉体の損傷を招く。
【０００５】本発明は、上記した従来の技術の有する問
題点を解決するために提案されたものであり、その目的
とするところは、複数配列された燃焼室及び炭化室から
なるコークス炉において、炭化室毎のプログラム加熱を
実施する際に各燃焼室の炉内圧制御を精度よく行うこと
にある。
題点を解決するために提案されたものであり、その目的
とするところは、複数配列された燃焼室及び炭化室から
なるコークス炉において、炭化室毎のプログラム加熱を
実施する際に各燃焼室の炉内圧制御を精度よく行うこと
にある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ため、石炭を乾留してコークス化する炭化室と、該炭化
室を加熱する燃焼室とを交互に複数列設け、各々の燃焼
室には、燃料ガスを供給する燃料ガス供給路と、空気を
供給する空気供給路と、燃焼排ガスを排出する排ガス流
路とが接続され、前記燃料ガス供給路に燃料ガス流量調
整弁を設け、前記空気供給路に空気流量調整弁を設け、
前記排ガス流路に燃焼排ガス変更弁前に燃焼室圧力制御
ダンパーを設けたコークス炉の炭化室毎のプログラム加
熱制御において、各燃焼室毎に供給される燃料ガスの流
量と空気の流量を検出して排ガス流量（Ｗ）を求め、燃
焼室の炉頂圧力（ＰTOP ）と煙道ダンパー前圧力（Ｐ
DRF ）の差圧と前記排ガス流量（Ｗ）とに基づいて燃焼
排ガスの流路面積（Ｓ）を求め、各燃焼室毎の燃焼室圧
力制御ダンパーの開度を調整する際に、流量係数（α）
が燃焼排ガスの流路面積（Ｓ）を変数とする２次式とし
て表した以下に示す特性式により、各燃焼室毎の燃焼室
圧力制御ダンパーの開度を決定することを特徴とする。
特性式は以下の式で表される。
ため、石炭を乾留してコークス化する炭化室と、該炭化
室を加熱する燃焼室とを交互に複数列設け、各々の燃焼
室には、燃料ガスを供給する燃料ガス供給路と、空気を
供給する空気供給路と、燃焼排ガスを排出する排ガス流
路とが接続され、前記燃料ガス供給路に燃料ガス流量調
整弁を設け、前記空気供給路に空気流量調整弁を設け、
前記排ガス流路に燃焼排ガス変更弁前に燃焼室圧力制御
ダンパーを設けたコークス炉の炭化室毎のプログラム加
熱制御において、各燃焼室毎に供給される燃料ガスの流
量と空気の流量を検出して排ガス流量（Ｗ）を求め、燃
焼室の炉頂圧力（ＰTOP ）と煙道ダンパー前圧力（Ｐ
DRF ）の差圧と前記排ガス流量（Ｗ）とに基づいて燃焼
排ガスの流路面積（Ｓ）を求め、各燃焼室毎の燃焼室圧
力制御ダンパーの開度を調整する際に、流量係数（α）
が燃焼排ガスの流路面積（Ｓ）を変数とする２次式とし
て表した以下に示す特性式により、各燃焼室毎の燃焼室
圧力制御ダンパーの開度を決定することを特徴とする。
特性式は以下の式で表される。
【数２】
【０００７】また、流量係数（α）を表した、燃焼排ガ
スの流路面積（Ｓ）を変数とする２次式の制御パラメー
ター（ａ，ｂ，ｃ）を任意の一定周期で学習することに
より、特性式を修正して各燃焼室毎の燃焼室圧力制御ダ
ンパーの開度を決定することを特徴とする。
スの流路面積（Ｓ）を変数とする２次式の制御パラメー
ター（ａ，ｂ，ｃ）を任意の一定周期で学習することに
より、特性式を修正して各燃焼室毎の燃焼室圧力制御ダ
ンパーの開度を決定することを特徴とする。
【０００８】
【作用】本発明は上記した構成からなるので、以下に説
明するよう作用する。請求項１記載の発明では、燃焼排
ガス変更弁の排ガス流量を、特性式
明するよう作用する。請求項１記載の発明では、燃焼排
ガス変更弁の排ガス流量を、特性式
【０００９】
【数３】
【００１０】として表している。
【００１１】そして、上記した特性式を用いて、燃焼排
ガスの流路面積（Ｓ）を算出し、該流路面積（Ｓ）に基
づいて各燃焼室毎の燃焼室圧力制御ダンパーの開度を決
定する。各々の燃焼室毎では、燃焼室圧力制御ダンパー
を決定した開度に設定することにより炉内圧力制御を行
っている。すなわち、まず燃焼排ガス変更弁の排ガス流
量（Ｗ）が燃焼排ガス変更弁に引き落とされる燃料ガス
流量及び空気流量の合計として計算される。次に、燃焼
排ガスの流路面積（Ｓ）は特性式
ガスの流路面積（Ｓ）を算出し、該流路面積（Ｓ）に基
づいて各燃焼室毎の燃焼室圧力制御ダンパーの開度を決
定する。各々の燃焼室毎では、燃焼室圧力制御ダンパー
を決定した開度に設定することにより炉内圧力制御を行
っている。すなわち、まず燃焼排ガス変更弁の排ガス流
量（Ｗ）が燃焼排ガス変更弁に引き落とされる燃料ガス
流量及び空気流量の合計として計算される。次に、燃焼
排ガスの流路面積（Ｓ）は特性式
【００１２】
【数４】
【００１３】に対して、燃焼室の炉頂圧力（ＰTOP ）の
目標値及び煙道ダンパー前圧力（ＰDRF ）の設定値（一
定値）を与え、Ｓの３次方程式をＮｅｗｔｏｎ−Ｒａｐ
ｈｓｏｎ法等の数値解法により解くことによって求めら
れる。一般に、流路面積（Ｓ）と開度との間には相関が
あるので、あらかじめ求めた関係式によって流路面積
（Ｓ）から燃焼圧力制御ダンパー開度を求めることがで
きる。この開度を設定することにより燃焼室の炉頂圧力
（ＰTOP ）は目標値に制御される。
目標値及び煙道ダンパー前圧力（ＰDRF ）の設定値（一
定値）を与え、Ｓの３次方程式をＮｅｗｔｏｎ−Ｒａｐ
ｈｓｏｎ法等の数値解法により解くことによって求めら
れる。一般に、流路面積（Ｓ）と開度との間には相関が
あるので、あらかじめ求めた関係式によって流路面積
（Ｓ）から燃焼圧力制御ダンパー開度を求めることがで
きる。この開度を設定することにより燃焼室の炉頂圧力
（ＰTOP ）は目標値に制御される。
【００１４】また、請求項２に記載の発明では、流量係
数（α）を燃焼排ガスの流路面積（Ｓ）を変数とする２
次式として表し、該２次式の制御パラメーター（ａ，
ｂ，ｃ）を求めて、任意の一定周期で学習することによ
り、特性式を修正して各燃焼室毎の燃焼室圧力制御ダン
パーの開度を決定している。
数（α）を燃焼排ガスの流路面積（Ｓ）を変数とする２
次式として表し、該２次式の制御パラメーター（ａ，
ｂ，ｃ）を求めて、任意の一定周期で学習することによ
り、特性式を修正して各燃焼室毎の燃焼室圧力制御ダン
パーの開度を決定している。
【００１５】したがって、特性変化に対応することがで
き、更に高精度の燃焼室毎の炉内圧力制御を行うことが
可能となる。この学習機能は、稼働率の変更、燃料ガス
性状の変化等のコークス炉の操業条件が変化し、この特
性が変化した場合のみ働かせ、通常のコークス炉の操業
条件に変化がない場合は働かさない方法をとっても良
い。
き、更に高精度の燃焼室毎の炉内圧力制御を行うことが
可能となる。この学習機能は、稼働率の変更、燃料ガス
性状の変化等のコークス炉の操業条件が変化し、この特
性が変化した場合のみ働かせ、通常のコークス炉の操業
条件に変化がない場合は働かさない方法をとっても良
い。
【００１６】
【実施例】以下、図面に基づいて、本発明の一実施例を
説明する。図１は本発明に係るコークス炉の概略を示し
た模式図、図２は流量係数（α）と燃焼排ガスの流路面
積（Ｓ）との関係を示した説明図である。図３は、本制
御方法をプログラム加熱制御を行うコークス炉に適用し
た場合の燃焼排ガス変更弁の排ガス流量、燃焼室圧力制
御ダンパー開度及び燃焼室炉頂圧力の推移図である。
説明する。図１は本発明に係るコークス炉の概略を示し
た模式図、図２は流量係数（α）と燃焼排ガスの流路面
積（Ｓ）との関係を示した説明図である。図３は、本制
御方法をプログラム加熱制御を行うコークス炉に適用し
た場合の燃焼排ガス変更弁の排ガス流量、燃焼室圧力制
御ダンパー開度及び燃焼室炉頂圧力の推移図である。
【００１７】本発明に係るコークス炉１は、図１に示す
ように、石炭を乾留してコークス化する炭化室２と、該
炭化室２を加熱する燃焼室３とを横方向に交互に複数列
設けてあり、各燃焼室３には、燃料ガスを供給する燃料
ガス供給路４と、空気を供給する空気供給路５と、燃焼
排ガスを排出する排ガス流路６とが接続され、燃料ガス
供給路４に燃料ガス流量調整弁７を設け、空気供給路５
に空気流量調整弁８を設け、排ガス流路６の燃焼排ガス
変更弁９の前に燃焼室圧力制御ダンパー１６が設けてあ
る。
ように、石炭を乾留してコークス化する炭化室２と、該
炭化室２を加熱する燃焼室３とを横方向に交互に複数列
設けてあり、各燃焼室３には、燃料ガスを供給する燃料
ガス供給路４と、空気を供給する空気供給路５と、燃焼
排ガスを排出する排ガス流路６とが接続され、燃料ガス
供給路４に燃料ガス流量調整弁７を設け、空気供給路５
に空気流量調整弁８を設け、排ガス流路６の燃焼排ガス
変更弁９の前に燃焼室圧力制御ダンパー１６が設けてあ
る。
【００１８】また、各々の燃焼室３の下方には、蓄熱室
１０が設けてある。この蓄熱室１０は、燃焼室３に供給
する燃料と空気とを導くとともに、燃焼によって生じた
燃焼排ガスを煙道１１に導いている。したがって、蓄熱
室１０内は高温の燃焼排ガスにより加熱されるので、こ
の熱により燃焼室３に供給する燃料と空気とを余熱する
ことができ、燃料の燃焼効率を高めることが可能とな
る。
１０が設けてある。この蓄熱室１０は、燃焼室３に供給
する燃料と空気とを導くとともに、燃焼によって生じた
燃焼排ガスを煙道１１に導いている。したがって、蓄熱
室１０内は高温の燃焼排ガスにより加熱されるので、こ
の熱により燃焼室３に供給する燃料と空気とを余熱する
ことができ、燃料の燃焼効率を高めることが可能とな
る。
【００１９】また、各空気供給路５に空気を供給する空
気供給本管１２には、炉団空気量調整弁１３が設けてあ
り、各燃料ガス供給路４に燃料ガスを供給する燃料ガス
供給本管１４には、炉団燃料ガス流量調整弁１５が設け
てある。また、各燃焼室３毎に設けた排ガス流路６は集
合して煙道１１となり、煙突（図示せず）に連絡してい
る。
気供給本管１２には、炉団空気量調整弁１３が設けてあ
り、各燃料ガス供給路４に燃料ガスを供給する燃料ガス
供給本管１４には、炉団燃料ガス流量調整弁１５が設け
てある。また、各燃焼室３毎に設けた排ガス流路６は集
合して煙道１１となり、煙突（図示せず）に連絡してい
る。
【００２０】上記した燃焼室圧力制御ダンパー１６に
は、開閉機構（図示せず）が設けてあり、燃焼室圧力制
御ダンパー１６の開度を自動的に変更可能となってい
る。この燃焼室圧力制御ダンパー１６の開閉機構は、例
えばアクチュエーターからなり、プロセスコンピュータ
ー（図示せず）により電気的に制御され、燃焼室圧力制
御ダンパー１６の開度が調整される。
は、開閉機構（図示せず）が設けてあり、燃焼室圧力制
御ダンパー１６の開度を自動的に変更可能となってい
る。この燃焼室圧力制御ダンパー１６の開閉機構は、例
えばアクチュエーターからなり、プロセスコンピュータ
ー（図示せず）により電気的に制御され、燃焼室圧力制
御ダンパー１６の開度が調整される。
【００２１】上記したコークス炉１におけるコークス生
成の手順を説明する。まず、炭化室２に余熱した石炭
（粉炭）が供給される。また、燃焼室３には空気供給路
５から空気が、燃料ガス供給路４から燃料ガスが供給さ
れて燃焼室３内で燃焼し、隣接して設置された炭化室２
が加熱される。燃焼室３に供給される燃焼ガスは、互い
にカロリーの異なるコークス炉ガスと高炉ガスとを混合
したものである。
成の手順を説明する。まず、炭化室２に余熱した石炭
（粉炭）が供給される。また、燃焼室３には空気供給路
５から空気が、燃料ガス供給路４から燃料ガスが供給さ
れて燃焼室３内で燃焼し、隣接して設置された炭化室２
が加熱される。燃焼室３に供給される燃焼ガスは、互い
にカロリーの異なるコークス炉ガスと高炉ガスとを混合
したものである。
【００２２】そして、燃焼ガス変更弁の排ガス流量
（Ｗ）と、燃焼室３の炉頂圧力（ＰTOP）と、煙道ダン
パー前圧力（ＰDRF ）とを設定値として、特性式
（Ｗ）と、燃焼室３の炉頂圧力（ＰTOP）と、煙道ダン
パー前圧力（ＰDRF ）とを設定値として、特性式
【００２３】
【数５】
【００２４】に代入して、燃焼ガスの流路面積（Ｓ）を
算出し、算出した流路面積（Ｓ）に基づいて各燃焼室３
毎の燃焼室圧力制御ダンパー１６の開度を決定する。流
路面積（Ｓ）と燃焼室圧力制御ダンパー１６の開度と
は、一般的に一定の相関関係があり、実際の測定により
予め相関関係を求めておけば、流路面積（Ｓ）を燃焼室
圧力制御ダンパー１６の開度に変換することができる。
算出し、算出した流路面積（Ｓ）に基づいて各燃焼室３
毎の燃焼室圧力制御ダンパー１６の開度を決定する。流
路面積（Ｓ）と燃焼室圧力制御ダンパー１６の開度と
は、一般的に一定の相関関係があり、実際の測定により
予め相関関係を求めておけば、流路面積（Ｓ）を燃焼室
圧力制御ダンパー１６の開度に変換することができる。
【００２５】このようにして求めた燃焼室圧力制御ダン
パー１６の開度に基づき、各燃焼室３では、アクチュエ
ーターがプロセスコンピューターにより電気的に制御さ
れ、燃焼室圧力制御ダンパー１６の開度が調整される。
パー１６の開度に基づき、各燃焼室３では、アクチュエ
ーターがプロセスコンピューターにより電気的に制御さ
れ、燃焼室圧力制御ダンパー１６の開度が調整される。
【００２６】また、上記した特性式において、流量係数
は燃焼排ガスの流路面積（Ｓ）を変数とした２次式で表
すことができる。そこで、実際にコークス炉１を運転し
た場合の実績値である、燃焼ガス変更弁の排ガス流量
（Ｗ）と、燃焼排ガスの流路面積（Ｓ）と、燃焼室圧力
検出センサー１７で検出する燃焼室３の炉頂圧力（Ｐ
TOP ）と、煙道ダンパー前圧力（ＰDR F ）とにより、上
記した２次式の制御パラメーター（ａ，ｂ，ｃ）を求
め、この制御パラメーターを予め定めた一定周期で学習
する。例えば、３０分毎の燃焼排ガス変更弁の切替えに
合わせてデータを２４時間取り込む。すなわち、１日分
４８点のデータを用いる。
は燃焼排ガスの流路面積（Ｓ）を変数とした２次式で表
すことができる。そこで、実際にコークス炉１を運転し
た場合の実績値である、燃焼ガス変更弁の排ガス流量
（Ｗ）と、燃焼排ガスの流路面積（Ｓ）と、燃焼室圧力
検出センサー１７で検出する燃焼室３の炉頂圧力（Ｐ
TOP ）と、煙道ダンパー前圧力（ＰDR F ）とにより、上
記した２次式の制御パラメーター（ａ，ｂ，ｃ）を求
め、この制御パラメーターを予め定めた一定周期で学習
する。例えば、３０分毎の燃焼排ガス変更弁の切替えに
合わせてデータを２４時間取り込む。すなわち、１日分
４８点のデータを用いる。
【００２７】図２に、上記した２次式の実測値に基づく
一例を示してある。この２次式においては、流量係数の
制御パラメータがそれぞれ、 ａ＝１８４２，ｂ＝３０９５，ｃ＝２４０２ となっている。
一例を示してある。この２次式においては、流量係数の
制御パラメータがそれぞれ、 ａ＝１８４２，ｂ＝３０９５，ｃ＝２４０２ となっている。
【００２８】本制御方法をプログラム加熱制御を行うコ
ークス炉に適用した場合の実施例を図３に示す。図３に
示すように、プログラム加熱制御により経時的に大きく
変化する燃焼排ガス変更弁９の排ガス流量に対して、本
制御方式で算出した燃焼室圧力制御ダンパー開度１６を
設定することにより、燃焼室炉頂圧力目標値±２ｍｍＡ
ｑ以内に精度よく制御できた。
ークス炉に適用した場合の実施例を図３に示す。図３に
示すように、プログラム加熱制御により経時的に大きく
変化する燃焼排ガス変更弁９の排ガス流量に対して、本
制御方式で算出した燃焼室圧力制御ダンパー開度１６を
設定することにより、燃焼室炉頂圧力目標値±２ｍｍＡ
ｑ以内に精度よく制御できた。
【００２９】
【発明の効果】本発明は、上記したように構成されてい
るので、以下に説明するような効果を奏することができ
る。請求項１記載の発明では、特性式を用いて、燃焼排
ガスの流路面積（Ｓ）を算出し、該流路面積（Ｓ）に基
づいて各燃焼室毎の燃焼室圧力制御ダンパーの開度を決
定する。各々の燃焼室毎では、燃焼室圧力制御ダンパー
を決定した開度に設定することにより炉内圧力制御を行
っている。
るので、以下に説明するような効果を奏することができ
る。請求項１記載の発明では、特性式を用いて、燃焼排
ガスの流路面積（Ｓ）を算出し、該流路面積（Ｓ）に基
づいて各燃焼室毎の燃焼室圧力制御ダンパーの開度を決
定する。各々の燃焼室毎では、燃焼室圧力制御ダンパー
を決定した開度に設定することにより炉内圧力制御を行
っている。
【００３０】炉内圧を適正値とすることにより、コーク
ス炉の炉体の損傷を防止することができ、炉体の補修も
最小限で済ますことができる。また、燃料ガス供給系統
からの燃料ガスの吐出を防止でき、安全な環境下でコー
クス炉作業を実行できる。
ス炉の炉体の損傷を防止することができ、炉体の補修も
最小限で済ますことができる。また、燃料ガス供給系統
からの燃料ガスの吐出を防止でき、安全な環境下でコー
クス炉作業を実行できる。
【００３１】請求項２に記載の発明では、流量係数を燃
燃排ガスの流路面積を変数とする２次式として表し、該
２次式の制御パラメーターを求めて、任意の一定周期で
学習することにより、特性式を修正して各燃焼室毎の燃
焼室圧力制御ダンパーの開度を決定している。
燃排ガスの流路面積を変数とする２次式として表し、該
２次式の制御パラメーターを求めて、任意の一定周期で
学習することにより、特性式を修正して各燃焼室毎の燃
焼室圧力制御ダンパーの開度を決定している。
【００３２】したがって、特性変化に対応することがで
き、更に高精度の燃焼室毎の炉内圧力制御を行うことが
可能となる。
き、更に高精度の燃焼室毎の炉内圧力制御を行うことが
可能となる。
【図１】本発明に係るコークス炉の概略を示した模式図
である。
である。
【図２】流量係数と燃焼排ガスの流路面積との関係を示
した説明図である。
した説明図である。
【図３】本発明の制御方法による燃焼排ガス変更弁の排
ガス流量、燃焼室圧力制御ダンパー開度、及び燃焼室圧
力の推移図である。
ガス流量、燃焼室圧力制御ダンパー開度、及び燃焼室圧
力の推移図である。
１ コークス炉 ２ 炭化室 ３ 燃焼室 ４ 燃料ガス供給路 ５ 空気供給路 ６ 排ガス流路 ７ 燃料ガス流量調整弁 ８ 空気流量調整弁 ９ 燃焼排ガス変更弁 １０ 蓄熱室 １１ 煙道 １２ 空気供給本管 １３ 炉団空気流量調整弁 １４ 燃料ガス供給本管 １５ 炉団ガス流量調整弁 １６ 燃焼室圧力制御ダンパー １７ 燃焼室圧力検出センサー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 孝志 福岡県北九州市戸畑区飛畑町１−１ 新日 本製鐵株式会社八幡製鉄所内
Claims (2)
- 【請求項１】石炭を乾留してコークス化する炭化室と、
該炭化室を加熱する燃焼室とを交互に複数列設け、各々
の燃焼室には、燃料ガスを供給する燃料ガス供給路と、
空気を供給する空気供給路と、燃焼排ガスを排出する排
ガス流路とが接続され、前記燃料ガス供給路に燃料ガス
流量調整弁を設け、前記空気供給路に空気流量調整弁を
設け、前記排ガス流路に燃焼排ガス変更弁前に燃焼室圧
力制御ダンパーを設けたコークス炉の炭化室毎のプログ
ラム加熱制御において、 各燃焼室毎に供給される燃料ガスの流量と空気の流量を
検出して排ガス流量（Ｗ）を求め、燃焼室の炉頂圧力
（ＰTOP ）と煙道ダンパー前圧力（ＰDRF ）の差圧と前
記排ガス流量（Ｗ）とに基づいて燃焼排ガスの流路面積
（Ｓ）を求め、各燃焼室毎の燃焼室圧力制御ダンパーの
開度を調整する際に、流量係数（α）が燃焼排ガスの流
路面積（Ｓ）を変数とする２次式として表した以下に示
す特性式により、各燃焼室毎の燃焼室圧力制御ダンパー
の開度を決定することを特徴とするコークス炉の炉内圧
制御方法。 【数１】 - 【請求項２】請求項１記載のコークス炉の炉内圧制御方
法において、 流量係数（α）を表した、燃焼排ガスの流路面積（Ｓ）
を変数とする２次式の制御パラメーター（ａ，ｂ，ｃ）
を任意の一定周期で学習することにより、特性式を修正
して各燃焼室毎の燃焼室圧力制御ダンパーの開度を決定
することを特徴とするコークス炉の炉内圧制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34231693A JPH07166165A (ja) | 1993-12-15 | 1993-12-15 | コークス炉の炉内圧制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34231693A JPH07166165A (ja) | 1993-12-15 | 1993-12-15 | コークス炉の炉内圧制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07166165A true JPH07166165A (ja) | 1995-06-27 |
Family
ID=18352788
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34231693A Withdrawn JPH07166165A (ja) | 1993-12-15 | 1993-12-15 | コークス炉の炉内圧制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07166165A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100568331B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2006-04-05 | 주식회사 포스코 | 코크스오븐 탄화실 발생가스 이송 제어방법 |
-
1993
- 1993-12-15 JP JP34231693A patent/JPH07166165A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100568331B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2006-04-05 | 주식회사 포스코 | 코크스오븐 탄화실 발생가스 이송 제어방법 |
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