JPH07166803A - タービン動翼および製造方法 - Google Patents
タービン動翼および製造方法Info
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- JPH07166803A JPH07166803A JP31571693A JP31571693A JPH07166803A JP H07166803 A JPH07166803 A JP H07166803A JP 31571693 A JP31571693 A JP 31571693A JP 31571693 A JP31571693 A JP 31571693A JP H07166803 A JPH07166803 A JP H07166803A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 翼体の前縁部に防食片を被着させるにあた
り、翼体に不必要な応力が残らないようにするととも
に、翼体が変形しないようにする。 【構成】 防食片を３層とし、第１層をＣｏ：25.0重量
％、Ｃｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残部か
らなる合金鋼とし、第２層をＣｏ：35.0重量％、Ｃｒ：
12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残部からなる合金
鋼とし、第３層をＣｏ：45.0重量％、Ｃｒ：25.0〜30.0
重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｗ：15.0〜20.0重量％、Ｆ
ｅ：残部の合金鋼として、これら３層の合金鋼は蒸着で
作製した。
り、翼体に不必要な応力が残らないようにするととも
に、翼体が変形しないようにする。 【構成】 防食片を３層とし、第１層をＣｏ：25.0重量
％、Ｃｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残部か
らなる合金鋼とし、第２層をＣｏ：35.0重量％、Ｃｒ：
12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残部からなる合金
鋼とし、第３層をＣｏ：45.0重量％、Ｃｒ：25.0〜30.0
重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｗ：15.0〜20.0重量％、Ｆ
ｅ：残部の合金鋼として、これら３層の合金鋼は蒸着で
作製した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば蒸気タ―ビンに
使用されるタ―ビン動翼にかかり、特にタ―ビン動翼前
縁部に防食片を被着する際、不必要な応力が残らないよ
うに好適に処理するタ―ビン動翼および製造方法に関す
る。
使用されるタ―ビン動翼にかかり、特にタ―ビン動翼前
縁部に防食片を被着する際、不必要な応力が残らないよ
うに好適に処理するタ―ビン動翼および製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、原子力、火力、地熱等の超大形の
蒸気タ―ビンでは、ノズル・動翼を対として構成するタ
―ビン段落部に作動蒸気を通過させて仕事をさせる関係
上、その熱が失なわれ、最終のタ―ビン段落部に至ると
きには、作動蒸気が水滴混じりになり、この水滴混じり
の作動蒸気によりタ―ビン動翼に浸食問題を発生させる
ことがある。
蒸気タ―ビンでは、ノズル・動翼を対として構成するタ
―ビン段落部に作動蒸気を通過させて仕事をさせる関係
上、その熱が失なわれ、最終のタ―ビン段落部に至ると
きには、作動蒸気が水滴混じりになり、この水滴混じり
の作動蒸気によりタ―ビン動翼に浸食問題を発生させる
ことがある。
【０００３】かかる問題点に対拠するため、従来のタ―
ビン動翼では、図４および図５に示されているように、
翼部１の前縁部４に防食片３ａを被着して水滴混じりの
作動蒸気のアタックから保護している。
ビン動翼では、図４および図５に示されているように、
翼部１の前縁部４に防食片３ａを被着して水滴混じりの
作動蒸気のアタックから保護している。
【０００４】一般に、タ―ビン動翼は、図示のとおり、
翼体１と植込部２とを有し、タ―ビンロ―タ（図示せ
ず）に植込部２を嵌装させ、環状列として設置されてい
る。環状列として設置されたタ―ビン動翼は翼体１でノ
ズル（図示せず）からの作動蒸気の速度エネルギを受
け、回転トルクに変えて仕事をしている。
翼体１と植込部２とを有し、タ―ビンロ―タ（図示せ
ず）に植込部２を嵌装させ、環状列として設置されてい
る。環状列として設置されたタ―ビン動翼は翼体１でノ
ズル（図示せず）からの作動蒸気の速度エネルギを受
け、回転トルクに変えて仕事をしている。
【０００５】このような仕事をしている翼体１は、前段
のタ―ビン段落部からの水滴混じりの作動蒸気を受ける
が、特に作動蒸気中の水滴は前段落部の遠心力の影響を
受けるため、翼体１の前縁部４の先端に集まる傾斜にあ
る。このため、翼体１の前縁部４の先端には、溶接線４
ａを介して防食片３ａを被着させ、こうして水滴による
浸食アタックから翼体１を保護していた。
のタ―ビン段落部からの水滴混じりの作動蒸気を受ける
が、特に作動蒸気中の水滴は前段落部の遠心力の影響を
受けるため、翼体１の前縁部４の先端に集まる傾斜にあ
る。このため、翼体１の前縁部４の先端には、溶接線４
ａを介して防食片３ａを被着させ、こうして水滴による
浸食アタックから翼体１を保護していた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、防食片３ａ
を翼体１に被着させるにあたり、従来は、ＴＩＧ溶接、
ロウ付溶接、電子ビ―ム溶接等の溶接施工手段が使用さ
れていたが、かかる手段では溶接時の熱影響が大きすぎ
て諸種不都合があった。すなわち、翼体１は、12Ｃｒマ
ルテンサイト系ステンレス鋼であり、また防食片３ａは
Ｃｏ系の硬質金属てあるため、前者は被着に先立ち予熱
処理を必要とする点があり、また後者は被着後凝固に伴
って収縮が起る点があり、かかるそれぞれの不具合な属
性により、防食片３ａを被着した翼体１には変更を生ず
ることがあった。ましてや翼体１の先端はその根元にく
らべて薄肉厚であり、剛性の低さも伝って図７に示され
ているように、当初想定してたプロファイルａではな
く、防食片３ａの被着後はプロファイルｂのように変形
し、これではタ―ビンの翼効率上問題があった。
を翼体１に被着させるにあたり、従来は、ＴＩＧ溶接、
ロウ付溶接、電子ビ―ム溶接等の溶接施工手段が使用さ
れていたが、かかる手段では溶接時の熱影響が大きすぎ
て諸種不都合があった。すなわち、翼体１は、12Ｃｒマ
ルテンサイト系ステンレス鋼であり、また防食片３ａは
Ｃｏ系の硬質金属てあるため、前者は被着に先立ち予熱
処理を必要とする点があり、また後者は被着後凝固に伴
って収縮が起る点があり、かかるそれぞれの不具合な属
性により、防食片３ａを被着した翼体１には変更を生ず
ることがあった。ましてや翼体１の先端はその根元にく
らべて薄肉厚であり、剛性の低さも伝って図７に示され
ているように、当初想定してたプロファイルａではな
く、防食片３ａの被着後はプロファイルｂのように変形
し、これではタ―ビンの翼効率上問題があった。
【０００７】また、防食片３ａを翼体１に被着させる
と、翼体１には不必要な応力が残り、それゆえに、作動
蒸気中の塩素イオンの影響を受け、長年の使用の結果、
防食片３ａと翼体１との溶接部分に応力腐食割れ、エロ
―ジョン等不因要素が出、ついには生育進展し、タ―ビ
ン運転中、翼体１から防食片３ａが欠落する等の問題が
あった。
と、翼体１には不必要な応力が残り、それゆえに、作動
蒸気中の塩素イオンの影響を受け、長年の使用の結果、
防食片３ａと翼体１との溶接部分に応力腐食割れ、エロ
―ジョン等不因要素が出、ついには生育進展し、タ―ビ
ン運転中、翼体１から防食片３ａが欠落する等の問題が
あった。
【０００８】この発明は、かかる諸種の問題点に鑑みて
なされたものであって、第１の目的は防食片を翼体に被
着させるにあたり不必要な応力が極力残らないようにし
たタ―ビン動翼および製造方法を公表することにある。
また、この発明の第２の目的は防食片を翼体に被着させ
るにあたり低温度施工処理の下、翼体を変形させないよ
うにしたタ―ビン動翼および製造方法を公表することに
ある。
なされたものであって、第１の目的は防食片を翼体に被
着させるにあたり不必要な応力が極力残らないようにし
たタ―ビン動翼および製造方法を公表することにある。
また、この発明の第２の目的は防食片を翼体に被着させ
るにあたり低温度施工処理の下、翼体を変形させないよ
うにしたタ―ビン動翼および製造方法を公表することに
ある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明にかかるタ―ビ
ン動翼は、上述課題を解決するために、請求項１に記載
したように、翼体の前縁部に防食片を被着してなるタ―
ビン動翼において、防食片は３層からなり、第１層をＣ
ｏ：25.0重量％、Ｃｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、
Ｆｅ：残部からなる合金鋼とし、第２層をＣｏ：35.0重
量％、Ｃｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残部
からなる合金鋼とし、第３層をＣｏ：45.0重量％、Ｃ
ｒ：25.0〜30.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｗ：15.0〜2
0.0重量％、Ｆｅ：残部の合金鋼に構成したものであ
る。
ン動翼は、上述課題を解決するために、請求項１に記載
したように、翼体の前縁部に防食片を被着してなるタ―
ビン動翼において、防食片は３層からなり、第１層をＣ
ｏ：25.0重量％、Ｃｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、
Ｆｅ：残部からなる合金鋼とし、第２層をＣｏ：35.0重
量％、Ｃｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残部
からなる合金鋼とし、第３層をＣｏ：45.0重量％、Ｃ
ｒ：25.0〜30.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｗ：15.0〜2
0.0重量％、Ｆｅ：残部の合金鋼に構成したものであ
る。
【００１０】また、この発明にかかるタ―ビン動翼の製
造方法は、上述請求項１の内容に加えて、請求項２に記
載したように、組成としてＣｒ： 9.0〜12.0重量％、Ｍ
ｏ：2.0重量％、Ｎｉ： 2.0重量％、Ｃ： 0.5重量％、
Ｎｂ： 0.5重量％、Ｆｅ：残部からなる合金鋼製の翼体
を予じめ調質熱処理等の前処理をしておき、この翼体の
前縁部に、防食片として第１層にＣｏ：25.0重量％、Ｃ
ｒ：12.0重量％、Ｃ：2.5重量％、Ｆｅ：残部からなる
溶融体を蒸着させ、次に第２層にＣｏ：35.0重量％、Ｃ
ｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残部からなる
溶融体を蒸着させ、さらに第３層にＣｏ：45.0重量％、
Ｃｒ：25.0〜30.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｗ：15.0〜
20.0重量％、Ｆｅ：残部からなる溶融体を蒸着させたも
のである。
造方法は、上述請求項１の内容に加えて、請求項２に記
載したように、組成としてＣｒ： 9.0〜12.0重量％、Ｍ
ｏ：2.0重量％、Ｎｉ： 2.0重量％、Ｃ： 0.5重量％、
Ｎｂ： 0.5重量％、Ｆｅ：残部からなる合金鋼製の翼体
を予じめ調質熱処理等の前処理をしておき、この翼体の
前縁部に、防食片として第１層にＣｏ：25.0重量％、Ｃ
ｒ：12.0重量％、Ｃ：2.5重量％、Ｆｅ：残部からなる
溶融体を蒸着させ、次に第２層にＣｏ：35.0重量％、Ｃ
ｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残部からなる
溶融体を蒸着させ、さらに第３層にＣｏ：45.0重量％、
Ｃｒ：25.0〜30.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｗ：15.0〜
20.0重量％、Ｆｅ：残部からなる溶融体を蒸着させたも
のである。
【００１１】
【作用】このタ―ビン動翼は、防食片として属性の異な
る３層の合金鋼で作製されているので、水滴混じりの作
動蒸気からの浸食アタックを受けても十分に対拠するこ
とができる。すなわち、表面層である第１層が水滴混じ
りの作動蒸気により浸食アタックを受けても、第２層ま
たは第３層で浸食アタックをカバ―でき、したがって、
従来の防食片よりも信頼性、安全性は高まる。
る３層の合金鋼で作製されているので、水滴混じりの作
動蒸気からの浸食アタックを受けても十分に対拠するこ
とができる。すなわち、表面層である第１層が水滴混じ
りの作動蒸気により浸食アタックを受けても、第２層ま
たは第３層で浸食アタックをカバ―でき、したがって、
従来の防食片よりも信頼性、安全性は高まる。
【００１２】また、このタ―ビン動翼の製造方法は、比
較的低温下で、防食片として第１層から第３層までを蒸
着して翼体の前縁部に被着させるので、翼体の変形はな
く、また３層の防食片と翼体の前縁部とは蒸着施工なる
がゆえに被着度合は均質であり、したがって、作動蒸気
中のイオンによる応力腐食割れ等の影響を受けることが
ない。
較的低温下で、防食片として第１層から第３層までを蒸
着して翼体の前縁部に被着させるので、翼体の変形はな
く、また３層の防食片と翼体の前縁部とは蒸着施工なる
がゆえに被着度合は均質であり、したがって、作動蒸気
中のイオンによる応力腐食割れ等の影響を受けることが
ない。
【００１３】
【実施例】以下、この発明にかかるタ―ビン動翼および
製造方法につき添付図を参照して説明する。図１および
図２は、この発明にかかるタ―ビン動翼の略示斜視図で
ある。
製造方法につき添付図を参照して説明する。図１および
図２は、この発明にかかるタ―ビン動翼の略示斜視図で
ある。
【００１４】タ―ビン動翼は、一体成形された翼体１と
植込部２とからなる。翼体１の前縁部４には防食片３ａ
が被着されている。翼体１は、耐熱合金鋼であって、そ
の組成はＣｒ：９〜12重量％、Ｍｏ： 2.0重量％、Ｎ
ｉ： 2.0重量％、Ｃ： 0.5重量％、Ｎｂ： 0.5重量％、
Ｆｅ：残部からなる。
植込部２とからなる。翼体１の前縁部４には防食片３ａ
が被着されている。翼体１は、耐熱合金鋼であって、そ
の組成はＣｒ：９〜12重量％、Ｍｏ： 2.0重量％、Ｎ
ｉ： 2.0重量％、Ｃ： 0.5重量％、Ｎｂ： 0.5重量％、
Ｆｅ：残部からなる。
【００１５】また、防食片３ａは、いわゆる傾斜合金鋼
として機能するよう３層構成にしたものであって、第１
層をＣｏ：25.0重量％、Ｃｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重
量％、Ｆｅ：残部の組成体であり、第２層をＣｏ：35.0
重量％、Ｃｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残
部の組成体であり、さらに第３層をＣｏ：45.0重量％、
Ｃｒ：25.0〜30.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｗ：15.0〜
20.0重量％、Ｆｅ：残部の組成体にしたものである。
として機能するよう３層構成にしたものであって、第１
層をＣｏ：25.0重量％、Ｃｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重
量％、Ｆｅ：残部の組成体であり、第２層をＣｏ：35.0
重量％、Ｃｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残
部の組成体であり、さらに第３層をＣｏ：45.0重量％、
Ｃｒ：25.0〜30.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｗ：15.0〜
20.0重量％、Ｆｅ：残部の組成体にしたものである。
【００１６】かかる３層状の防食片３ａを図６に示され
るように、翼体１の前縁部４に被着しておけば、水滴混
じりの作動蒸気により浸食アタックを受けても第１層、
第２層でも十分対拠できる。つまり、防食片３ａは、第
３層でＣｏの含有量を多くして硬質化してあるが、第３
層で浸食が発生しても、第１層、第２層でカバ―できる
からである。
るように、翼体１の前縁部４に被着しておけば、水滴混
じりの作動蒸気により浸食アタックを受けても第１層、
第２層でも十分対拠できる。つまり、防食片３ａは、第
３層でＣｏの含有量を多くして硬質化してあるが、第３
層で浸食が発生しても、第１層、第２層でカバ―できる
からである。
【００１７】したがって、防食片３ａは信頼性、安全性
を十分保証することができる。次に、タ―ビン動翼の製
造法を説明する。最初に、上記組成を有する翼体１を、
調質熱処理した後、防食片３ａを被着する前縁部４に、
例えば 150〜 200μｍの深さに機械加工し、次に機械加
工部分を脱脂するとともに、その余の部分にはフッ素樹
脂またはアンチセメンタイト等でマスキングする。
を十分保証することができる。次に、タ―ビン動翼の製
造法を説明する。最初に、上記組成を有する翼体１を、
調質熱処理した後、防食片３ａを被着する前縁部４に、
例えば 150〜 200μｍの深さに機械加工し、次に機械加
工部分を脱脂するとともに、その余の部分にはフッ素樹
脂またはアンチセメンタイト等でマスキングする。
【００１８】かかる前処理後、翼体１の前縁部４に防食
片３ａを被着するにあたり、図３のように良く知られた
蒸着装置ＳＶＥが使用されている。この蒸着装置ＳＶＥ
は、真空槽12にノズル10、直流電源15を備えた溶融体噴
出部11を有する一方、ガス抜き口５、排気口６とともに
バルブ７を介して乾燥材８を充填するガス溜め９を備え
ているものである。また、この蒸着装置ＳＶＥには、真
空槽12の槽外に絶縁層18を介装して翼体１を保持するチ
ャック13を備え、このチャック13には支持体18が設けら
れている。さらに、翼体１には直流電源16が設けられて
いる。
片３ａを被着するにあたり、図３のように良く知られた
蒸着装置ＳＶＥが使用されている。この蒸着装置ＳＶＥ
は、真空槽12にノズル10、直流電源15を備えた溶融体噴
出部11を有する一方、ガス抜き口５、排気口６とともに
バルブ７を介して乾燥材８を充填するガス溜め９を備え
ているものである。また、この蒸着装置ＳＶＥには、真
空槽12の槽外に絶縁層18を介装して翼体１を保持するチ
ャック13を備え、このチャック13には支持体18が設けら
れている。さらに、翼体１には直流電源16が設けられて
いる。
【００１９】かかる構成の蒸着装置において、翼体１が
図示のようにセットされると、排気口５、ガス抜き口６
を開口し、しかる後、真空ポンプ等で真空槽12を真空に
し、さらにガス溜め９から真空槽12にアルゴンガスを送
り、その槽内を10-3Torrに設定する。さらに、直流電源
15から溶融体噴出部11に約 500Ｖの電圧を加えて翼体１
の前縁部４に約５分にわたってグロ―放電する一方、溶
融体噴出部11を約 200〜 300℃に予熱する。
図示のようにセットされると、排気口５、ガス抜き口６
を開口し、しかる後、真空ポンプ等で真空槽12を真空に
し、さらにガス溜め９から真空槽12にアルゴンガスを送
り、その槽内を10-3Torrに設定する。さらに、直流電源
15から溶融体噴出部11に約 500Ｖの電圧を加えて翼体１
の前縁部４に約５分にわたってグロ―放電する一方、溶
融体噴出部11を約 200〜 300℃に予熱する。
【００２０】予熱後、直流電源15から溶融体噴出部11に
は1500〜2000Ｖの電圧がボリュ―ムアップされ、このよ
うにして生成されたグロ―放電領域下、溶融体噴出部11
からの溶融体が翼体１の前縁部４に蒸着されている。そ
の蒸着手順は次のとおりである。
は1500〜2000Ｖの電圧がボリュ―ムアップされ、このよ
うにして生成されたグロ―放電領域下、溶融体噴出部11
からの溶融体が翼体１の前縁部４に蒸着されている。そ
の蒸着手順は次のとおりである。
【００２１】先ず、前縁部４に蒸着される第１層として
の防食片３ａは、Ｃｏ：25.0重量％、Ｃｒ：12.0重量
％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残部の組成からなる合金鋼
であって、その層厚は約50μｍである。
の防食片３ａは、Ｃｏ：25.0重量％、Ｃｒ：12.0重量
％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残部の組成からなる合金鋼
であって、その層厚は約50μｍである。
【００２２】防食片３ａとしての第２層は、Ｃｏ：35.0
重量％、Ｃｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残
部の組成からなる合金鋼である。さらに防食片３ａとし
ての第３層は、Ｃｏ：45重量％、Ｃｒ：25.0〜30.0重量
％、Ｃ： 2.5重量％、Ｗ：15.0〜20.0重量％、Ｆｅ：残
部の組成からなる合金鋼である。
重量％、Ｃｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残
部の組成からなる合金鋼である。さらに防食片３ａとし
ての第３層は、Ｃｏ：45重量％、Ｃｒ：25.0〜30.0重量
％、Ｃ： 2.5重量％、Ｗ：15.0〜20.0重量％、Ｆｅ：残
部の組成からなる合金鋼である。
【００２３】上述手順を経た、防食片３ａは、図６に示
されるように、３層状を形成している。そして、３層状
からなる防食片３ａは、比較的低温処理（陰極スパッタ
リング蒸着）のため、翼体１の前縁部４には密着性にす
ぐれ、また肉厚も均質であり、その表面も平滑性になっ
ており、従来のようにプロファイル変形、あるいは不必
要な応力が残ることがなく、また作動蒸気中のイオンに
よる応力腐食割れ等の影響を受けることもない。このよ
うに生成された防食片３ａの硬度は、約Ｈｖ：450 であ
り、図８に示すように、従来の防食片とくらべて硬度的
に遜色がない。
されるように、３層状を形成している。そして、３層状
からなる防食片３ａは、比較的低温処理（陰極スパッタ
リング蒸着）のため、翼体１の前縁部４には密着性にす
ぐれ、また肉厚も均質であり、その表面も平滑性になっ
ており、従来のようにプロファイル変形、あるいは不必
要な応力が残ることがなく、また作動蒸気中のイオンに
よる応力腐食割れ等の影響を受けることもない。このよ
うに生成された防食片３ａの硬度は、約Ｈｖ：450 であ
り、図８に示すように、従来の防食片とくらべて硬度的
に遜色がない。
【００２４】
【発明の効果】以上説明のとおり、この発明にかかるタ
―ビン動翼および製造方法は、防食片として属性の異な
る３層の合金鋼で作製されているので、水滴混じりの作
動蒸気から浸食アタックを受けても十分に対拠でき、ま
た防食片として第３層までを蒸着して翼体の前縁部に被
着させるので、翼体の変形もなく、さらに作動蒸気中の
イオンによる応力腐食割れ等の影響を受けることがない
等すぐれた効果がある。
―ビン動翼および製造方法は、防食片として属性の異な
る３層の合金鋼で作製されているので、水滴混じりの作
動蒸気から浸食アタックを受けても十分に対拠でき、ま
た防食片として第３層までを蒸着して翼体の前縁部に被
着させるので、翼体の変形もなく、さらに作動蒸気中の
イオンによる応力腐食割れ等の影響を受けることがない
等すぐれた効果がある。
【図１】この発明にかかるタ―ビン動翼の略示斜視図。
【図２】図１のＢ−Ｂ矢視切断断面図。
【図３】従来の蒸着装置にタ―ビン動翼を組み込み、翼
体の前縁部に防食片を被着するセット状態を示す略示
図。
体の前縁部に防食片を被着するセット状態を示す略示
図。
【図４】従来のタ―ビン動翼を示す略示斜視図。
【図５】図４のＡ−Ａ矢視切断断面図。
【図６】３層状の防食片を示す略示図。
【図７】翼体の前縁部に防食片を溶接接合する際、翼体
のプロファイル変更を示す図。
のプロファイル変更を示す図。
【図８】従来の防食片とこの発明にかかる防食片との硬
度を比較するグラフ。
度を比較するグラフ。
１ 翼体 ２ 植込部 ３ａ 防食片 ４ 前縁部
Claims (2)
- 【請求項１】 翼体の前縁部に防食片を被着してなるタ
―ビン動翼において、防食片は３層からなり、第１層を
Ｃｏ：25.0重量％、Ｃｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量
％、Ｆｅ：残部からなる合金鋼とし、第２層をＣｏ：3
5.0重量％、Ｃｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆ
ｅ：残部からなる合金鋼とし、第３層をＣｏ：45.0重量
％、Ｃｒ：25.0〜30.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｗ：1
5.0〜20.0重量％、Ｆｅ：残部の合金鋼に構成したこと
を特徴とするタ―ビン動翼。 - 【請求項２】 組成としてＣｒ： 9.0〜12.0重量％、Ｍ
ｏ： 2.0重量％、Ｎｉ： 2.0重量％、Ｃ： 0.5重量％、
Ｎｂ： 0.5重量％、Ｆｅ：残部からなる合金鋼製の翼体
を予じめ調質熱処理等の前処理をしておき、この翼体の
前縁部に、防食片として第１層にＣｏ：25.0重量％、Ｃ
ｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残部からなる
溶融体を蒸着させ、次に第２層にＣｏ：35.0重量％、Ｃ
ｒ：12.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｆｅ：残部からなる
溶融体を蒸着させ、さらに第３層にＣｏ：45.0重量％、
Ｃｒ：25.0〜30.0重量％、Ｃ： 2.5重量％、Ｗ：15.0〜
20.0重量％、Ｆｅ：残部からなる溶融体を蒸着させたこ
とを特徴とするタ―ビン動翼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31571693A JPH07166803A (ja) | 1993-12-16 | 1993-12-16 | タービン動翼および製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31571693A JPH07166803A (ja) | 1993-12-16 | 1993-12-16 | タービン動翼および製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07166803A true JPH07166803A (ja) | 1995-06-27 |
Family
ID=18068683
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31571693A Pending JPH07166803A (ja) | 1993-12-16 | 1993-12-16 | タービン動翼および製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07166803A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009544895A (ja) * | 2006-07-25 | 2009-12-17 | アンサルド・エネルジャ・ソシエタ・ペル・アチオニ | 蒸気タービン用とくに地熱衝動タービン用の高耐腐食性の可動羽根組立体 |
| WO2019172020A1 (ja) * | 2018-03-09 | 2019-09-12 | 三菱重工業株式会社 | 前縁カバー部材、前縁カバー部材ユニット、複合材翼、前縁カバー部材の製造方法及び複合材翼の製造方法 |
-
1993
- 1993-12-16 JP JP31571693A patent/JPH07166803A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009544895A (ja) * | 2006-07-25 | 2009-12-17 | アンサルド・エネルジャ・ソシエタ・ペル・アチオニ | 蒸気タービン用とくに地熱衝動タービン用の高耐腐食性の可動羽根組立体 |
| WO2019172020A1 (ja) * | 2018-03-09 | 2019-09-12 | 三菱重工業株式会社 | 前縁カバー部材、前縁カバー部材ユニット、複合材翼、前縁カバー部材の製造方法及び複合材翼の製造方法 |
| JP2019157689A (ja) * | 2018-03-09 | 2019-09-19 | 三菱重工業株式会社 | 前縁カバー部材、前縁カバー部材ユニット、複合材翼、前縁カバー部材の製造方法及び複合材翼の製造方法 |
| CN110709584A (zh) * | 2018-03-09 | 2020-01-17 | 三菱重工业株式会社 | 前缘护罩构件、前缘护罩构件单元、复合材叶片、前缘护罩构件的制造方法及复合材叶片的制造方法 |
| CN110709584B (zh) * | 2018-03-09 | 2022-04-22 | 三菱重工业株式会社 | 前缘护罩构件、前缘护罩构件单元、复合材叶片、前缘护罩构件的制造方法及复合材叶片的制造方法 |
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