JPH0716683B2 - ステンレス鋼帯用連続温間圧延設備 - Google Patents
ステンレス鋼帯用連続温間圧延設備Info
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- JPH0716683B2 JPH0716683B2 JP15102586A JP15102586A JPH0716683B2 JP H0716683 B2 JPH0716683 B2 JP H0716683B2 JP 15102586 A JP15102586 A JP 15102586A JP 15102586 A JP15102586 A JP 15102586A JP H0716683 B2 JPH0716683 B2 JP H0716683B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、鋼帯のうち特に冷間加工硬化の著しい準安
定オースナイト系のステンレス鋼帯の連続冷間圧延に有
利なステンレス鋼用連続温間圧延設備に関する。
定オースナイト系のステンレス鋼帯の連続冷間圧延に有
利なステンレス鋼用連続温間圧延設備に関する。
一般に、変形抵抗の大きいステンレス鋼帯等の冷間圧延
は通常、ゼンジミア圧延機など小径ワークロールを備え
た多重式の高圧下圧延機による可逆圧延が多く行われ
る。しかし、このような小径ワークロールで可逆式に行
う圧延は、圧延速度も比較的遅く生産性は低い。
は通常、ゼンジミア圧延機など小径ワークロールを備え
た多重式の高圧下圧延機による可逆圧延が多く行われ
る。しかし、このような小径ワークロールで可逆式に行
う圧延は、圧延速度も比較的遅く生産性は低い。
そこで、最近では生産性向上を目的として上記のような
高圧下圧延機を例えば４スタンド等のタンデムミルとし
て連続圧延を行う方法も一部では実施されている。しか
し、このような圧延方法では上記したごとく圧延速度を
あまり大きくできず、またワークロールと鋼帯間でスリ
ップが生じる等の問題があるために、一般鋼帯の圧延に
使用される４重ないし６重で且つワークロール径も大き
いタンデム圧延機で、さらに工程入側に溶接機を配置し
て連続的にステンレス鋼帯を冷間タンデム圧延すること
が志向されるようになった。
高圧下圧延機を例えば４スタンド等のタンデムミルとし
て連続圧延を行う方法も一部では実施されている。しか
し、このような圧延方法では上記したごとく圧延速度を
あまり大きくできず、またワークロールと鋼帯間でスリ
ップが生じる等の問題があるために、一般鋼帯の圧延に
使用される４重ないし６重で且つワークロール径も大き
いタンデム圧延機で、さらに工程入側に溶接機を配置し
て連続的にステンレス鋼帯を冷間タンデム圧延すること
が志向されるようになった。
ところで、ステンレス鋼帯は一般鋼帯に比べて生産性の
低さその他によって製造コストが高いという問題があ
る。上記のステンレス鋼帯の冷間タンデム圧延はこの製
造コスト低下に大きく寄与するが、さらに冷延鋼板用素
材に板厚の大きいものを使用すれば、それだけ冷間圧延
のトータルコストが低減することも知られている。しか
しながら、この素材の板厚を大きくすると、製品板厚を
得るために冷間圧延時の圧下率を大きくしなければなら
ず、このことはタンデム圧延の後段タスンドにおける加
工硬化の著増をきたして圧延に困難を伴うことになる。
また鋼帯の圧延時には絞り込み等を防止するためにある
程度強いスタンド間張力を保持しなければならないが、
鋼帯の加工硬化が大きいと板破断の発生頻度が高くな
る。
低さその他によって製造コストが高いという問題があ
る。上記のステンレス鋼帯の冷間タンデム圧延はこの製
造コスト低下に大きく寄与するが、さらに冷延鋼板用素
材に板厚の大きいものを使用すれば、それだけ冷間圧延
のトータルコストが低減することも知られている。しか
しながら、この素材の板厚を大きくすると、製品板厚を
得るために冷間圧延時の圧下率を大きくしなければなら
ず、このことはタンデム圧延の後段タスンドにおける加
工硬化の著増をきたして圧延に困難を伴うことになる。
また鋼帯の圧延時には絞り込み等を防止するためにある
程度強いスタンド間張力を保持しなければならないが、
鋼帯の加工硬化が大きいと板破断の発生頻度が高くな
る。
ステンレス鋼の中でも特にSUS304,SUS301など表示され
る準安定オーステナイト系のステンレス鋼は、冷間加工
によってオーステナイトの一部が歪誘起マルテンサイト
に変態するため著しい加工硬化を呈することにより、４
重ないし６重圧延機で構成されるタンデム圧延機で冷間
圧延される例はなく、普通鋼帯では一般化しているタン
デム圧延による高生産性，高歩留まりなどの利益性を、
ステンレス鋼帯の場合は得られていない。
る準安定オーステナイト系のステンレス鋼は、冷間加工
によってオーステナイトの一部が歪誘起マルテンサイト
に変態するため著しい加工硬化を呈することにより、４
重ないし６重圧延機で構成されるタンデム圧延機で冷間
圧延される例はなく、普通鋼帯では一般化しているタン
デム圧延による高生産性，高歩留まりなどの利益性を、
ステンレス鋼帯の場合は得られていない。
そこで、このような加工硬化を防止するには、普通鋼に
おいてはすでに特開昭53−118259号公報に開示されてい
るように、圧延前にステンレス鋼を加熱する方法が採ら
れている。すなわち、タンデム圧延機の入側に、鋼帯を
200℃以上に加熱し、再結晶を生じない時間保持する加
熱装置を設けるものである。
おいてはすでに特開昭53−118259号公報に開示されてい
るように、圧延前にステンレス鋼を加熱する方法が採ら
れている。すなわち、タンデム圧延機の入側に、鋼帯を
200℃以上に加熱し、再結晶を生じない時間保持する加
熱装置を設けるものである。
しかしながら、前記特開昭53−118259号公報に開示され
た設備にあっては、加熱された鋼帯の温度が200℃以上
になるので、鋼帯表面が大気中の酸素によって酸化され
てテンパカラーが発生する。特にステンレス鋼帯の場合
には光輝のある美麗な表面が製品として要求されるの
で、テンパカラーが生じると表面研磨などの工程負荷が
増大するという問題が派生する。
た設備にあっては、加熱された鋼帯の温度が200℃以上
になるので、鋼帯表面が大気中の酸素によって酸化され
てテンパカラーが発生する。特にステンレス鋼帯の場合
には光輝のある美麗な表面が製品として要求されるの
で、テンパカラーが生じると表面研磨などの工程負荷が
増大するという問題が派生する。
また、加熱装置とタンデム圧延機との間隔は小さいほど
その間の鋼板の温度降下が小さく加工上、好都合となる
が、一方鋼帯の蛇行の修正が困難となる。この鋼帯の蛇
行は、圧延中に鋼帯が破断したり、圧延形状が悪くなっ
たりする原因となるので、これを防ぐために一般にはタ
ンデム圧延機の入側直近にステアリング装置を設けた鋼
帯の蛇行を修正する方法が採られている。その理由は、
加熱装置が充分に小型であれば、ステアリング装置、小
型の加熱装置、タンデム圧延機の順序に配置可能である
が、高速ラインにおいては、鋼帯の通板速度が大きくな
るため、加熱装置が大型化して炉長が長く（約50m）な
り、加熱装置に入る前にステアリング装置で蛇行を修正
しても、この加熱装置を通過して圧延機に入るまでに再
び蛇行が生じるからである。
その間の鋼板の温度降下が小さく加工上、好都合となる
が、一方鋼帯の蛇行の修正が困難となる。この鋼帯の蛇
行は、圧延中に鋼帯が破断したり、圧延形状が悪くなっ
たりする原因となるので、これを防ぐために一般にはタ
ンデム圧延機の入側直近にステアリング装置を設けた鋼
帯の蛇行を修正する方法が採られている。その理由は、
加熱装置が充分に小型であれば、ステアリング装置、小
型の加熱装置、タンデム圧延機の順序に配置可能である
が、高速ラインにおいては、鋼帯の通板速度が大きくな
るため、加熱装置が大型化して炉長が長く（約50m）な
り、加熱装置に入る前にステアリング装置で蛇行を修正
しても、この加熱装置を通過して圧延機に入るまでに再
び蛇行が生じるからである。
ところが、このようにタンデム圧延機の入側にステアリ
ング装置を設置すると、加熱装置からタンデム圧延機ま
での鋼帯のパス長さが大きくなる。このような従来の圧
延設備を第６図に示す。図において、３は巻戻機から繰
り出される鋼帯２を接続して連続体とするための溶接
機、４は鋼帯の滞留時間を調整するためのルーパー、５
は加熱装置、６はステアリング装置、８はタンデム圧延
機である。この設備においては加熱装置５とタンデム圧
延機８との間の鋼帯２のパス長さは少なくとも15〜20m
程度になる。
ング装置を設置すると、加熱装置からタンデム圧延機ま
での鋼帯のパス長さが大きくなる。このような従来の圧
延設備を第６図に示す。図において、３は巻戻機から繰
り出される鋼帯２を接続して連続体とするための溶接
機、４は鋼帯の滞留時間を調整するためのルーパー、５
は加熱装置、６はステアリング装置、８はタンデム圧延
機である。この設備においては加熱装置５とタンデム圧
延機８との間の鋼帯２のパス長さは少なくとも15〜20m
程度になる。
また、完全連続式タンデム圧延機においては、第７図に
示すように、鋼帯の通板速度を（イ）加速，（ロ）高
速，（ハ）減速，（ニ）低速のようなパターンを繰返す
運転を行うのが一般的である。これはルーパー４の容量
の大小又はその有無にもよるが、入側での鋼帯の溶接工
程や出側での鋼帯のせん断工程により一時，入側設備や
出側設備を休止させる時間を要するためである。さらに
鋼帯の溶接部分を圧延する際は破断し易いので、その圧
延速度を落とす必要もある。従って、加熱装置５とタン
デム圧延機８間におけるステンレス鋼帯の通過時間は上
記圧延速度のパターンによっても変化することから、こ
の間のステンレス鋼帯の温度降下量も変化することにな
る。従って圧延時の変形抵抗も変動することにより、圧
延後のステンレス鋼帯の板厚も変動するといった問題点
があった。
示すように、鋼帯の通板速度を（イ）加速，（ロ）高
速，（ハ）減速，（ニ）低速のようなパターンを繰返す
運転を行うのが一般的である。これはルーパー４の容量
の大小又はその有無にもよるが、入側での鋼帯の溶接工
程や出側での鋼帯のせん断工程により一時，入側設備や
出側設備を休止させる時間を要するためである。さらに
鋼帯の溶接部分を圧延する際は破断し易いので、その圧
延速度を落とす必要もある。従って、加熱装置５とタン
デム圧延機８間におけるステンレス鋼帯の通過時間は上
記圧延速度のパターンによっても変化することから、こ
の間のステンレス鋼帯の温度降下量も変化することにな
る。従って圧延時の変形抵抗も変動することにより、圧
延後のステンレス鋼帯の板厚も変動するといった問題点
があった。
この発明は、このような従来の問題点にかんがみてなさ
れたものであって、圧延機の入側直近に小型加熱装置を
設け、ステンレス鋼帯の接続はレーザービームで行う等
により、上記問題点を解決することを目的としている。
れたものであって、圧延機の入側直近に小型加熱装置を
設け、ステンレス鋼帯の接続はレーザービームで行う等
により、上記問題点を解決することを目的としている。
この発明は、巻戻機と前記タンデム圧延機との間に、加
工順序に従って、ステンレス鋼帯を接続するレーザービ
ーム溶接機と、通板中の鋼帯を一時貯蔵する貯込装置
と、ステンレス鋼帯を加熱する加熱装置と、ステンレス
鋼帯の蛇行を修正する蛇行修正装置と、通板中の放熱に
よって温度低下したステンレス鋼帯を放熱前の温度程度
に加熱する小型加熱装置とを、順次配置したステンレス
鋼帯用連続温間圧延設備としたものである。
工順序に従って、ステンレス鋼帯を接続するレーザービ
ーム溶接機と、通板中の鋼帯を一時貯蔵する貯込装置
と、ステンレス鋼帯を加熱する加熱装置と、ステンレス
鋼帯の蛇行を修正する蛇行修正装置と、通板中の放熱に
よって温度低下したステンレス鋼帯を放熱前の温度程度
に加熱する小型加熱装置とを、順次配置したステンレス
鋼帯用連続温間圧延設備としたものである。
巻戻された鋼帯は、レーザービーム溶接機によって接続
され連続体となって連続圧延される。この際、鋼帯の接
続部は従来の溶接に比べて入熱量が小さいので接続部近
傍の結晶粒粗大化が少ないため溶接強度はそれほど低下
せず、従って圧延時における溶接部破断頻度が著しく小
さくなる。
され連続体となって連続圧延される。この際、鋼帯の接
続部は従来の溶接に比べて入熱量が小さいので接続部近
傍の結晶粒粗大化が少ないため溶接強度はそれほど低下
せず、従って圧延時における溶接部破断頻度が著しく小
さくなる。
溶接された鋼帯は加熱装置に入り、ここで所定範囲の温
度に加熱して圧延の際のマルテンサイト生成率を減少さ
せる。次いで蛇行修正装置へ入って蛇行を修正され、タ
ンデム圧延機の直前に配置された小型加熱装置へ入っ
て、ここで前記加熱装置出口からこの小型加熱装置入口
までの間に放熱して温度低下した鋼帯を再び放熱前の温
度にまで上昇してタンデム圧延機へ送る。鋼帯は所定温
度を維持して圧延されるため変形抵抗が小さく、従って
圧延後の最終板厚の変動等を来たすことなく充分高い通
板速度を維持でき生産性を向上できる。
度に加熱して圧延の際のマルテンサイト生成率を減少さ
せる。次いで蛇行修正装置へ入って蛇行を修正され、タ
ンデム圧延機の直前に配置された小型加熱装置へ入っ
て、ここで前記加熱装置出口からこの小型加熱装置入口
までの間に放熱して温度低下した鋼帯を再び放熱前の温
度にまで上昇してタンデム圧延機へ送る。鋼帯は所定温
度を維持して圧延されるため変形抵抗が小さく、従って
圧延後の最終板厚の変動等を来たすことなく充分高い通
板速度を維持でき生産性を向上できる。
以下、この発明を図面に基づいて説明する。第１図は本
発明の一実施例を示す概要図である。なお、第６図で説
明した従来例と同一の部分については同一の符号を付
し、重複する説明を省く。
発明の一実施例を示す概要図である。なお、第６図で説
明した従来例と同一の部分については同一の符号を付
し、重複する説明を省く。
図において、焼鈍酸洗済みの熱延ステンレス鋼帯２は加
工順序に従って以下の工程を経過する。すなわち、１台
又は複数台の巻戻機1a,1bから巻戻されたステンレス鋼
帯は、それぞれの端部をレーザービーム溶接機３で接続
されて連続体となり、ルーパー４へ入る。ルーパー４は
ステンレス鋼帯２の通過経路を伸縮できる巻掛ロールを
多数具えていて、鋼帯２のルーパー４内での滞留時間を
調整できるようになっている。この時間調整は例えば鋼
帯２の溶接時における通板休止時間や圧延出側における
鋼帯せん断のための休止時間等を吸収するために行われ
る。次にステンレス鋼帯２はルーパー４から炉長の大き
い加熱装置５へ入り、ここで所定温度（200℃を超えな
い）に再結晶を生じない時間加熱保持される。６はステ
ンレス鋼帯２の蛇行を圧延機へ入る前に修正する蛇行修
正装置としてのステアリング装置である。７はタンデム
圧延機８の入側の直前に設けられた小型の加熱装置であ
って、加熱装置５を通過したステンレス鋼帯２がステア
リング装置６を通過することによって放熱低下した温度
を再び元の所定温度に加熱して次のタンデム圧延の際に
変形抵抗が大きくならないようにするものである。10は
タンデム圧延機８によって温間圧延されたストリップで
あって、それぞれ巻戻機11aや11bに巻取られ、巻取られ
たコイル径が所定の大きさになると、走間シャー９によ
ってせん断されるようになっている。
工順序に従って以下の工程を経過する。すなわち、１台
又は複数台の巻戻機1a,1bから巻戻されたステンレス鋼
帯は、それぞれの端部をレーザービーム溶接機３で接続
されて連続体となり、ルーパー４へ入る。ルーパー４は
ステンレス鋼帯２の通過経路を伸縮できる巻掛ロールを
多数具えていて、鋼帯２のルーパー４内での滞留時間を
調整できるようになっている。この時間調整は例えば鋼
帯２の溶接時における通板休止時間や圧延出側における
鋼帯せん断のための休止時間等を吸収するために行われ
る。次にステンレス鋼帯２はルーパー４から炉長の大き
い加熱装置５へ入り、ここで所定温度（200℃を超えな
い）に再結晶を生じない時間加熱保持される。６はステ
ンレス鋼帯２の蛇行を圧延機へ入る前に修正する蛇行修
正装置としてのステアリング装置である。７はタンデム
圧延機８の入側の直前に設けられた小型の加熱装置であ
って、加熱装置５を通過したステンレス鋼帯２がステア
リング装置６を通過することによって放熱低下した温度
を再び元の所定温度に加熱して次のタンデム圧延の際に
変形抵抗が大きくならないようにするものである。10は
タンデム圧延機８によって温間圧延されたストリップで
あって、それぞれ巻戻機11aや11bに巻取られ、巻取られ
たコイル径が所定の大きさになると、走間シャー９によ
ってせん断されるようになっている。
次に作用を説明する。
巻戻されたステンレス鋼帯２はレーザービーム溶接機３
によって接続され、連続体として連続圧延することによ
り、オフゲージ量を減少し、歩留まり等を向上できる。
ここで、レーザービーム溶接を行うのは、MIG溶接やフ
ラッシュバット溶接では溶接部への入熱量が多く、熱影
響部での結晶粒子の粗大化が生じて溶接強度が低下する
ことから、圧延時における溶接部からの破断頻度が高く
なることを防ぐためである。第２図は各溶接法による強
度を、繰返し曲げ試験によって示したもので、レーザー
ビーム溶接によるものは格段に強いことがわかる。
によって接続され、連続体として連続圧延することによ
り、オフゲージ量を減少し、歩留まり等を向上できる。
ここで、レーザービーム溶接を行うのは、MIG溶接やフ
ラッシュバット溶接では溶接部への入熱量が多く、熱影
響部での結晶粒子の粗大化が生じて溶接強度が低下する
ことから、圧延時における溶接部からの破断頻度が高く
なることを防ぐためである。第２図は各溶接法による強
度を、繰返し曲げ試験によって示したもので、レーザー
ビーム溶接によるものは格段に強いことがわかる。
また、ステンレス鋼帯２は炉長の大きい加熱装置５内で
200℃を超えない所定温度で再結晶を生じない時間加熱
されることにより冷間加工硬化の増大を第３図に示すご
とく低下させる。図において横軸はステンレス鋼帯の加
熱温度を、縦軸は鋼帯２に生じるマルテンサイトを体積
率で表示したもので、圧下率γが10,20,30％の３水準に
ついて示した線図である。この図から板温が高くなるに
従ってマルテンサイト生成量は減少することがわかる。
さらに圧下率が10％ではその生成量も減少量もわずか
で、水平に近い直線状を呈しているが、圧下率が高くな
ると圧下率に比例して著しいマルテンサイト生成量が板
温80℃近くまでの加熱で急激に減少（半減以上）し、80
℃を超えるとその減少傾向は緩やかとなって圧下率10％
の場合とほぼ同程度となる。
200℃を超えない所定温度で再結晶を生じない時間加熱
されることにより冷間加工硬化の増大を第３図に示すご
とく低下させる。図において横軸はステンレス鋼帯の加
熱温度を、縦軸は鋼帯２に生じるマルテンサイトを体積
率で表示したもので、圧下率γが10,20,30％の３水準に
ついて示した線図である。この図から板温が高くなるに
従ってマルテンサイト生成量は減少することがわかる。
さらに圧下率が10％ではその生成量も減少量もわずか
で、水平に近い直線状を呈しているが、圧下率が高くな
ると圧下率に比例して著しいマルテンサイト生成量が板
温80℃近くまでの加熱で急激に減少（半減以上）し、80
℃を超えるとその減少傾向は緩やかとなって圧下率10％
の場合とほぼ同程度となる。
すなわち、ステンレス鋼帯は加熱して冷間圧延を行うと
マルテンサイトの生成量は少なくなり、圧延負荷を軽減
することができる。また、通常の加工硬化による変形抵
抗の増加を抑制する効果もあるから、準安定オーステナ
イト系のステンレス鋼帯の場合には、この加熱は圧延負
荷の軽減あるいは圧下率の向上に大きく寄与するもので
ある。
マルテンサイトの生成量は少なくなり、圧延負荷を軽減
することができる。また、通常の加工硬化による変形抵
抗の増加を抑制する効果もあるから、準安定オーステナ
イト系のステンレス鋼帯の場合には、この加熱は圧延負
荷の軽減あるいは圧下率の向上に大きく寄与するもので
ある。
以上のように、ステンレス鋼帯はその温度を高くするこ
とによって冷間圧延を有利に行うことができるが、高す
ぎるとテンパカラー発生の問題が生じる。第４図はこの
テンパカラーの発生程度を色差計によって調査したもの
である。同図において、横軸に板温、縦軸に色差計出力
（ｂ値）をとったもので、これから板温が200℃を超え
ると急激にテンパカラーが発生することがわかる。すな
わち、ステンレス鋼帯やその中でも特に準安定オーステ
ナイト系ステンレス鋼帯をタンデム圧延機によって冷間
圧延する際は、その鋼帯の温度を200℃を超えないよう
に加熱することが有利であり、とりわけ、その温度を80
〜200℃の範囲内に収めることが望ましい。
とによって冷間圧延を有利に行うことができるが、高す
ぎるとテンパカラー発生の問題が生じる。第４図はこの
テンパカラーの発生程度を色差計によって調査したもの
である。同図において、横軸に板温、縦軸に色差計出力
（ｂ値）をとったもので、これから板温が200℃を超え
ると急激にテンパカラーが発生することがわかる。すな
わち、ステンレス鋼帯やその中でも特に準安定オーステ
ナイト系ステンレス鋼帯をタンデム圧延機によって冷間
圧延する際は、その鋼帯の温度を200℃を超えないよう
に加熱することが有利であり、とりわけ、その温度を80
〜200℃の範囲内に収めることが望ましい。
しかし、加熱装置５でステンレス鋼帯２を上記のごとく
加熱してもタンデム圧延機８に入る前のステアリング装
置６での放熱による板温の低下を補償しなければ上記の
効果が得られない。いま、ステアリング装置６でのステ
ンレス鋼帯２のパス長さを15mとすると、大気中での放
熱による温度降下量は約１℃／秒であるので、第７図に
示した速度パターンでは例えば、 と、出側板温度差16.2℃が生じ、これにより変形抵抗が
約10％変化するため、ステンレス鋼帯の最終板厚に変動
を与えてしまうことになる。
加熱してもタンデム圧延機８に入る前のステアリング装
置６での放熱による板温の低下を補償しなければ上記の
効果が得られない。いま、ステアリング装置６でのステ
ンレス鋼帯２のパス長さを15mとすると、大気中での放
熱による温度降下量は約１℃／秒であるので、第７図に
示した速度パターンでは例えば、 と、出側板温度差16.2℃が生じ、これにより変形抵抗が
約10％変化するため、ステンレス鋼帯の最終板厚に変動
を与えてしまうことになる。
そこで、本発明においては、ステアリング装置６の出側
でかつタンデム圧延機８の入側直近に小型加熱装置７を
配置して、ステアリング装置６通過時に生じた温度の低
下分を正確に補償することにより、圧延機８入側の鋼帯
温度を一定に保つようにしたものである。
でかつタンデム圧延機８の入側直近に小型加熱装置７を
配置して、ステアリング装置６通過時に生じた温度の低
下分を正確に補償することにより、圧延機８入側の鋼帯
温度を一定に保つようにしたものである。
なお、上記加熱装置5,7としては、誘導加熱装置、直火
炉、ラジアントチューブバーナ式炉など、いずれの装置
でもよいが、別途設けた燃焼装置から発生する燃焼ガス
を鋼帯に吹付けるガスジェット加熱装置の方が装置が簡
便で且つ鋼帯速度の変化に容易に対応できる点でより好
適である。
炉、ラジアントチューブバーナ式炉など、いずれの装置
でもよいが、別途設けた燃焼装置から発生する燃焼ガス
を鋼帯に吹付けるガスジェット加熱装置の方が装置が簡
便で且つ鋼帯速度の変化に容易に対応できる点でより好
適である。
第５図に他の実施例を示す。
これは大型及び小型加熱装置5,7の間に張力付加装置12
及びステアリング装置６を配置したタンデム圧延設備で
ある。この張力付加装置12はステンレス鋼帯の圧延機８
の入側における張力を高めて圧延性を良好とし、また大
型加熱装置５内における鋼帯張力を低下することにより
加熱中の鋼帯のクリープ変形による幅縮み等を防止する
ようにしたものである。上記以外の作用については前記
実施例と同様である。
及びステアリング装置６を配置したタンデム圧延設備で
ある。この張力付加装置12はステンレス鋼帯の圧延機８
の入側における張力を高めて圧延性を良好とし、また大
型加熱装置５内における鋼帯張力を低下することにより
加熱中の鋼帯のクリープ変形による幅縮み等を防止する
ようにしたものである。上記以外の作用については前記
実施例と同様である。
以上説明したように本発明によれば、準安定オーステナ
イト系ステンレス鋼帯のような加工硬化の著しい材質の
鋼帯であっても、通常のタンデム圧延機によって圧延性
の悪化、板破断などのトラブルを生じることなく安定し
て連続冷間圧延を行うことができ、従って生産能力の向
上、歩留まりの改善、生産コストの低下など大きな効果
が得られる。
イト系ステンレス鋼帯のような加工硬化の著しい材質の
鋼帯であっても、通常のタンデム圧延機によって圧延性
の悪化、板破断などのトラブルを生じることなく安定し
て連続冷間圧延を行うことができ、従って生産能力の向
上、歩留まりの改善、生産コストの低下など大きな効果
が得られる。
第１図は本発明に係る実施例の概要説明図、第２図は鋼
帯の各溶接方法による溶接部の強度比較線図、第３図は
鋼帯の加熱温度とマルテンサイト生成量の関係を示す線
図、第４図は鋼帯の加熱温度とテンパカラー発生の関係
を示す線図、第５図は他の実施例と概要説明図、第６図
は従来例の概要説明図、第７図は時間による鋼帯速度の
パターンを示す図である。 1a,1b……巻戻機、2,10……ステンレス鋼帯、３……レ
ーザービーム溶接機、４……貯込み装置（ルーパー）、
５……加熱装置、６蛇行修正装置（ステアリング装
置）、７……小型加熱装置、８……タンデム圧延機。
帯の各溶接方法による溶接部の強度比較線図、第３図は
鋼帯の加熱温度とマルテンサイト生成量の関係を示す線
図、第４図は鋼帯の加熱温度とテンパカラー発生の関係
を示す線図、第５図は他の実施例と概要説明図、第６図
は従来例の概要説明図、第７図は時間による鋼帯速度の
パターンを示す図である。 1a,1b……巻戻機、2,10……ステンレス鋼帯、３……レ
ーザービーム溶接機、４……貯込み装置（ルーパー）、
５……加熱装置、６蛇行修正装置（ステアリング装
置）、７……小型加熱装置、８……タンデム圧延機。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭56−102519（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−196102（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−137503（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】鋼帯を巻戻す巻戻機と巻戻された鋼帯を圧
延するタンデム圧延機を有する連続圧延設備において、
前記巻戻機と前記タンデム圧延機との間に、加工順序に
従って、ステンレス鋼帯を接続するレーザービーム溶接
機と、通板中のステンレス鋼帯を一時貯蔵する貯込装置
と、ステンレス鋼帯を加熱する加熱装置と、ステンレス
鋼帯の蛇行を修正する蛇行修正装置と、通板中の放熱に
よって温度低下したステンレス鋼帯を放熱前の温度程度
に加熱する小型加熱装置とを順次配置したことを特徴と
するステンレス鋼帯用連続温間圧延設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15102586A JPH0716683B2 (ja) | 1986-06-27 | 1986-06-27 | ステンレス鋼帯用連続温間圧延設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15102586A JPH0716683B2 (ja) | 1986-06-27 | 1986-06-27 | ステンレス鋼帯用連続温間圧延設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6310005A JPS6310005A (ja) | 1988-01-16 |
| JPH0716683B2 true JPH0716683B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=15509657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15102586A Expired - Fee Related JPH0716683B2 (ja) | 1986-06-27 | 1986-06-27 | ステンレス鋼帯用連続温間圧延設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0716683B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10259027B2 (en) | 2014-01-29 | 2019-04-16 | Jfe Steel Corporation | Cold rolling facility and cold rolling method |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0669575B2 (ja) * | 1989-07-19 | 1994-09-07 | 川崎製鉄株式会社 | ステンレス鋼帯の温間圧延設備 |
| DE59002563D1 (de) * | 1990-01-20 | 1993-10-07 | Thyssen Industrie | Verfahren und Einrichtung zum Aneinanderschweissen von Stahlblechen mittels Laserstrahlschweissverfahren. |
| JP2017148857A (ja) * | 2016-02-26 | 2017-08-31 | 日新製鋼株式会社 | ステンレス鋼製レーザ溶接形鋼およびその製造方法 |
| JP2017148858A (ja) * | 2016-02-26 | 2017-08-31 | 日新製鋼株式会社 | ステンレス鋼製レーザ溶接形鋼およびその製造方法 |
-
1986
- 1986-06-27 JP JP15102586A patent/JPH0716683B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10259027B2 (en) | 2014-01-29 | 2019-04-16 | Jfe Steel Corporation | Cold rolling facility and cold rolling method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6310005A (ja) | 1988-01-16 |
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