JPH0716685B2 - 熱間圧延における鋼片の接合方法 - Google Patents
熱間圧延における鋼片の接合方法Info
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- JPH0716685B2 JPH0716685B2 JP20399290A JP20399290A JPH0716685B2 JP H0716685 B2 JPH0716685 B2 JP H0716685B2 JP 20399290 A JP20399290 A JP 20399290A JP 20399290 A JP20399290 A JP 20399290A JP H0716685 B2 JPH0716685 B2 JP H0716685B2
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B15/0085—Joining ends of material to continuous strip, bar or sheet
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
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- B21B—ROLLING OF METAL
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、熱間圧延における鋼片の接合方法に関し、
とくに接合作業の迅速、簡便化を図ったものである。
とくに接合作業の迅速、簡便化を図ったものである。
（従来の技術） 従来、鋼片の熱間圧延に際しては、加熱炉から抽出した
鋼片を一本づつ圧延していたため、とくに仕上げ圧延工
程において、以下に述べるような種々のトラブルを生じ
ていた。
鋼片を一本づつ圧延していたため、とくに仕上げ圧延工
程において、以下に述べるような種々のトラブルを生じ
ていた。
ａ）鋼片先端の噛み込み不良。
ｂ）鋼片後端の絞り込み。
ｃ）鋼片先端のランナウトテーブル上での走行トラブ
ル。
ル。
ｄ）鋼片先後端の寸法不良。
上記の問題の解決策として、熱間仕上げ圧延機の入側搬
送ラインにおいて、先行する鋼片の後端部と後行する鋼
片の先端部とを順次接合してから仕上げ圧延に供する連
続圧延方法が提案され、これに伴い鋼片の接合方法につ
いても種々の方法が開発されている。
送ラインにおいて、先行する鋼片の後端部と後行する鋼
片の先端部とを順次接合してから仕上げ圧延に供する連
続圧延方法が提案され、これに伴い鋼片の接合方法につ
いても種々の方法が開発されている。
たとえば特開昭60−244401号公報には、いわゆるソレノ
イド型コイルを用いた誘導加熱圧接法（第９図参照）
が、また特開昭61−159285号公報には電極ロールを用い
た通電加熱圧接法が、それぞれ開示されている。
イド型コイルを用いた誘導加熱圧接法（第９図参照）
が、また特開昭61−159285号公報には電極ロールを用い
た通電加熱圧接法が、それぞれ開示されている。
さらに特開昭61−144203号公報には、先行鋼片の後端部
および後行鋼片の先端部を突き合わせ、この突き合わせ
部における少なくとも幅方向両端域を予接合したのち、
20％以上の圧下率で圧下することからなる接合方法が開
示されている。
および後行鋼片の先端部を突き合わせ、この突き合わせ
部における少なくとも幅方向両端域を予接合したのち、
20％以上の圧下率で圧下することからなる接合方法が開
示されている。
（発明が解決しようとする課題） しかしながら特開昭60−244401号公報および特開昭61−
159285号公報に開示の方法はいずれも、先行鋼片の後端
面および後行鋼片の先端面全面を接合面とし、加熱がか
かる接合面全域にわたることから、次に述べるような問
題があった。
159285号公報に開示の方法はいずれも、先行鋼片の後端
面および後行鋼片の先端面全面を接合面とし、加熱がか
かる接合面全域にわたることから、次に述べるような問
題があった。
ｉ）加熱に大量の電力投入を必要とする。
ii）所望の接合温度までに要する加熱時間が長い。
iii）このため加熱設備を停止した状態で加熱する場合
は、長いループが必要となり、一方加熱を走間で行う場
合には、長い走間距離を必要とし、設備長が長くなる。
は、長いループが必要となり、一方加熱を走間で行う場
合には、長い走間距離を必要とし、設備長が長くなる。
また特開昭61−144203号公報に開示の方法は、予接合後
に圧延処理を不可欠とするため、やはり接合に長時間を
要し、依然としてiii）の問題が残る他、 iv）接合作業が煩雑 という問題があった。
に圧延処理を不可欠とするため、やはり接合に長時間を
要し、依然としてiii）の問題が残る他、 iv）接合作業が煩雑 という問題があった。
この発明は、上記の諸問題を有利に解決するもので、迅
速かつ簡便な接合方法を提案することを目的とする。
速かつ簡便な接合方法を提案することを目的とする。
（課題を解決するための手段） さて発明者らは、上記の問題を解決すべく鋭意研究を重
ねた結果、鋼片の接合に際しては、必ずしも先行、後行
各鋼片の突き合わせ面全面を接合する必要はなく、少な
くとも両端域を所定の割合で接合すれば良いことの知見
を得た。
ねた結果、鋼片の接合に際しては、必ずしも先行、後行
各鋼片の突き合わせ面全面を接合する必要はなく、少な
くとも両端域を所定の割合で接合すれば良いことの知見
を得た。
この発明は、上記の知見に立脚するものである。
すなわちこの発明は、熱間仕上げ圧延機の入側におい
て、先行する鋼片の後端部と後行する鋼片の先端部とを
接触または近接状態で突き合わせ、ついで加熱、接合す
るに際し、 上記先行鋼片の後端部および後行鋼片の先端部をそれぞ
れ、両者の突き合わせ接触状態において、少なくとも各
鋼片の幅方向両端域にて接触する一方、その間には空隙
を有する形状に、切断し、 ついで先行および後行鋼片それぞれの接合予定部を局所
的に加熱、押圧することによって、接合面積を漸次拡大
することからなる熱間圧延における鋼片の接合方法であ
る。
て、先行する鋼片の後端部と後行する鋼片の先端部とを
接触または近接状態で突き合わせ、ついで加熱、接合す
るに際し、 上記先行鋼片の後端部および後行鋼片の先端部をそれぞ
れ、両者の突き合わせ接触状態において、少なくとも各
鋼片の幅方向両端域にて接触する一方、その間には空隙
を有する形状に、切断し、 ついで先行および後行鋼片それぞれの接合予定部を局所
的に加熱、押圧することによって、接合面積を漸次拡大
することからなる熱間圧延における鋼片の接合方法であ
る。
以下、この発明を具体的に説明する。
第１図に、この発明の実施に用いて好適な接合装置を組
み込んだ仕上げ圧延機の入側搬送ラインを模式で示す。
み込んだ仕上げ圧延機の入側搬送ラインを模式で示す。
図中番号1-a,1-bはそれぞれ先行鋼片および後行鋼片、
２はコイルボックス、3-a,3-bおよび3-cはピンチロー
ル、４はレベラー、５は切断装置、そして６が接合装置
である。同図には接合装置６として、加熱、接合処理を
鋼片１の走行と同期させるいわゆる走間で行う場合につ
いて例示したが、これに対してかかる接合装置６を停止
した状態で加熱、接合処理を行う場合には、破線７で示
したルーパを利用することになる。また８はFSB（デス
ケーラ）、９は仕上げ圧延機の第１スタンドである。
２はコイルボックス、3-a,3-bおよび3-cはピンチロー
ル、４はレベラー、５は切断装置、そして６が接合装置
である。同図には接合装置６として、加熱、接合処理を
鋼片１の走行と同期させるいわゆる走間で行う場合につ
いて例示したが、これに対してかかる接合装置６を停止
した状態で加熱、接合処理を行う場合には、破線７で示
したルーパを利用することになる。また８はFSB（デス
ケーラ）、９は仕上げ圧延機の第１スタンドである。
さてこの発明において、先行、後行各鋼片の後、先端部
の切断方法としては、シャー、ガス溶断およびレーザー
溶断など従来公知の方法いずれもが適合するが、２枚の
曲線刃を有するドラムシャーを用いた切断がとりわけ有
利に適合する。
の切断方法としては、シャー、ガス溶断およびレーザー
溶断など従来公知の方法いずれもが適合するが、２枚の
曲線刃を有するドラムシャーを用いた切断がとりわけ有
利に適合する。
第２図ａ〜ｇに、先行、後行各鋼片の後、先端部の好適
切断形状を示す。
切断形状を示す。
第２図ａは後、先端部を同じ曲率で凹状に切断した場
合、同図ｂは後、先端部とも凹状ではあるがそれらの曲
率が異なる場合、同図ｃは一方は直線とし、他方のみ凹
状とした場合、同図ｄは一方を凸状、他方を凹状とし、
凹状の曲率を凸状の曲率よりも幾分大きくした場合であ
り、さらに同図ｇは幅方向両端域に接合代をもうけ中央
域を切り欠いた場合である。以上の例はいずれも鋼片の
幅方向両端域のみを接触させ、中央域にギャップを設け
たものであるが、この発明における切断形状はこれだけ
に限るものではなく、同図ｅおよびｆに示すように両端
域および中央の３点で接触させ、その間にギャップを設
けても、また図示は省略したが、接触部を４点ないしは
それ以上とし、その間にギャップを設けたような形状で
も良い。
合、同図ｂは後、先端部とも凹状ではあるがそれらの曲
率が異なる場合、同図ｃは一方は直線とし、他方のみ凹
状とした場合、同図ｄは一方を凸状、他方を凹状とし、
凹状の曲率を凸状の曲率よりも幾分大きくした場合であ
り、さらに同図ｇは幅方向両端域に接合代をもうけ中央
域を切り欠いた場合である。以上の例はいずれも鋼片の
幅方向両端域のみを接触させ、中央域にギャップを設け
たものであるが、この発明における切断形状はこれだけ
に限るものではなく、同図ｅおよびｆに示すように両端
域および中央の３点で接触させ、その間にギャップを設
けても、また図示は省略したが、接触部を４点ないしは
それ以上とし、その間にギャップを設けたような形状で
も良い。
またこの発明において、加熱手段はとくに限定されるこ
とはなく、ガスバーナー、通電加熱および誘導加熱など
いずれもが使用できるが、中でも第３図に示すような交
番磁界を鋼片の板厚方向に貫通させて印加する方式（以
下、かような磁界印加方式をトランスバース方式とい
う）になる誘導加熱がとりわけ有利に適合する。
とはなく、ガスバーナー、通電加熱および誘導加熱など
いずれもが使用できるが、中でも第３図に示すような交
番磁界を鋼片の板厚方向に貫通させて印加する方式（以
下、かような磁界印加方式をトランスバース方式とい
う）になる誘導加熱がとりわけ有利に適合する。
第３図に示したところにおいて、10が鋼片１の板厚方向
に貫通させて交番磁界を発生させる交番磁界発生コイル
であり、かかる交番磁界発生コイル10は、鋼片を上下に
挟んで設置した一対のコア10-aとこれらのコアに連続し
て巻き回したコイル10-bと電源10-cとからなる。
に貫通させて交番磁界を発生させる交番磁界発生コイル
であり、かかる交番磁界発生コイル10は、鋼片を上下に
挟んで設置した一対のコア10-aとこれらのコアに連続し
て巻き回したコイル10-bと電源10-cとからなる。
さて第３図に示したようなトランスバース方式によって
先行、後行鋼片の突き合わせ部ａの中央域に交番磁界ｄ
を印加した場合、突き合わせ部ａには、第４図ａに示す
ような渦電流ｅが誘発され、同図ｂに示すように、とく
に突き合わせ部両端の接触領域が優先的に加熱されるこ
とから、この発明のように少なくとも各鋼片の幅方向両
端域の加熱が重要な場合には、かかる誘導加熱方式がと
りわけ有利なわけである。なお接触領域が両端域のほか
に、中央部やその他の位置にもある場合には、所定個数
の交番磁界発生コイルを所定の位置に配置することによ
って、各接触領域を優先的に加熱することができる。ま
た第３図には、トランスバース方式の交番磁界印加コイ
ルとして、鋼片を上下に挟んでコアを個別に配置したい
わゆる分割型交番磁界印加コイルを用いる場合について
示したが、その他第５図に示すような、コアとしてＣ型
形状の一体物10-dを用いたいわゆるＣ型交番磁界印加コ
イルを用いることもでき、かかるＣ型コイルは、磁界印
加コイルを鋼片の移動に同期させて移動させつつ接合処
理を行う場合に、操作取扱いが容易である点や、磁極の
アライメントを簡便かつ正確に行い得るという点で利点
がある。
先行、後行鋼片の突き合わせ部ａの中央域に交番磁界ｄ
を印加した場合、突き合わせ部ａには、第４図ａに示す
ような渦電流ｅが誘発され、同図ｂに示すように、とく
に突き合わせ部両端の接触領域が優先的に加熱されるこ
とから、この発明のように少なくとも各鋼片の幅方向両
端域の加熱が重要な場合には、かかる誘導加熱方式がと
りわけ有利なわけである。なお接触領域が両端域のほか
に、中央部やその他の位置にもある場合には、所定個数
の交番磁界発生コイルを所定の位置に配置することによ
って、各接触領域を優先的に加熱することができる。ま
た第３図には、トランスバース方式の交番磁界印加コイ
ルとして、鋼片を上下に挟んでコアを個別に配置したい
わゆる分割型交番磁界印加コイルを用いる場合について
示したが、その他第５図に示すような、コアとしてＣ型
形状の一体物10-dを用いたいわゆるＣ型交番磁界印加コ
イルを用いることもでき、かかるＣ型コイルは、磁界印
加コイルを鋼片の移動に同期させて移動させつつ接合処
理を行う場合に、操作取扱いが容易である点や、磁極の
アライメントを簡便かつ正確に行い得るという点で利点
がある。
ここで良好に接合が進行する温度は1250℃以上である
が、加熱温度があまりに高すぎると鋼片端部が溶融する
おそれがあるので、加熱するにしても1450℃以下とする
のが好ましい。
が、加熱温度があまりに高すぎると鋼片端部が溶融する
おそれがあるので、加熱するにしても1450℃以下とする
のが好ましい。
さてこの発明ではまず、切断装置によって先行する鋼片
の後端部と後行する鋼片の先端部とを、たとえば第６図
ａに示したような後、先端部がそれぞれ凹状となる形状
に切断する。
の後端部と後行する鋼片の先端部とを、たとえば第６図
ａに示したような後、先端部がそれぞれ凹状となる形状
に切断する。
ついで互いに凹状をした接合面を、接触または近接状態
で突き合わせたのち、加熱、押圧処理を施す。かかる加
熱、押圧処理としては、 ｉ）接合予定部の温度が目標温度に達した時点で加熱を
停止し、ついで押圧する方法、 ii）接合予定部の温度が接合可能温度に達したならば、
加熱は継続したまま（ただし鋼片の溶融温度は超えな
い）で、押圧を開始する方法、 iii）最初から鋼片同士を押圧し、接触部の加熱も同時
に行う方法 iv）所定の接合代（好ましくは鋼片両端域における接合
代が鋼片幅の1/10以上）まで押圧したのち、加熱する方
法 などいずれの方法でも良いが、とくにiii）,iv）の方法
は有効である。というのは、熱間仕上げ圧延の前段階で
は、鋼片はまだ1000〜1100℃程度の高温状態にあるの
で、単なる押圧だけでも各鋼片の接合は幾分かは進行す
るところ、かかる押圧処理の開始と同時またはその後直
ちに加熱処理を併せて施してやれば、その接合が効果的
に促進され、接合時間の短縮および加熱に要する投入電
力量の削減が期待できるからである。
で突き合わせたのち、加熱、押圧処理を施す。かかる加
熱、押圧処理としては、 ｉ）接合予定部の温度が目標温度に達した時点で加熱を
停止し、ついで押圧する方法、 ii）接合予定部の温度が接合可能温度に達したならば、
加熱は継続したまま（ただし鋼片の溶融温度は超えな
い）で、押圧を開始する方法、 iii）最初から鋼片同士を押圧し、接触部の加熱も同時
に行う方法 iv）所定の接合代（好ましくは鋼片両端域における接合
代が鋼片幅の1/10以上）まで押圧したのち、加熱する方
法 などいずれの方法でも良いが、とくにiii）,iv）の方法
は有効である。というのは、熱間仕上げ圧延の前段階で
は、鋼片はまだ1000〜1100℃程度の高温状態にあるの
で、単なる押圧だけでも各鋼片の接合は幾分かは進行す
るところ、かかる押圧処理の開始と同時またはその後直
ちに加熱処理を併せて施してやれば、その接合が効果的
に促進され、接合時間の短縮および加熱に要する投入電
力量の削減が期待できるからである。
上記のような加熱、押圧処理を施すことにより、高温部
である両端域から変形が始まり、第６図ｂに示すよう
に、接合領域が両端域から中央域へと次第に拡大して、
接合力が効果的に強化されるのである。
である両端域から変形が始まり、第６図ｂに示すよう
に、接合領域が両端域から中央域へと次第に拡大して、
接合力が効果的に強化されるのである。
ここに接合代Ｗは、鋼片幅Ｂに対し、少なくとも両端域
でそれぞれ0.1倍以上、併せて0.2倍以上とするのが好ま
しい。というのは接合代の合計が鋼板幅の0.2倍に満た
ないと、その後の仕上げ圧延時に先、後鋼片の分離破断
を生じるおそれがあるからである。
でそれぞれ0.1倍以上、併せて0.2倍以上とするのが好ま
しい。というのは接合代の合計が鋼板幅の0.2倍に満た
ないと、その後の仕上げ圧延時に先、後鋼片の分離破断
を生じるおそれがあるからである。
第７図に、接合代と仕上げ圧延における破断の有無との
関係について調べた結果を示す。
関係について調べた結果を示す。
同図より明らかなように、両端域における接合代Ｗがそ
れぞれ鋼片幅Ｂの0.1倍以上であれば、その後の仕上げ
圧延において破断分離のおそれは全くない。
れぞれ鋼片幅Ｂの0.1倍以上であれば、その後の仕上げ
圧延において破断分離のおそれは全くない。
なお上記の押圧処理は、鋼片端部の突き合わせ部を前後
に挟んで設けたピンチロールで容易に実施することがで
き、ここに押圧力は３〜5kg/mm2程度で充分である。
に挟んで設けたピンチロールで容易に実施することがで
き、ここに押圧力は３〜5kg/mm2程度で充分である。
（作用） この発明において、実際に加熱を加えるのは接合予定部
のみであって、従来のように鋼片幅方向全域を加熱する
必要がないので、従来よりも電力投入量を低減できるだ
けでなく、接合温度までの加熱時間も短縮できる。従っ
て加熱を停止状態で行う場合には、ループ長は短くて済
み、また加熱を走間で行う場合には、短い走間距離で済
む。さらに所定の接合温度まで加熱後、たとえばピンチ
ロールで軽く押圧してやるだけで所望の接合強度が得ら
れるので煩雑な接合作業を必要とすることもない。
のみであって、従来のように鋼片幅方向全域を加熱する
必要がないので、従来よりも電力投入量を低減できるだ
けでなく、接合温度までの加熱時間も短縮できる。従っ
て加熱を停止状態で行う場合には、ループ長は短くて済
み、また加熱を走間で行う場合には、短い走間距離で済
む。さらに所定の接合温度まで加熱後、たとえばピンチ
ロールで軽く押圧してやるだけで所望の接合強度が得ら
れるので煩雑な接合作業を必要とすることもない。
また加熱手段として、トランスバース方式の誘導加熱を
採用すれば、加熱時間を一層短縮することができる。
採用すれば、加熱時間を一層短縮することができる。
さらに押圧しながら同時に加熱も施す加熱、押圧処理の
採用により、加熱時間のより一層の短縮ならびに投入電
力量の削減が期待できる。
採用により、加熱時間のより一層の短縮ならびに投入電
力量の削減が期待できる。
（実施例） 実施例１ 前掲第１図に示した仕上げ圧延機入側の搬送ラインにお
いて、次の要領で鋼片の接合を行った。
いて、次の要領で鋼片の接合を行った。
実験に用いた鋼片は、先行鋼片1-aおよび後行鋼片1-bと
も、厚み:30mm,幅:1000mmの低炭素鋼シートバーを、ま
た切断装置５としては２枚の曲線刃を有するドラムシャ
ーを用いた。
も、厚み:30mm,幅:1000mmの低炭素鋼シートバーを、ま
た切断装置５としては２枚の曲線刃を有するドラムシャ
ーを用いた。
さて先行シートバー1-aの後端部および後行シートバー1
-bの先端部を、ドラムシャー５によって、第８図ａに示
すような円弧状に切断した。ここに各シートバー切断面
の曲率半径はいずれも20mとした。ついで先行シートバ
ー1-aの後端部と後行シートバー1-bの先端部それぞれの
両端域を接触状態で突き合わせたのち、両端域のみをソ
レノイド型誘導コイル（投入電力:4000kW、周波数:500H
z）で加熱した。加熱温度が1400℃に達した時点で加熱
を停止し、同図ｂに示すようにピンチロール3-bおよび3
-cによって両者を3kg/mm2の力で押圧した。この押圧力
により、接合代はＷ＝200mmまで拡大した。
-bの先端部を、ドラムシャー５によって、第８図ａに示
すような円弧状に切断した。ここに各シートバー切断面
の曲率半径はいずれも20mとした。ついで先行シートバ
ー1-aの後端部と後行シートバー1-bの先端部それぞれの
両端域を接触状態で突き合わせたのち、両端域のみをソ
レノイド型誘導コイル（投入電力:4000kW、周波数:500H
z）で加熱した。加熱温度が1400℃に達した時点で加熱
を停止し、同図ｂに示すようにピンチロール3-bおよび3
-cによって両者を3kg/mm2の力で押圧した。この押圧力
により、接合代はＷ＝200mmまで拡大した。
ここに接合予定部の加熱時間は10sであり、この点幅方
向全域を加熱する従来法のそれが15sであったのと比較
すると、所要時間は大幅に短縮された。
向全域を加熱する従来法のそれが15sであったのと比較
すると、所要時間は大幅に短縮された。
またその後の仕上げ圧延において、接合面が分離するよ
うなことはなく、良好な連続圧延を継続できた。
うなことはなく、良好な連続圧延を継続できた。
実施例２ 実施例１と同様にして、先行シートバー1-aの後端部と
後行シートバー1-bの先端部それぞれの両端域を接触状
態で突き合わせたのち、次の要領で接合処理を施した。
後行シートバー1-bの先端部それぞれの両端域を接触状
態で突き合わせたのち、次の要領で接合処理を施した。
a.交番磁界（Ｃ型磁極） 投入電力:2000Kw 周波数:500Hz b.加熱温度:1400℃ c.押圧力：面圧にして3kgf/mm2 d.加熱、押圧後の接合代Ｗ＝200mm（片側100mm） e.接合形態：加熱して1400℃に達した時点で加熱を停止
して押圧 ここに接合予定部の加熱終了までの所要時間は4sであ
り、この点幅方向全域を加熱する従来法のそれが15sで
あったのと比較すると、所要時間は大幅に短縮された。
また消費電力も半減できた。
して押圧 ここに接合予定部の加熱終了までの所要時間は4sであ
り、この点幅方向全域を加熱する従来法のそれが15sで
あったのと比較すると、所要時間は大幅に短縮された。
また消費電力も半減できた。
さらにその後の仕上げ圧延において、接合面が分離する
ようなことはなく、良好な連続圧延を継続できた。
ようなことはなく、良好な連続圧延を継続できた。
実施例３ 実施例１と同様にして、先行シートバー1-aの後端部と
後行シートバー1-bの先端部それぞれの両端域を接触状
態で突き合わせたのち、次の要領で接合処理を施した。
後行シートバー1-bの先端部それぞれの両端域を接触状
態で突き合わせたのち、次の要領で接合処理を施した。
a.交番磁界（Ｃ型磁極） 投入電力:2000Kw 周波数:500Hz b.加熱温度:1400℃ c.押圧力：面圧にして3kgf/mm2 d.加熱、押圧後の接合代Ｗ＝200mm（片側100mm） e.接合形態：予め押圧して加熱 この場合、接合に要した加熱時間は2.4sであり、従来法
に比べ加熱所要時間をより一層短縮できた。
に比べ加熱所要時間をより一層短縮できた。
以上、実施例では、加熱手段として誘導加熱方式を用い
た場合について主に説明したが、ガスバーナーなど他の
手段を利用した場合でも、同様の効果が得られることが
確かめられている。
た場合について主に説明したが、ガスバーナーなど他の
手段を利用した場合でも、同様の効果が得られることが
確かめられている。
（発明の効果） かくしてこの発明によれば、仕上げ圧延機の入側搬送ラ
インにおいて、先行鋼片の後端部と後行鋼片の先端部と
を接合するに際し、従来に比べ所要時間を大幅に減縮す
るとができるだけでなく、加熱設備の小型化や設備長の
短縮化も図り得る。
インにおいて、先行鋼片の後端部と後行鋼片の先端部と
を接合するに際し、従来に比べ所要時間を大幅に減縮す
るとができるだけでなく、加熱設備の小型化や設備長の
短縮化も図り得る。
第１図は、この発明の実施に用いて好適な接合装置を組
み込んだ仕上げ圧延機の入側搬送ラインの模式図、 第２図ａ〜ｇはそれぞれ、この発明に従う先行、後行各
鋼片の後、先端部の好適切断形状を示す平面図、 第３図は、この発明に従うトランスバース方式の誘導加
熱装置（分割型）の模式図、 第４図ａは、トランスバース方式によって誘発された渦
電流の流れを示した図、同図ｂは同方式によって加熱し
た場合における突き合わせ領域の温度分布を示した図、 第５図は、他のトランスバース方式誘導加熱装置（Ｃ
型）の模式図、 第６図a,bはそれぞれ、この発明に従う押圧前後におけ
る鋼片端部形状の変化を示した図、 第７図は、接合代と仕上げ圧延における破断の有無との
関係を示す図、 第８図a,bはそれぞれ、この発明に従う鋼片の切断、加
熱および押圧要領の説明図、 第９図は、従来のソレノイド型コイルの模式図である。 1-a…先行鋼片、1-b…後行鋼片 ２…コイルボックス 3-a,3-b,3-c…ピンチロール ４…レベラー、５…切断装置 ６…接合装置、７…ルーパ ８…FSB、９…第１スタンド 10…交番磁界発生コイル 10-a…コア、10-b…コイル 10-c…電源、10-d…Ｃ型コア
み込んだ仕上げ圧延機の入側搬送ラインの模式図、 第２図ａ〜ｇはそれぞれ、この発明に従う先行、後行各
鋼片の後、先端部の好適切断形状を示す平面図、 第３図は、この発明に従うトランスバース方式の誘導加
熱装置（分割型）の模式図、 第４図ａは、トランスバース方式によって誘発された渦
電流の流れを示した図、同図ｂは同方式によって加熱し
た場合における突き合わせ領域の温度分布を示した図、 第５図は、他のトランスバース方式誘導加熱装置（Ｃ
型）の模式図、 第６図a,bはそれぞれ、この発明に従う押圧前後におけ
る鋼片端部形状の変化を示した図、 第７図は、接合代と仕上げ圧延における破断の有無との
関係を示す図、 第８図a,bはそれぞれ、この発明に従う鋼片の切断、加
熱および押圧要領の説明図、 第９図は、従来のソレノイド型コイルの模式図である。 1-a…先行鋼片、1-b…後行鋼片 ２…コイルボックス 3-a,3-b,3-c…ピンチロール ４…レベラー、５…切断装置 ６…接合装置、７…ルーパ ８…FSB、９…第１スタンド 10…交番磁界発生コイル 10-a…コア、10-b…コイル 10-c…電源、10-d…Ｃ型コア
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉田 邦雄 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内 (72)発明者 秦野 直樹 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内 (72)発明者 関谷 廣 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内 (56)参考文献 特開 昭61−259804（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】熱間仕上げ圧延機の入側において、先行す
る鋼片の後端部と後行する鋼片の先端部とを接触または
近接状態で突き合わせ、ついで加熱、接合するに際し、 上記先行鋼片の後端部および後行鋼片の先端部をそれぞ
れ、両者の突き合わせ接触状態において、少なくとも各
鋼片の幅方向両端域にて接触する一方、その間には空隙
を有する形状に、切断し、 ついで先行および後行鋼片それぞれの接合予定部を局所
的に加熱、押圧することによって、接合面積を漸次拡大
することを特徴とする熱間圧延における鋼片の接合方
法。 - 【請求項２】請求項１において、加熱、押圧処理が、押
圧しながら加熱を行うものである熱間圧延における鋼片
の接合方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20399290A JPH0716685B2 (ja) | 1990-08-02 | 1990-08-02 | 熱間圧延における鋼片の接合方法 |
| CA002067772A CA2067772C (en) | 1990-08-02 | 1991-08-01 | Method of joining steel sheet bars in hot rolling and a continuous hot rolling method |
| DE69114467T DE69114467T2 (de) | 1990-08-02 | 1991-08-01 | Verfahren zum verbinden von knüppeln beim warmwalzen und verfahren zum kontinuierlichen warmwalzen. |
| PCT/JP1991/001031 WO1992002315A1 (en) | 1990-08-02 | 1991-08-01 | Method of joining billets during hot rolling and method of continuous hot rolling |
| US07/844,670 US5323951A (en) | 1990-08-02 | 1991-08-01 | Method of joining steel sheet bars in hot rolling and a continuous hot rolling method |
| CN91108654A CN1037587C (zh) | 1990-08-02 | 1991-08-01 | 接合钢坯的热连轧方法 |
| EP91913663A EP0495989B1 (en) | 1990-08-02 | 1991-08-01 | Method of joining billets during hot rolling and method of continuous hot rolling |
| KR92700794A KR960012859B1 (en) | 1990-08-02 | 1992-04-02 | Method of joining billets during hot rolling and method of continuous hot rolling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20399290A JPH0716685B2 (ja) | 1990-08-02 | 1990-08-02 | 熱間圧延における鋼片の接合方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0489110A JPH0489110A (ja) | 1992-03-23 |
| JPH0716685B2 true JPH0716685B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=16482985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20399290A Expired - Fee Related JPH0716685B2 (ja) | 1990-08-02 | 1990-08-02 | 熱間圧延における鋼片の接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0716685B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05192775A (ja) * | 1991-01-18 | 1993-08-03 | Mitsubishi Electric Corp | 板材の圧接方法 |
-
1990
- 1990-08-02 JP JP20399290A patent/JPH0716685B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0489110A (ja) | 1992-03-23 |
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|---|---|---|---|
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