JPH07169346A - 交流用Ｎｂ３Ｓｎ超電導線の製造方法 - Google Patents
交流用Ｎｂ３Ｓｎ超電導線の製造方法Info
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- JPH07169346A JPH07169346A JP5318630A JP31863093A JPH07169346A JP H07169346 A JPH07169346 A JP H07169346A JP 5318630 A JP5318630 A JP 5318630A JP 31863093 A JP31863093 A JP 31863093A JP H07169346 A JPH07169346 A JP H07169346A
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 極細多芯構造の交流用Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線を
製造する 【構成】 Ｔｉ添加Ｎｂ合金管内にＣｕ被覆Ｓｎロッド
を収容し、その外側にＣｕ−Ｎｉ合金管を配置した後、
冷間加工を施して断面六角形のシングル線を製造する。
このシングル線の所定本数を、このシングル線と同一断
面形状のＣｕ−Ｎｉ合金スペーサの複数本を中心とし、
その側面を当接してＣｕ−Ｎｉ合金管内に充填した後、
冷間加工を施して断面六角形の１次マルチ線を製造す
る。この１次マルチ線の所定本数を、この１次マルチ線
と同様の方法を用いてダブルスタック構造とした後、静
水圧押出加工および伸線加工を施して２次マルチ線を製
造し、その加工性の限界値を求めたところ、フィラメン
ト径１μｍ以下まで加工可能であった。
製造する 【構成】 Ｔｉ添加Ｎｂ合金管内にＣｕ被覆Ｓｎロッド
を収容し、その外側にＣｕ−Ｎｉ合金管を配置した後、
冷間加工を施して断面六角形のシングル線を製造する。
このシングル線の所定本数を、このシングル線と同一断
面形状のＣｕ−Ｎｉ合金スペーサの複数本を中心とし、
その側面を当接してＣｕ−Ｎｉ合金管内に充填した後、
冷間加工を施して断面六角形の１次マルチ線を製造す
る。この１次マルチ線の所定本数を、この１次マルチ線
と同様の方法を用いてダブルスタック構造とした後、静
水圧押出加工および伸線加工を施して２次マルチ線を製
造し、その加工性の限界値を求めたところ、フィラメン
ト径１μｍ以下まで加工可能であった。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は超電導線の製造方法に係
り、特にニオブ・チューブ法により極細多芯構造の交流
用Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線の製造方法の改良に関する。
り、特にニオブ・チューブ法により極細多芯構造の交流
用Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線の製造方法の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】多芯構造のＮｂ3 Ｓｎ超電導線の製造方
法として、複合加工法の一種であるニオブ・チューブ法
によるものが知られている（特公昭５５−１６５４７号
公報）。 この方法は、錫系金属を芯とし、銅系金属層
およびニオビウム系金属層を順次同心的に配置させ、か
つこの外周面に銅を接触させた複合体を断面減少加工
後、加熱処理を施すもので、この方法による超電導線は
高磁界中でのＪｃ（臨界電流密度）が大きく、かつＣｕ
−Ｓｎ合金を用いるいわゆるブロンズ法の欠点である多
数回の中間焼鈍を不要とする利点を有しており、非常に
優れた高磁界マグネット用の導体として知られている。
法として、複合加工法の一種であるニオブ・チューブ法
によるものが知られている（特公昭５５−１６５４７号
公報）。 この方法は、錫系金属を芯とし、銅系金属層
およびニオビウム系金属層を順次同心的に配置させ、か
つこの外周面に銅を接触させた複合体を断面減少加工
後、加熱処理を施すもので、この方法による超電導線は
高磁界中でのＪｃ（臨界電流密度）が大きく、かつＣｕ
−Ｓｎ合金を用いるいわゆるブロンズ法の欠点である多
数回の中間焼鈍を不要とする利点を有しており、非常に
優れた高磁界マグネット用の導体として知られている。
【０００３】しかしながら上記のニオブ・チューブ法に
おいては、加工度が１０4 を越えるような高加工を施す
とＮｂフィラメントの破断や断線を生じ易いため細線化
が困難で、外径φ６０〜８０μｍ程度がＮｂフィラメン
トの加工限度である。
おいては、加工度が１０4 を越えるような高加工を施す
とＮｂフィラメントの破断や断線を生じ易いため細線化
が困難で、外径φ６０〜８０μｍ程度がＮｂフィラメン
トの加工限度である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近年、超電導線の製造
技術の進歩に伴ってその応用機器の開発が進められてお
り、トランスや発電機等に使用される交流用超電導線の
開発が要求されている。このような交流用超電導線に要
求される性質を満足するためには、（イ）ヒシテリシス
ロスを低減するためにフィラメント径を小さくするこ
と、（ロ）ツィストピッチを短くすること、（ハ）フィ
ラメント間のカップリングロスを低減するために比抵抗
値の高い材料をマトリックスに採用することが必要であ
る。
技術の進歩に伴ってその応用機器の開発が進められてお
り、トランスや発電機等に使用される交流用超電導線の
開発が要求されている。このような交流用超電導線に要
求される性質を満足するためには、（イ）ヒシテリシス
ロスを低減するためにフィラメント径を小さくするこ
と、（ロ）ツィストピッチを短くすること、（ハ）フィ
ラメント間のカップリングロスを低減するために比抵抗
値の高い材料をマトリックスに採用することが必要であ
る。
【０００５】従来、上記のニオブ・チューブ法による超
電導線においても交流用の線材の開発が進められてお
り、上記（イ）および（ハ）の観点からマトリックスに
Ｃｕ−Ｎｉ合金を採用することによりフィラメントの細
線化が試みられているが、この場合においてもフィラメ
ントの不均一変形や破断等の理由により、Ｎｂフィラメ
ントの外径は数μｍ程度が加工限度であり、周波数、磁
場振幅等とともにフィラメント径に比例して増加するヒ
シテリシス損失を小さくすることが困難で、交流用に使
用するには問題があると考えられいた。
電導線においても交流用の線材の開発が進められてお
り、上記（イ）および（ハ）の観点からマトリックスに
Ｃｕ−Ｎｉ合金を採用することによりフィラメントの細
線化が試みられているが、この場合においてもフィラメ
ントの不均一変形や破断等の理由により、Ｎｂフィラメ
ントの外径は数μｍ程度が加工限度であり、周波数、磁
場振幅等とともにフィラメント径に比例して増加するヒ
シテリシス損失を小さくすることが困難で、交流用に使
用するには問題があると考えられいた。
【０００６】本発明は以上の問題を解決するためになさ
れたもので、ニオブ・チューブ法によりフィラメントを
極細線化することのできる多芯構造の交流用Ｎｂ3 Ｓｎ
超電導線の製造方法を提供することをその目的とする。
れたもので、ニオブ・チューブ法によりフィラメントを
極細線化することのできる多芯構造の交流用Ｎｂ3 Ｓｎ
超電導線の製造方法を提供することをその目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の交流用Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線の製造方法は、
Ｓｎ系金属の外側にＣｕ系金属管およびＮｂ系金属管を
順次配置し、これらの多数本をＣｕ−Ｎｉ合金マトリッ
クス中に配置した複合体に減面加工を施した後、Ｎｂ3
Ｓｎ生成の熱処理を施すことにより多芯構造の超電導線
を製造する場合に、Ｎｂ系金属管をマトリックスの中心
部および外周部を除く同心状の領域内に配置した複合体
に減面加工を施すようにしたものである。
に、本発明の交流用Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線の製造方法は、
Ｓｎ系金属の外側にＣｕ系金属管およびＮｂ系金属管を
順次配置し、これらの多数本をＣｕ−Ｎｉ合金マトリッ
クス中に配置した複合体に減面加工を施した後、Ｎｂ3
Ｓｎ生成の熱処理を施すことにより多芯構造の超電導線
を製造する場合に、Ｎｂ系金属管をマトリックスの中心
部および外周部を除く同心状の領域内に配置した複合体
に減面加工を施すようにしたものである。
【０００８】上記の複合体は１ｓｔ ｓｔａｃｋ構造で
あるが、より多芯化を図る場合にはこの複合体Ａに減面
加工を施して複合線を製造し、この多数本をＣｕ−Ｎｉ
合金マトリックスの中心部および外周部を除く同心状の
領域内に配置してマトリックス比（ＣｕＮｉ／ｎｏｎ−
ＣｕＮｉ）を２．５以上とした２ｎｄ ｓｔａｃｋ構造
の複合体Ｂに減面加工を施すことにより、その目的を達
成することができる。上記の発明における複合体Ａ、Ｂ
において、マトリックスの中心部および外周部を除く同
心状の領域内に配置されるＮｂ系金属管または複合線
を、複合体の半径をＲとしたときに、０．３〜０．９２
Ｒの同心状の領域内に配置することにより、Ｎｂフィラ
メントを細くすることができる。
あるが、より多芯化を図る場合にはこの複合体Ａに減面
加工を施して複合線を製造し、この多数本をＣｕ−Ｎｉ
合金マトリックスの中心部および外周部を除く同心状の
領域内に配置してマトリックス比（ＣｕＮｉ／ｎｏｎ−
ＣｕＮｉ）を２．５以上とした２ｎｄ ｓｔａｃｋ構造
の複合体Ｂに減面加工を施すことにより、その目的を達
成することができる。上記の発明における複合体Ａ、Ｂ
において、マトリックスの中心部および外周部を除く同
心状の領域内に配置されるＮｂ系金属管または複合線
を、複合体の半径をＲとしたときに、０．３〜０．９２
Ｒの同心状の領域内に配置することにより、Ｎｂフィラ
メントを細くすることができる。
【０００９】この場合、特に同心状の領域を、複合体Ｂ
の半径をＲとしたときに、複合線に対して０．３〜０．
９２Ｒ、複合体Ｂに対して０．５〜０．９２Ｒの範囲に
設定することにより、Ｎｂフィラメントの外径をφ１．
０μｍ以下まで極細化することが可能になる。
の半径をＲとしたときに、複合線に対して０．３〜０．
９２Ｒ、複合体Ｂに対して０．５〜０．９２Ｒの範囲に
設定することにより、Ｎｂフィラメントの外径をφ１．
０μｍ以下まで極細化することが可能になる。
【００１０】ただし、２ｎｄ ｓｔａｃｋ構造の複合体
Ｂを用いる場合には、マトリックス比を２．５以上とす
る必要がある。マトリックス比が２．５未満であると加
工性が低下し、Ｎｂフィラメントの極細化が困難にな
る。
Ｂを用いる場合には、マトリックス比を２．５以上とす
る必要がある。マトリックス比が２．５未満であると加
工性が低下し、Ｎｂフィラメントの極細化が困難にな
る。
【００１１】本発明における複合体は、特に以下に述べ
る２ｎｄ ｓｔａｃｋ構造、即ち、２次マルチ構造とし
て形成することが好ましい。
る２ｎｄ ｓｔａｃｋ構造、即ち、２次マルチ構造とし
て形成することが好ましい。
【００１２】シングル線の製造…Ｎｂ管の内部にＣｕ
クラッドＳｎ線を挿入し、これらをＣｕ−Ｎｉ合金間内
に収容した後、減面加工を施して断面六角形の線材とす
る。 １次マルチ線（１ｓｔ ｓｔａｃｋ構造）の製造…シ
ングル線と同一の断面形状を有するＣｕ−Ｎｉ合金線の
複数本を中心として、その外側にシングル線の多数本を
その側面を当接して同心状に集合し、これらをＣｕ−Ｎ
ｉ合金管内に収容した後、管内壁との間隙にＣｕ−Ｎｉ
合金線からなるスペーサを挿入して複合体Ａを形成し、
次いで、減面加工を施して断面六角形の複合線とする。
クラッドＳｎ線を挿入し、これらをＣｕ−Ｎｉ合金間内
に収容した後、減面加工を施して断面六角形の線材とす
る。 １次マルチ線（１ｓｔ ｓｔａｃｋ構造）の製造…シ
ングル線と同一の断面形状を有するＣｕ−Ｎｉ合金線の
複数本を中心として、その外側にシングル線の多数本を
その側面を当接して同心状に集合し、これらをＣｕ−Ｎ
ｉ合金管内に収容した後、管内壁との間隙にＣｕ−Ｎｉ
合金線からなるスペーサを挿入して複合体Ａを形成し、
次いで、減面加工を施して断面六角形の複合線とする。
【００１３】２次マルチ線（２ｎｄ ｓｔａｃｋ構
造）の製造…１次マルチ線と同一の断面形状を有するＣ
ｕ−Ｎｉ合金線の複数本を中心として、その外側に１次
マルチ線の多数本をその側面を当接して同心状に集合
し、これらをＣｕ−Ｎｉ合金管内に収容した後、管内壁
との間隙にＣｕ−Ｎｉ合金線からなるスペーサを挿入し
て複合体Ｂを形成し、次いで、減面加工を施した後、Ｎ
ｂ3 Ｓｎ生成の熱処理を施す。
造）の製造…１次マルチ線と同一の断面形状を有するＣ
ｕ−Ｎｉ合金線の複数本を中心として、その外側に１次
マルチ線の多数本をその側面を当接して同心状に集合
し、これらをＣｕ−Ｎｉ合金管内に収容した後、管内壁
との間隙にＣｕ−Ｎｉ合金線からなるスペーサを挿入し
て複合体Ｂを形成し、次いで、減面加工を施した後、Ｎ
ｂ3 Ｓｎ生成の熱処理を施す。
【００１４】
【作用】上記構成により、本発明の交流用Ｎｂ3 Ｓｎ超
電導線の製造方法によれば、複合体のマトリックスにＣ
ｕ−Ｎｉ合金を用い、かつＮｂ系金属管を同心状の領域
内に配置して、その外側および内側をマトリックス材の
みとしたことにより加工性が改善されるため、Ｎｂフィ
ラメントを細くすることができる。また、この複合体の
マトリックス比を所定の値以上に設定した２次マルチ構
造の複合体を用いることにより、優れた加工性を得るこ
とができるため、Ｎｂフィラメントを極細化することが
可能になる。
電導線の製造方法によれば、複合体のマトリックスにＣ
ｕ−Ｎｉ合金を用い、かつＮｂ系金属管を同心状の領域
内に配置して、その外側および内側をマトリックス材の
みとしたことにより加工性が改善されるため、Ｎｂフィ
ラメントを細くすることができる。また、この複合体の
マトリックス比を所定の値以上に設定した２次マルチ構
造の複合体を用いることにより、優れた加工性を得るこ
とができるため、Ｎｂフィラメントを極細化することが
可能になる。
【００１５】
【実施例】以下本発明の実施例について説明する。 実施例１〜３ 外径φ８ｍｍ、内径φ４ｍｍのＴｉ添加Ｎｂ合金管内に
Ｃｕ被覆Ｓｎロッドを収容し、その外側に外径φ９．１
ｍｍ、内径φ８．１ｍｍのＣｕ−１０％Ｎｉ合金管を配
置した後、冷間加工を施して断面六角形のシングル線を
製造した。この場合のＮｂ管内のＳｎ濃度［Ｓｎ／（Ｃ
ｕ＋Ｓｎ）］は２０ｗｔ％である。
Ｃｕ被覆Ｓｎロッドを収容し、その外側に外径φ９．１
ｍｍ、内径φ８．１ｍｍのＣｕ−１０％Ｎｉ合金管を配
置した後、冷間加工を施して断面六角形のシングル線を
製造した。この場合のＮｂ管内のＳｎ濃度［Ｓｎ／（Ｃ
ｕ＋Ｓｎ）］は２０ｗｔ％である。
【００１６】次に上記のシングル線の所定本数を、この
シングル線と同一断面形状のＣｕ−１０％Ｎｉ合金スペ
ーサの複数本を中心とし、その側面を当接して外径φ４
９ｍｍ、内径φ４３．５ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合
金管内に充填した後、冷間加工を施して断面六角形の１
次マルチ線を製造した。この１次マルチ線の所定本数
を、この１次マルチ線と同一断面形状のＣｕ−１０％Ｎ
ｉ合金スペーサの複数本を中心とし、その側面を当接し
て外径φ４９ｍｍ、内径φ４３．５ｍｍ（実施例１、
２）または外径φ４９ｍｍ、内径φ４１ｍｍ（実施例
３）のＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金管内に充填してダブル
スタック構造とした後、静水圧押出加工および伸線加工
を施して２次マルチ線を製造し、その加工性の限界値、
即ち、複合体の伸線加工中に素線が断線し始めるときの
フィラメント径を求めた。
シングル線と同一断面形状のＣｕ−１０％Ｎｉ合金スペ
ーサの複数本を中心とし、その側面を当接して外径φ４
９ｍｍ、内径φ４３．５ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合
金管内に充填した後、冷間加工を施して断面六角形の１
次マルチ線を製造した。この１次マルチ線の所定本数
を、この１次マルチ線と同一断面形状のＣｕ−１０％Ｎ
ｉ合金スペーサの複数本を中心とし、その側面を当接し
て外径φ４９ｍｍ、内径φ４３．５ｍｍ（実施例１、
２）または外径φ４９ｍｍ、内径φ４１ｍｍ（実施例
３）のＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金管内に充填してダブル
スタック構造とした後、静水圧押出加工および伸線加工
を施して２次マルチ線を製造し、その加工性の限界値、
即ち、複合体の伸線加工中に素線が断線し始めるときの
フィラメント径を求めた。
【００１７】以上の実施例の１次マルチ線および２次マ
ルチ線のフィラメント数（１次マルチ線の本数）、全体
のフィラメント数およびマトリックス比を表１に示す。
ルチ線のフィラメント数（１次マルチ線の本数）、全体
のフィラメント数およびマトリックス比を表１に示す。
【００１８】
【表１】 また、上記のＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金マトリックス内
に同心状に配置された１次マルチ線および２次マルチ線
の配置領域、即ち、同心状の範囲および加工性の限界値
を表２に示す。この同心状の範囲は、複合体の半径をＲ
としたときに、その中心からの距離で示した。
に同心状に配置された１次マルチ線および２次マルチ線
の配置領域、即ち、同心状の範囲および加工性の限界値
を表２に示す。この同心状の範囲は、複合体の半径をＲ
としたときに、その中心からの距離で示した。
【００１９】
【表２】 比較例１ 実施例１と同様の方法により１次マルチ線を製造し、こ
の１次マルチ線の所定本数をその側面を当接して外径φ
４９ｍｍ、内径φ４３．５ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ
合金管内に充填してダブルスタック構造とした後、静水
圧押出加工および伸線加工を施して２次マルチ線を製造
し、その加工性の限界値を求めた。
の１次マルチ線の所定本数をその側面を当接して外径φ
４９ｍｍ、内径φ４３．５ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ
合金管内に充填してダブルスタック構造とした後、静水
圧押出加工および伸線加工を施して２次マルチ線を製造
し、その加工性の限界値を求めた。
【００２０】以上の比較例の１次マルチ線および２次マ
ルチ線のフィラメント数（１次マルチ線の本数）、全体
のフィラメント数およびマトリックス比を表３に示す。
ルチ線のフィラメント数（１次マルチ線の本数）、全体
のフィラメント数およびマトリックス比を表３に示す。
【００２１】
【表３】 また、上記の１次マルチ線および２次マルチ線の配置領
域（同心状の範囲）および加工性の限界値を表４に示
す。
域（同心状の範囲）および加工性の限界値を表４に示
す。
【００２２】
【表４】 比較例２ 実施例１と同様の方法によりシングル線を製造し、この
シングル線の所定本数をその側面を当接して外径φ４９
ｍｍ、内径φ４３．５ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金
管内に充填した後、冷間加工を施して断面六角形の１次
マルチ線を製造した。この１次マルチ線を用いて実施例
１と同様の方法により２次マルチ線を製造して、その加
工性の限界値を求めた。
シングル線の所定本数をその側面を当接して外径φ４９
ｍｍ、内径φ４３．５ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金
管内に充填した後、冷間加工を施して断面六角形の１次
マルチ線を製造した。この１次マルチ線を用いて実施例
１と同様の方法により２次マルチ線を製造して、その加
工性の限界値を求めた。
【００２３】以上の比較例の１次マルチ線および２次マ
ルチ線のフィラメント数（１次マルチ線の本数）、全体
のフィラメント数およびマトリックス比を表３に示し
た。
ルチ線のフィラメント数（１次マルチ線の本数）、全体
のフィラメント数およびマトリックス比を表３に示し
た。
【００２４】また、上記の１次マルチ線および２次マル
チ線の配置領域（同心状の範囲）および加工性の限界値
を表４に示した。
チ線の配置領域（同心状の範囲）および加工性の限界値
を表４に示した。
【００２５】比較例３〜５ 比較例２と同様の方法により１次マルチ線を製造し、こ
の１次マルチ線を用いて比較例１と同様の方法により２
次マルチ線を製造して、その加工性の限界値を求めた。
の１次マルチ線を用いて比較例１と同様の方法により２
次マルチ線を製造して、その加工性の限界値を求めた。
【００２６】以上の比較例の１次マルチ線および２次マ
ルチ線のフィラメント数（１次マルチ線の本数）、全体
のフィラメント数およびマトリックス比を表３に示し
た。
ルチ線のフィラメント数（１次マルチ線の本数）、全体
のフィラメント数およびマトリックス比を表３に示し
た。
【００２７】また、上記の１次マルチ線および２次マル
チ線の配置領域（同心状の範囲）および加工性の限界値
を表４に示した。
チ線の配置領域（同心状の範囲）および加工性の限界値
を表４に示した。
【００２８】尚、上記の実施例および比較例において、
いづれの場合もシングル線および１次マルチ線をＣｕ−
Ｎｉ合金管内に充填する際には、シングル線または１次
マルチ線とＣｕ−Ｎｉ合金管との間に所定の円形断面を
有するＣｕ−１０％Ｎｉ合金スペーサを充填した。
いづれの場合もシングル線および１次マルチ線をＣｕ−
Ｎｉ合金管内に充填する際には、シングル線または１次
マルチ線とＣｕ−Ｎｉ合金管との間に所定の円形断面を
有するＣｕ−１０％Ｎｉ合金スペーサを充填した。
【００２９】
【発明の効果】以上述べたように本発明の交流用Ｎｂ3
Ｓｎ超電導線の製造方法によれば、ニオブ・チューブ法
におけるＮｂ系金属管の不均一変形を抑制して極細フィ
ラメントに加工することが可能となり、交流損失が小さ
い等の特性の優れた超電導線を製造することができる。
Ｓｎ超電導線の製造方法によれば、ニオブ・チューブ法
におけるＮｂ系金属管の不均一変形を抑制して極細フィ
ラメントに加工することが可能となり、交流損失が小さ
い等の特性の優れた超電導線を製造することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 青木 伸夫 神奈川県川崎市川崎区小田栄２丁目１番１ 号 昭和電線電纜株式会社内 (72)発明者 熊野 智幸 神奈川県川崎市川崎区小田栄２丁目１番１ 号 昭和電線電纜株式会社内 (72)発明者 小田 勇一郎 神奈川県川崎市川崎区小田栄２丁目１番１ 号 昭和電線電纜株式会社内 (72)発明者 野口 一朗 神奈川県川崎市川崎区小田栄２丁目１番１ 号 昭和電線電纜株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｓｎ系金属の外側にＣｕ系金属管および
Ｎｂ系金属管を順次配置し、これらの多数本をＣｕ−Ｎ
ｉ合金マトリックス中に配置した複合体に減面加工を施
した後、Ｎｂ3 Ｓｎ生成の熱処理を施すことにより多芯
構造の超電導線を製造する方法において、前記Ｎｂ系金
属管を前記マトリックスの中心部および外周部を除く同
心状の領域内に配置した複合体に減面加工を施すことを
特徴とする交流用Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線の製造方法。 - 【請求項２】 Ｓｎ系金属の外側にＣｕ系金属管および
Ｎｂ系金属管を順次配置し、これらの多数本をＣｕ−Ｎ
ｉ合金マトリックス中に配置した複合体に減面加工を施
した後、Ｎｂ3 Ｓｎ生成の熱処理を施すことにより多芯
構造の超電導線を製造する方法において、前記Ｎｂ系金
属管をＣｕ−Ｎｉ合金マトリックスの中心部および外周
部を除く同心状の領域内に配置し、これに減面加工を施
した複合線の多数本を、Ｃｕ−Ｎｉ合金マトリックスの
中心部および外周部を除く同心状の領域内に配置すると
ともに、マトリックス比を２．５以上とした複合体に減
面加工を施すことを特徴とする交流用Ｎｂ3 Ｓｎ超電導
線の製造方法。 - 【請求項３】 マトリックスの中心部および外周部を除
く同心状の領域内に配置されるＮｂ系金属管または複合
線は、複合体の半径をＲとしたときに、０．３〜０．９
２Ｒの同心状の領域内に配置される請求項１または２記
載の交流用Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線の製造方法。 - 【請求項４】 同心状の領域は、複合体の半径をＲとし
たときに、複合線に対して０．３〜０．９２Ｒ、複合体
に対して０．５〜０．９２Ｒの範囲である請求項２記載
の交流用Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5318630A JPH07169346A (ja) | 1993-12-17 | 1993-12-17 | 交流用Ｎｂ３Ｓｎ超電導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5318630A JPH07169346A (ja) | 1993-12-17 | 1993-12-17 | 交流用Ｎｂ３Ｓｎ超電導線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07169346A true JPH07169346A (ja) | 1995-07-04 |
Family
ID=18101288
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5318630A Withdrawn JPH07169346A (ja) | 1993-12-17 | 1993-12-17 | 交流用Ｎｂ３Ｓｎ超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07169346A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100596998B1 (ko) * | 2004-09-16 | 2006-07-06 | 케이. 에이. 티. (주) | Nb3Sn 초전도 선재의 전구체용 Sn계 합금과 그 제조 방법 |
-
1993
- 1993-12-17 JP JP5318630A patent/JPH07169346A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100596998B1 (ko) * | 2004-09-16 | 2006-07-06 | 케이. 에이. 티. (주) | Nb3Sn 초전도 선재의 전구체용 Sn계 합금과 그 제조 방법 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010306 |