JPH07174460A - 低濃度の重質不純物を含有するよう供給圧力にてガス状酸素生成物を製造する方法 - Google Patents

低濃度の重質不純物を含有するよう供給圧力にてガス状酸素生成物を製造する方法

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Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明は、ガス状酸素生成物を製造するため
の方法と装置を提供する。 【構成】 本発明の方法においては、圧縮・精製された
空気がメイン熱交換器において露点近くに冷却され、次
いで空気を精留するよう設計された空気分離ユニットに
導入される。空気分離ユニットは、凝縮器−再沸器を設
けることによって互いに熱伝達関係にて関連作動する高
圧塔と低圧塔を含む。分離される空気の液相は、低圧塔
内を降下するにつれて重質不純物の濃度がより高くな
り、したがって、凝縮器−再沸器のサンプに集まる液体
酸素は重質不純物の濃度が高くなり、サンプに流入する
液相は低濃度の重質不純物を含有する。生成物流れはサ
ンプに達する前に液相から抜き取られ、供給圧力にポン
ピングされ、そしてメイン熱交換器中で気化される。液
体酸素中の不純物濃度のレベルがその溶解度限界に達し
ないよう、サンプから液体酸素のパージ流れが除去され
る。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、空気を精留することに
よってガス状酸素生成物を供給圧力（delivery pressur
e）にて製造するための方法と装置に関する。さらに詳
細には本発明は、液体酸素が供給圧力にポンピングさ
れ、次いでメイン熱交換器中にて気化される、という方
法と装置に関する。さらに詳細には本発明は、重質不純
物を殆ど含まないガス状酸素生成物を得る方法と装置に
関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】ポン
ピングされた液体酸素（pumped liquid oxygen）をメイ
ン熱交換器中にて気化させることによって、ガス状酸素
を供給圧力にて生成させる低温空気分離プラントにおい
ては、二酸化炭素や炭化水素等の重質不純物が、液体酸
素の気化につれて液体酸素に対するそれらの溶解度限界
を越えることがある。その結果、液体酸素中に含まれて
いる二酸化炭素が固化して、メイン熱交換器内の熱交換
通路を塞いだり、またアセチレン等の炭化水素が溶液か
ら分離してきて安全性の低下をきたしたりする。これ
は、二酸化炭素や炭化水素等の重質不純物が酸素よりか
なり低い蒸気圧を有しており、したがって、空気分離プ
ラント内で生成されている液体酸素中に濃縮しやすいか
らである。液体酸素をポンピングによってより高い圧力
にし、次いで空気分離プラントのメイン熱交換器内で加
熱することによって気化させると、こうして得られる気
化温度により、重質不純物の蒸気圧が酸素蒸気圧の増大
より大きく増大し、したがって重質不純物は、液体酸素
が完全に気化される前に直ちに気化する。
【０００３】液体酸素をより高い供給圧力にポンピング
することによって、重質不純物の濃度を気化プロセス時
においてそれらの溶解度限界未満に保持することができ
る。しかしながら、供給圧力が増大するにつれて、明確
に定められた温度差をメイン熱交換器内に保持するため
には、メイン熱交換器内にて冷却されている空気の圧縮
も増大させなければならない。重質不純物がそれらの溶
解度限界を越えるのを防止するために、酸素を必要とさ
れるより高い圧力で供給することは、エネルギー上の観
点から一般には不経済である。
【０００４】後述するように、本発明は、空気を分離し
てガス状酸素生成物（低レベルの重質不純物濃度を有す
る）を、必要な供給圧力より高い圧力にて生成物を供給
することなく、供給圧力にて生成させるための方法と装
置を提供する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、低濃度の重質
不純物を含有するよう供給圧力にてガス状酸素生成物を
製造する方法を提供する。本明細書で使用している“重
質不純物”は、二酸化炭素およびアセチレン等の炭化水
素を含む。これらの重質不純物はしかし、空気分離プラ
ントにおいて種々の問題を生起するもののいくつかの例
にすぎない。二酸化炭素は熱交換チューブを塞ぎ、また
アセチレンは酸素の製造時に爆発の危険性をもたらすこ
とがある。
【０００６】本発明の方法によれば、空気が圧縮され、
次いで圧縮熱の除去後に精製される。空気が、メイン熱
交換器中でその精留に適した温度に冷却される。次いで
空気が二段精留塔に導入され、そこで空気が精留され
る。二段精留塔は、サンプを有する凝縮器−再沸器を設
けることによって互いに熱伝達関係にて関連作動する高
圧塔と低圧塔を含む。高圧塔と低圧塔のそれぞれは、上
昇するにつれて常に増大する窒素濃度を有する上昇蒸気
相と、下降するにつれて常に増大する酸素濃度と重質不
純物濃度を有する下降液相とを接触させるための接触用
エレメントを有する。低圧塔において、高濃度の重質不
純物を含有する液体酸素が凝縮器−再沸器のサンプに集
まる。しかしながら、サンプ中に流入する液相は、低濃
度の重質不純物を含有する。プロセス中の熱収支が保持
されるよう、冷却ポテンシャルがプロセス中に導入され
る。凝縮器−再沸器のサンプに流入する液相を含んだ主
要な液体酸素流れが低圧塔から抜き取られる。主要な液
体酸素流れが供給圧力にポンピングされ、次いでメイン
熱交換器中で気化されて、ガス状酸素生成物を生成す
る。重質不純物がそれらの溶解度限界を越えたレベルに
て液体酸素中に濃縮しないよう、パージ用液体酸素流れ
（凝縮器−再沸器のサンプ中に集まった液体酸素を含
む）が低圧塔から抜き取られる。
【０００７】他の態様においては、本発明は、空気を精
留して、低濃度の重質不純物を含有するよう供給圧力に
てガス状酸素生成物を製造するための装置を提供する。
本発明の装置は、空気を圧縮・精製するための手段を含
む。ポンピングされた液体酸素流れを気化させてガス状
酸素生成物を形成させることと引き換えに空気をその精
留に適した温度に冷却するためのメイン熱交換手段が、
前記圧縮・精製手段に連結されている。装置に冷却ポテ
ンシャルを導入し、これによって装置の熱収支を保持す
るための手段が設けられている。サンプを有する凝縮器
−再沸器を設けることによって互いに熱伝達関係にて関
連作動する高圧塔と低圧塔とを含んだ二段塔空気分離ユ
ニットが組み込まれている。高圧塔と低圧塔のそれぞれ
が、上昇するにつれて常に増大する窒素濃度を有する上
昇蒸気相と、下降するにつれて常に増大する酸素濃度と
重質不純物濃度を有する下降液相とを接触させるための
接触用エレメントを有する。低圧塔において、高濃度の
重質不純物を含有する液体酸素が凝縮器−再沸器のサン
プに集まり、またサンプに流入する液相が低濃度の重質
不純物を含有する。サンプに流入する液相を含んだ液体
酸素が供給圧力にポンピングされ、これによって液体酸
素流れが形成されるよう、メイン熱交換器手段と低圧塔
との間に第１のポンプが接続されている。重質不純物が
それらの溶解度限界を越えたレベルにて液体酸素中に濃
縮しないよう、凝縮器−再沸器のサンプ中に集まった液
体酸素を抜き取るための手段が設けられている。
【０００８】メイン熱交換器中で気化される液体酸素中
の重質不純物濃度は充分に低いので、メイン熱交換器中
の重質不純物の気化は、装置や安全性に対して悪影響を
及ぼさない。
【０００９】本明細書で使用している“メイン熱交換
器”とは、必ずしも単一のプレートフィン熱交換器を意
味しているわけではない、ということに留意しなければ
ならない。当技術者に周知の“メイン熱交換器”は、流
れを冷却・加温するために並列で作動するいくつかのユ
ニットで造り上げることができる。当業界では、高圧熱
交換器や低圧熱交換器が従来より使用されている。さら
に、本明細書で使用している“充分に冷却された”およ
び“充分に加温された”とは、それぞれ、精留温度に冷
却されたこと、および周囲温度に加温されたことを意味
している。本明細書にて“ある程度加温された”または
“ある程度冷却された”という文脈で使用されている
“ある程度（partially）”とは、充分に加温された状
態と充分に冷却された状態との間の温度に加温または冷
却されることを示している。
【００１０】図面を参照すると、本発明による方法を実
施するための装置１０が示されている。装置１０におい
ては、濾過後の空気流れ１２がメイン圧縮機１４によっ
て圧縮される。その後、第１のアフタークーラー１６に
よって圧縮熱が除去され、空気精製ユニット１８によっ
て空気が精製される（二酸化炭素、水分、および炭化水
素が実質的に空気から除去される）。後述するように、
ある量の二酸化炭素と他の重質不純物（例えば炭化水素
類）が空気中に残留している。
【００１１】装置１０は、ガス状酸素を供給圧力にて供
給するよう設計されている。これは、液体酸素を必要な
圧力にポンピングすることによって行われる。酸素生成
物を気化させるために、高圧空気圧縮機２０にて空気を
さらに圧縮して、より圧縮された空気流れ２２を形成さ
せる。さらに圧縮した後、第２のアフタークーラー２４
によってより圧縮された空気流れ２２から圧縮熱を除去
する。次いで、より圧縮された空気流れ２２が、メイン
熱交換器２６においてその精留に適した温度（実際に
は、露点または露点付近の温度）に冷却される。高加圧
された酸素生成物を気化させるには、空気のさらなる圧
縮が必要である。本発明は、生成物がより低い圧力にて
供給される空気分離プラントにも同様に適用可能であ
る、という点に留意すべきである。このような場合にお
いては、空気はさらに圧縮する必要はない。
【００１２】次いで空気流れ２４を、ジュール−トンプ
ソン弁３４と３５によって高圧塔圧力と低圧塔圧力に適
切に低下させた後、高圧塔３０と低圧塔３２を有する二
段塔空気分離ユニット２８中に導入する。
【００１３】高圧塔３０と低圧塔３２のそれぞれには、
接触用エレメント（高圧塔に対しては参照番号３６で、
低圧塔に対しては参照番号３８で示されている）が組み
込まれている。接触用エレメント３６と３８は、上昇す
る蒸気相と下降する液相とを接触させるのに使用され
る。それぞれの塔において、蒸気相が充填物エレメント
を通して上昇するにつれて蒸気相は窒素濃度が増大し、
また液相が下降するにつれて液相は酸素濃度が増大する
ようになる。高圧塔３０においては、酸素高含量の塔底
液（当業界では粗製液体酸素と呼ばれる）と窒素高含量
蒸気の塔オーバーヘッドが形成される。窒素高含量蒸気
の塔オーバーヘッドは、低圧塔３２において、サンプ４
２を有する凝縮器−再沸器４０によって凝縮されて液体
窒素を形成する。低圧塔３２においては、液相がより揮
発性の低い酸素の形で濃縮するにつれて、重質不純物の
濃度も増大する。これらの重質不純物は、凝縮器−再沸
器４０のサンプ４２中に集まる液体酸素中に濃縮する。
この液体酸素は、凝縮器−再沸器４０によって、高圧塔
３０における窒素高含量蒸気の塔オーバーヘッドの凝縮
と引き換えに気化される。図示の実施態様においては、
トレーが使用され、降液管４４によって液体がトレーか
らトレーに降下する。サンプ４２に達する時間の前に降
液管４４を通過している液相は、凝縮器−再沸器４０の
サンプ４２に捕集された液体酸素よりかなり低い濃度の
重質不純物を含有している。
【００１４】凝縮器−再沸器４０からの液体窒素は、流
れ４６を与えることによって高圧塔３０に、また流れ４
８を与えることによって低圧塔３２に還流するのに使用
される。流れ４８は、過冷却器５０内で過冷却され、ジ
ュール−トンプソン弁５４を設けることによって低圧塔
の圧力に低下され、そして低圧塔３２に導入される。空
気流れ５６（空気流れ２２の一部を示す）も、過冷却器
５０にて過冷却されてから、膨張され、そして低圧塔３
２に導入される。粗製液体酸素流れ６０（粗製液体酸素
塔底液を含む）が、高圧塔３０から抜き取られ、過冷却
器５０で過冷却され、ジュール−トンプソン弁６２によ
って低圧塔の圧力に低下され、そして低圧塔３２に導入
されてさらに精製される。低圧塔３２中にて精製される
窒素蒸気塔オーバーヘッドを含んだ窒素蒸気流れ６４
が、窒素還流流れ４８、空気流れ５６、および粗製液体
酸素流れ６０との熱伝達によって、過冷却器５０中であ
る程度加温される。次いで廃棄窒素流れ６４がメイン熱
交換器２６を通過し、そこで充分に加温され、そして好
ましくは空気精製ユニット１８を再生するのに使用され
る。廃棄窒素流れ６４は、その全部または一部がシステ
ムから排出される。
【００１５】装置１０の熱収支を保持するために、空気
の膨張による冷却ポテンシャルを供給する。このため、
空気流れ１２を、第１の補助流れ６８と第２の補助流れ
７０に分ける。第１の補助流れ６８が、高圧空気圧縮機
２０によって圧縮される。第２の補助流れ７０は、ある
程度冷却された後、メイン熱交換器２６の中間出口を設
けることによって、第１の部分流れ７２と第２の部分流
れ７４に分けられる。膨張仕事（これは排出されるかあ
るいは空気の圧縮に使用される）を行うターボエキスパ
ンダー７６によって第１の部分流れ７２が膨張されてタ
ーボ膨張流れ７８が形成され、これが低圧塔３２に導入
されて冷却ポテンシャルを供給し、これによって装置１
０の熱収支が保持される。本発明は、窒素膨張プラント
にも同様に適用可能であることは言うまでもない。第２
の部分流れ７４がメイン熱交換器２６にて充分に冷却さ
れ、次いで高圧塔３０の底部に導入されて精留される。
【００１６】ガス状酸素生成物を得るためには、サンプ
に流入する液相が、降液管４４にて低圧塔３２から主要
液体酸素流れ８０として抜き取られ、液体酸素ポンプ８
２によって供給圧力にポンピングされる。次いで、主要
液体酸素流れ８０がメイン熱交換器２６にて気化され
る。構造的充填物の場合には、主要液体酸素流れが、降
液管４４と同じ場所にて液体コレクターから抜き取られ
る。重質不純物が液体酸素中にそれらの溶解度限界を越
えて増大するのを防止するために、液体酸素を凝縮器−
再沸器４０のサンプ４２からパージ液体酸素流れ８４と
して取り出し、これがポンプ８６によって供給圧力より
高い圧力にポンピングされる。次いで、液体酸素流れ８
４が、メイン熱交換器２６にて気化される。パージ液体
酸素流れ８４の高圧ポンピングにより、不純物はメイン
熱交換器２６内にて酸素とともに気化する。ポンピング
された液体酸素流れ８０は、気化後に主要量のガス状酸
素生成物となり、またポンピングされたパージ液体酸素
流れ８４は少量のガス状酸素生成物となる。主要量のガ
ス状酸素生成物と少量のガス状酸素生成物を合わせて、
顧客に供給することができる。しかしながら、適切に設
計された場合においては、少量の酸素生成物は液体酸素
生成物の約５％となるので、装置１０から単にパージし
てもよいし、あるいは液体（ポンピングや気化を行わず
に）として貯蔵して他の用途に利用してもよい。
【００１７】実施例 以下の説明は、装置１０の操作についての算出例であ
る。装置１０においては、高圧塔に３０の理論段が組み
込まれている。メイン熱交換器２６からの第２の部分流
れ７４が３０段より下にて高圧塔に入り、圧縮空気流れ
２４の一部が液体として２４段に導入される。流れ４８
が高圧塔３０の最上段から抜き取られる。
【００１８】低圧塔３２は４０の理論段をもち、流れ４
８が過冷却器５０にて過冷却され、そして低圧塔３２の
最上段に導入される。粗製液体酸素６０は、過冷却器５
０にて過冷却された後、２５段に導入される。より圧縮
された空気流れ２２の残り、すなわち空気流れ５６は、
過冷却器５０にて過冷却された後、低圧塔３２の１５段
に導入される。ターボ膨張された流れ７８が、２８段よ
り上にて低圧塔３２に導入される。
【００１９】
【表１】
【００２０】メインの酸素生成物は約０.０５８ｖｐｍ
のＣＯ2濃度を有し、パージ酸素生成物は約２.５ｖｐｍ
のＣＯ2濃度を有する。本発明の範囲の下でのこれらの
条件は、空気流れ１２が、空気の予備精製ユニット１８
にて精製された後に約０.０３７ｖｐｍのＣＯ2を含有す
るときに以下のような結果を有する。従来のプラントで
は、低圧塔からの液体酸素生成物は約０.１７ｖｐｍの
溶解二酸化炭素を含有する。メイン熱交換器２６中での
ＣＯ2の沈積を防止するために、液体酸素を、気化させ
る前に少なくとも５.３１バラ（bara）にポンピングし
なければならない。このことは、より圧縮された空気流
れ２２を１０．３４バラより高く圧縮することを必要と
する。
【００２１】本発明によれば、液体酸素のほとんどが
３.７９バラにポンピングされ、少量のみが１０.４バラ
にポンピングされる（パージ流れ８４）。１０.３４バ
ラのより圧縮された空気流れ２２は、主要液体酸素流れ
８０とパージ液体酸素流れ８４の両方を、二酸化炭素の
凍結を起こすことなくメイン熱交換器中で確実に気化さ
せ、また凝縮器−再沸器４０内の二酸化炭素をその溶解
度限界未満に保持するに足るものである。
【００２２】好ましい実施態様に関して本発明を説明し
てきたが、当技術者にとっては、本発明の精神と範囲を
逸脱することなく、種々の変形や改良形が可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による方法を実施する上で使用される装
置の概略図である。

Claims (8)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 低濃度の重質不純物を含有するよう供給
    圧力にてガス状酸素生成物を製造する方法であって、 （ａ）空気を圧縮し、圧縮された空気から圧縮熱を除去
    し、空気を精製する工程； （ｂ）メイン熱交換器内にて、空気をその精留に適した
    温度に冷却する工程； （ｃ）より圧縮された空気流れを、空気が精留されるよ
    うに二段精留塔に導入する工程、このとき前記二段精留
    塔は、サンプを有する凝縮器−再沸器を設けることによ
    って互いに熱伝達関係にて関連作動する高圧塔と低圧塔
    とを含み、前記低圧塔において、高濃度の重質不純物を
    含有する液体酸素が前記凝縮器−再沸器のサンプに集ま
    り、またサンプに流入する液相が低濃度の重質不純物を
    含有するよう、前記高圧塔と低圧塔のそれぞれが、上昇
    するにつれて常に増大する窒素濃度を有する上昇蒸気相
    と、下降するにつれて常に増大する酸素濃度と重質不純
    物濃度を有する下降液相とを接触させるための接触用エ
    レメントを有する； （ｄ）プロセス中の熱収支が保持されるよう、冷却ポテ
    ンシャルをプロセス中に導入する工程； （ｅ）前記凝縮器−再沸器のサンプに流入する液相を含
    んだ低圧塔から主要な液体酸素流れを抜き取り、前記液
    体酸素流れを供給圧力にポンピングし、そして前記液体
    酸素流れを前記メイン熱交換器中で気化させて前記ガス
    状酸素生成物を生成させる工程； （ｆ）前記重質不純物がそれらの溶解度限界を越えたレ
    ベルにて液体酸素中に濃縮しないよう、前記凝縮器−再
    沸器のサンプ中に集まった液体酸素を含んだ低圧塔から
    パージ用液体酸素流れを抜き取る工程； （ｇ）前記パージ用液体酸素流れを、前記パージ用液体
    酸素流れ中に含まれている液体酸素とともに前記重質不
    純物が実質的に気化するだけの充分に高い圧力レベルに
    ポンピングする工程；および （ｈ）前記パージ用液体酸素流れを前記メイン熱交換器
    中にて気化させる工程；を含む前記製造法。
  2. 【請求項２】 （ａ）前記空気の少なくとも一部をさら
    に圧縮して、より圧縮された空気流れを形成させる工
    程； （ｂ）前記のより圧縮された空気流れの空気を、メイン
    熱交換器中にてその精留に適した温度に冷却する工程；
    および （ｃ）前記空気を二段精留塔に導入する工程；をさらに
    含む、請求項１記載の製造法。
  3. 【請求項３】 前記パージ用液体酸素流れが、前記パー
    ジ用液体酸素流れ中に含まれている液体酸素とともに前
    記重質不純物が実質的に気化するだけの充分に高い圧力
    レベルにポンピングされ；そして前記パージ用液体酸素
    流れが前記メイン熱交換器中で気化される；請求項２記
    載の製造法。
  4. 【請求項４】 空気の精製後に、空気が第１の補助流れ
    と第２の補助流れに分けられ；前記第１の補助流れが圧
    縮されて、前記のより圧縮された流れが形成され；前記
    第２の補助流れが前記メイン熱交換器にてある程度冷却
    されて、第１の部分流れと第２の部分流れに分けられ；
    前記第１の部分流れが充分に冷却され、そしてその中に
    含まれている空気を精留するために前記高圧塔に導入さ
    れ；前記のより圧縮された流れが、その圧力が下げら
    れ、２つの部分に分けられ、その中に含まれている空気
    を精留するためにそれぞれ高圧塔と低圧塔に導入され；
    低圧塔に導入される前記のより圧縮された流れの２つの
    部分の一方が、低圧塔に導入される前に、過冷却されて
    低圧塔の圧力に下げられ；そして前記第２の部分流れが
    仕事の遂行を伴って低圧塔圧力に膨張され、その中に含
    まれている空気を精留するために低圧塔に導入され、そ
    してプロセス中に冷却ポテンシャルが導入される；請求
    項２記載の製造法。
  5. 【請求項５】 高圧塔内の下降液相が酸素高含量の塔底
    液として集まり、上昇蒸気相が高圧塔内に窒素高含量の
    塔オーバーヘッドを生成し；前記窒素高含量の塔オーバ
    ーヘッドが、低圧塔のサンプ中に集まった液体酸素の蒸
    発と引き換えに凝縮され；低圧塔内の上昇蒸気相が、低
    圧塔において窒素蒸気の塔オーバーヘッドを生成し；低
    圧塔から粗製液体酸素流れが抜き取られ、過冷却され、
    低圧塔の圧力に圧力低下され、そしてさらなる精製のた
    めに低圧塔に導入され；窒素高含量の塔オーバーヘッド
    凝縮物を含んだ液体窒素流れが、凝縮器−再沸器から抜
    き取られて２つの液体窒素部分流れに分けられ、前記２
    つの液体窒素部分流れの一方が高圧塔に還流物として供
    給され、前記２つの液体窒素部分流れの他方が過冷却さ
    れ、低圧塔の圧力に圧力低下され、そして低圧塔に還流
    物として導入され；および窒素蒸気の塔オーバーヘッド
    を含んだ廃棄窒素流れが低圧塔から抜き取られ、粗製液
    体酸素、より圧縮された空気流れの２つの部分の一方、
    および２つの液体窒素部分流れの他方を過冷却すること
    と引き換えにある程度加温され、そしてメイン熱交換器
    において充分に加温される；請求項４記載の製造法。
  6. 【請求項６】 前記接触用エレメントが、降液管を有す
    るトレーを含み；凝縮器−再沸器のすぐ上に配置された
    複数のトレーの最初のトレーに連結された降液管から、
    前記の主要液体酸素流れが抜き取られる；請求項５記載
    の製造法。
  7. 【請求項７】 空気を精留して、低濃度の重質不純物を
    含有するよう供給圧力にてガス状酸素生成物を製造する
    ための装置であって、 （ａ）空気を圧縮し精製するための手段； （ｂ）ポンピングされた液体酸素流れを気化させてガス
    状酸素生成物を形成させることと引き換えに空気をその
    精留に適した温度に冷却するための、前記圧縮・精製手
    段に連結されたメイン熱交換器手段； （ｃ）装置に冷却ポテンシャルを導入し、これによって
    装置の熱収支を保持するための手段； （ｄ）サンプを有する凝縮器−再沸器を設けることによ
    って互いに熱伝達関係にて関連作動する高圧塔と低圧塔
    とを含み、前記メイン熱交換器手段に連結されている二
    段塔空気分離ユニット、このとき前記低圧塔において、
    高濃度の重質不純物を含有する液体酸素が前記凝縮器−
    再沸器のサンプに集まり、またサンプに流入する液相が
    低濃度の重質不純物を含有するよう、前記高圧塔と低圧
    塔のそれぞれが、上昇するにつれて常に増大する窒素濃
    度を有する上昇蒸気相と、下降するにつれて常に増大す
    る酸素濃度と重質不純物濃度を有する下降液相とを接触
    させるための接触用エレメントを有する； （ｅ）前記サンプに流入する液相を含んだ液体酸素が供
    給圧力にポンピングされ、これによってポンプ移送され
    る液体酸素流れが形成されるよう、前記メイン熱交換器
    手段と前記低圧塔との間に接続された第１のポンプ；お
    よび （ｆ）前記重質不純物がそれらの溶解度限界を越えたレ
    ベルにて液体酸素中に濃縮しないよう、凝縮器−再沸器
    のサンプ中に集まった液体酸素を抜き取るための、また
    前記の抜き取られた液体酸素を、凝縮器−再沸器のサン
    プ中に集まった前記液体酸素中に存在する重質不純物
    が、液体酸素の気化により前記メイン熱交換器内で気化
    するだけの充分な圧力にポンピングするための、前記メ
    イン熱交換器手段と前記凝縮器−再沸器のサンプとの間
    に接続された第２のポンプ；を含む前記装置。
  8. 【請求項８】 前記圧縮・精製手段が、 （ａ）空気を圧縮するためのメイン圧縮機； （ｂ）空気から圧縮熱を除去するための、前記メイン圧
    縮機に接続された第１のアフタークーラー； （ｃ）空気を精製するための、前記第１のアフタークー
    ラーに接続された精製手段； （ｄ）前記精製手段に接続された高圧空気圧縮機；およ
    び （ｅ）前記高圧空気圧縮機に接続された第２のアフター
    クーラー； を含み；前記メイン圧縮機によって形成される第１の圧
    縮補助空気流れが前記高圧空気圧縮機においてさらに圧
    縮されてより圧縮された流れを形成し、そして前記メイ
    ン圧縮機によって形成される第２の圧縮補助空気流れが
    メイン熱交換手段内で充分に冷却されるよう、前記メイ
    ン熱交換手段がさらに前記精製手段に接続され；前記の
    より圧縮された流れが前記メイン熱交換手段内にて充分
    に冷却されるよう、前記第２のアフタークーラーが前記
    メイン熱交換手段に接続され；圧縮された第２の補助流
    れがある程度冷却されて第１の部分流れを形成した後
    に、冷却された前記第２の圧縮補助空気流れの一部が抜
    き取られるよう、また充分に冷却された前記第２の圧縮
    補助空気流れの残部が第２の部分流れを形成するよう、
    前記メイン熱交換手段がさらに中間出口を有し；前記冷
    却ポテンシャル導入手段が、前記低圧塔とメイン熱交換
    手段の前記中間出口との間に接続されていて、膨張仕事
    の遂行を伴って前記第１の部分流れを膨張させるための
    ターボエキスパンダーを含み；前記第２の部分流れが前
    記高圧塔の底部区域に導入され、そして前記のより圧縮
    された流れの２つの部分が高圧塔と低圧塔にそれらの中
    間レベルにて導入されるよう、前記メイン熱交換手段が
    前記高圧塔に接続され；そしてより圧縮された流れの２
    つの部分のそれぞれが、高圧塔と低圧塔に導入される前
    に高圧塔圧力と低圧塔圧力に圧力低下されるよう、高圧
    塔および低圧塔とメイン熱交換手段との間に２つのジュ
    ール−トンプソン弁が配置されている；請求項７記載の
    装置。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2793701A1 (fr) * 1999-05-21 2000-11-24 Kobe Steel Ltd Procede de production d'oxygene gazeux
JP2009529648A (ja) * 2006-03-15 2009-08-20 リンデ アクチエンゲゼルシヤフト 低温空気分離方法及び装置

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5471842A (en) * 1994-08-17 1995-12-05 The Boc Group, Inc. Cryogenic rectification method and apparatus
US5600970A (en) * 1995-12-19 1997-02-11 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system with nitrogen turboexpander heat pump
US5934105A (en) * 1998-03-04 1999-08-10 Praxair Technology, Inc. Cryogenic air separation system for dual pressure feed
US5941097A (en) * 1998-03-19 1999-08-24 The Boc Group Plc Method and apparatus for separating air to produce an oxygen product
GB9807833D0 (en) * 1998-04-09 1998-06-10 Boc Group Plc Separation of air
US6178775B1 (en) * 1998-10-30 2001-01-30 The Boc Group, Inc. Method and apparatus for separating air to produce an oxygen product
FR2801963B1 (fr) 1999-12-02 2002-03-29 Air Liquide Procede et installation de separation d'air par distillation cryogenique
FR2795495B1 (fr) * 1999-06-23 2001-09-14 Air Liquide Procede et installation de separation d'un melange gazeux par distillation cryogenique
FR2806152B1 (fr) * 2000-03-07 2002-08-30 Air Liquide Procede et installation de separation d'air par distillation cryogenique
US6253577B1 (en) 2000-03-23 2001-07-03 Praxair Technology, Inc. Cryogenic air separation process for producing elevated pressure gaseous oxygen
AU2005225027A1 (en) 2005-07-21 2007-02-08 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L"Exploitation Des Procedes Georges Claude Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation
US20090241595A1 (en) * 2008-03-27 2009-10-01 Praxair Technology, Inc. Distillation method and apparatus
EP2211131A1 (de) * 2009-01-21 2010-07-28 Linde AG Verfahren zum Betreiben einer Luftzerlegungsanlage

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2597385A (en) * 1946-02-11 1952-05-20 Air Prod Inc Separation of gas mixtures
US2730870A (en) * 1950-06-15 1956-01-17 Air Prod Inc Method and apparatus for pumping volatile liquids
DE1065867B (de) * 1957-07-04 1960-03-31 Gesellschaft für Linde's Eismaschinen Aktiengesellschaft, Zweigniederlassung, Höllriegelskreuth bei München Verfahren und Einrichtung zur Durchführung von Wärmeaustauschvorgängen in einer mit vorgeschalteten Regeneratoren arbeitenden Gaszerlegungsanlage,·
US3210950A (en) * 1960-09-26 1965-10-12 Air Prod & Chem Separation of gaseous mixtures
FR2461906A1 (fr) * 1979-07-20 1981-02-06 Air Liquide Procede et installation cryogeniques de separation d'air avec production d'oxygene sous haute pression
DE3016317A1 (de) * 1980-04-28 1981-10-29 Messer Griesheim Gmbh, 6000 Frankfurt Verfahren zur gewinnung von fluessigen stickstoff
US4560397A (en) * 1984-08-16 1985-12-24 Union Carbide Corporation Process to produce ultrahigh purity oxygen
US4869741A (en) * 1988-05-13 1989-09-26 Air Products And Chemicals, Inc. Ultra pure liquid oxygen cycle
JP2917031B2 (ja) * 1989-09-12 1999-07-12 日本酸素株式会社 酸素の製造方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2793701A1 (fr) * 1999-05-21 2000-11-24 Kobe Steel Ltd Procede de production d'oxygene gazeux
JP2009529648A (ja) * 2006-03-15 2009-08-20 リンデ アクチエンゲゼルシヤフト 低温空気分離方法及び装置

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NO942939L (no) 1995-02-24
ZA945208B (en) 1995-05-24
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