JPH07176228A - Ｎｂ３Ｓｎ超電導線の製造方法 - Google Patents
Ｎｂ３Ｓｎ超電導線の製造方法Info
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- JPH07176228A JPH07176228A JP5321549A JP32154993A JPH07176228A JP H07176228 A JPH07176228 A JP H07176228A JP 5321549 A JP5321549 A JP 5321549A JP 32154993 A JP32154993 A JP 32154993A JP H07176228 A JPH07176228 A JP H07176228A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Wire Processing (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ニオブ・チューブ法により極細多心構造の超
電導線の製造する。 【構成】 Ｓｎ線の外側に１．０〜５．５ｗｔ％のＭｎ
合金管を配置し、この外側にＮｂ管及びＣｕ管を順次配
置した後、冷間加工を施して断面六角形の複合線を製造
する。このときのＮｂ管内の拡散後のＳｎ濃度は５０ｗ
ｔ％Ｓｎである。この複合線の７３８本を集合してＣｕ
管内に収容した複合体に静水圧押出加工及び伸線加工を
施してフィラメント径φ２．６μｍの線材を製造する。
この線材に熱処理を施した多心構造のＮｂ3 Ｓｎ超電導
線は、２Ｔで７７００Ａ／ｍｍ2の臨界電流密度を示
す。
電導線の製造する。 【構成】 Ｓｎ線の外側に１．０〜５．５ｗｔ％のＭｎ
合金管を配置し、この外側にＮｂ管及びＣｕ管を順次配
置した後、冷間加工を施して断面六角形の複合線を製造
する。このときのＮｂ管内の拡散後のＳｎ濃度は５０ｗ
ｔ％Ｓｎである。この複合線の７３８本を集合してＣｕ
管内に収容した複合体に静水圧押出加工及び伸線加工を
施してフィラメント径φ２．６μｍの線材を製造する。
この線材に熱処理を施した多心構造のＮｂ3 Ｓｎ超電導
線は、２Ｔで７７００Ａ／ｍｍ2の臨界電流密度を示
す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は超電導線の製造方法に係
り、特にニオブ・チューブ法により極細多心構造のＮｂ
3 Ｓｎ超電導線を製造する方法の改良に関する。
り、特にニオブ・チューブ法により極細多心構造のＮｂ
3 Ｓｎ超電導線を製造する方法の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】多心構造のＮｂ3 Ｓｎ超電導線の製造方
法として、複合加工法の一種であるニオブ・チューブ法
によるものが知られている（特公昭５５−１６５４７号
公報）。 この方法は、Ｓｎ系金属を芯とし、Ｃｕ系金
属層およびＮｂ系金属層を順次同心的に配置させ、かつ
この外周面にＣｕを接触させた複合体を減面加工後、加
熱処理を施すもので、この方法による超電導線は高磁界
中でのＪｃ（臨界電流密度）が大きく、かつＣｕ−Ｓｎ
合金を用いるいわゆるブロンズ法の欠点である多数回の
中間焼鈍を不要とする利点を有しており、非常に優れた
高磁界マグネット用の導体として知られている。
法として、複合加工法の一種であるニオブ・チューブ法
によるものが知られている（特公昭５５−１６５４７号
公報）。 この方法は、Ｓｎ系金属を芯とし、Ｃｕ系金
属層およびＮｂ系金属層を順次同心的に配置させ、かつ
この外周面にＣｕを接触させた複合体を減面加工後、加
熱処理を施すもので、この方法による超電導線は高磁界
中でのＪｃ（臨界電流密度）が大きく、かつＣｕ−Ｓｎ
合金を用いるいわゆるブロンズ法の欠点である多数回の
中間焼鈍を不要とする利点を有しており、非常に優れた
高磁界マグネット用の導体として知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記のニ
オブ・チューブ法においては、加工度が１０4 を越える
ような高加工を施すとＮｂフィラメントの破断や断線を
生じ易いため細線化が困難で、外径φ３０〜５０μｍ程
度がＮｂフィラメントの加工限度である。この原因は、
Ｎｂ系金属管の内部がＳｎ系金属とＣｕ系金属の軟質金
属からなるため、減面加工中にＮｂ系金属管が均一に変
形されず断線し易いことによる。この結果、ヒシテリシ
スロスを低減するためにフィラメント径を小さくする必
要のある交流用やパルス用に適さないという難点があっ
た このため、Ｎｂ系金属管内のＳｎ系金属やＣｕ系金属に
ＰやＮｉを添加して合金化し加工性を向上させることが
試みられてきたが、加工性の向上に効果が認められない
か、あるいは加工性が向上しても添加元素がＮｂ3 Ｓｎ
の生成を阻害しその特性を低下させる等の問題があっ
た。
オブ・チューブ法においては、加工度が１０4 を越える
ような高加工を施すとＮｂフィラメントの破断や断線を
生じ易いため細線化が困難で、外径φ３０〜５０μｍ程
度がＮｂフィラメントの加工限度である。この原因は、
Ｎｂ系金属管の内部がＳｎ系金属とＣｕ系金属の軟質金
属からなるため、減面加工中にＮｂ系金属管が均一に変
形されず断線し易いことによる。この結果、ヒシテリシ
スロスを低減するためにフィラメント径を小さくする必
要のある交流用やパルス用に適さないという難点があっ
た このため、Ｎｂ系金属管内のＳｎ系金属やＣｕ系金属に
ＰやＮｉを添加して合金化し加工性を向上させることが
試みられてきたが、加工性の向上に効果が認められない
か、あるいは加工性が向上しても添加元素がＮｂ3 Ｓｎ
の生成を阻害しその特性を低下させる等の問題があっ
た。
【０００４】その結果、加工性を向上させるために、マ
トリックスのＣｕに、例えばＮｉを添加してマトリック
スの強度を高める方法やＮｂ系金属管の肉厚を大きく
し、かつＳｎ系金属の量を少なくする（Ｎｂ系金属管の
内部で２０ｗｔ％以下）方法が行われているが以下のよ
うな欠点がある。即ち、前者の方法では超電導の安定化
が低下する上、加工性向上の効果が小さく、また後者の
方法ではＮｂ3 Ｓｎの生成量が低下することによりその
特性がかなり低下する。
トリックスのＣｕに、例えばＮｉを添加してマトリック
スの強度を高める方法やＮｂ系金属管の肉厚を大きく
し、かつＳｎ系金属の量を少なくする（Ｎｂ系金属管の
内部で２０ｗｔ％以下）方法が行われているが以下のよ
うな欠点がある。即ち、前者の方法では超電導の安定化
が低下する上、加工性向上の効果が小さく、また後者の
方法ではＮｂ3 Ｓｎの生成量が低下することによりその
特性がかなり低下する。
【０００５】即ち，ニオブ・チューブ法においては、Ｎ
ｂ系金属管内部のＳｎ濃度を高くすればＪｃ値を向上さ
せることができるが、フィラメントの細線化が困難とな
り、逆にＮｂ系金属管内部のＳｎ濃度を低下させると、
細線化が容易になるものの、Ｊｃ値が低下するという問
題を生ずる。
ｂ系金属管内部のＳｎ濃度を高くすればＪｃ値を向上さ
せることができるが、フィラメントの細線化が困難とな
り、逆にＮｂ系金属管内部のＳｎ濃度を低下させると、
細線化が容易になるものの、Ｊｃ値が低下するという問
題を生ずる。
【０００６】本発明は以上の問題を解決するためになさ
れたもので、ニオブ・チューブ法によるＮｂ3 Ｓｎ超電
導線の製造において、Ｎｂ系金属管内部のＳｎ濃度を４
０〜５０ｗｔ％程度以上の高濃度に維持し、その特性を
低下させることなく細線化が容易な製造方法を提供する
ことをその目的とする。
れたもので、ニオブ・チューブ法によるＮｂ3 Ｓｎ超電
導線の製造において、Ｎｂ系金属管内部のＳｎ濃度を４
０〜５０ｗｔ％程度以上の高濃度に維持し、その特性を
低下させることなく細線化が容易な製造方法を提供する
ことをその目的とする。
【０００７】本発明は、ニオブ・チューブ法において、
Ｎｂ3 Ｓｎの生成を阻害せず、かつ加工性を向上させる
ことのできる元素を添加したＣｕ合金をＮｂ系金属管内
部のＣｕ系金属管として用いることにより上記目的を達
成するようにしたものである。
Ｎｂ3 Ｓｎの生成を阻害せず、かつ加工性を向上させる
ことのできる元素を添加したＣｕ合金をＮｂ系金属管内
部のＣｕ系金属管として用いることにより上記目的を達
成するようにしたものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のＮｂ3 Ｓｎ超電導線の製造方法は、Ｓｎ系
金属の外側にＣｕ系金属管およびＮｂ系金属管を順次配
置し、これらの多数本をＣｕマトリックス中に配置した
複合体に減面加工を施した後、Ｎｂ3 Ｓｎ生成の熱処理
を施すことにより多心構造の超電導線を製造する方法に
おいて、Ｃｕ系金属管として１．０〜５．５ｗｔ％のＭ
ｎを添加したＣｕ−Ｍｎ合金を用いるようにしたもので
ある。
に、本発明のＮｂ3 Ｓｎ超電導線の製造方法は、Ｓｎ系
金属の外側にＣｕ系金属管およびＮｂ系金属管を順次配
置し、これらの多数本をＣｕマトリックス中に配置した
複合体に減面加工を施した後、Ｎｂ3 Ｓｎ生成の熱処理
を施すことにより多心構造の超電導線を製造する方法に
おいて、Ｃｕ系金属管として１．０〜５．５ｗｔ％のＭ
ｎを添加したＣｕ−Ｍｎ合金を用いるようにしたもので
ある。
【０００９】本発明における複合体は、例えば、以下に
述べる方法により形成される。
述べる方法により形成される。
【００１０】（イ）Ｎｂ系金属管の内部に、拡散後のＳ
ｎ濃度（Ｎｂ系金属管内部のＳｎ系金属とＣｕ系金属管
とが完全に拡散した場合の濃度を示す。）が所定の濃度
になるようにＣｕ−Ｍｎ合金でクラッドされたＳｎ系金
属線を挿入し、これらをＣｕ管内に収容した後、伸線加
工を施し断面六角形のシングル線を製造する。
ｎ濃度（Ｎｂ系金属管内部のＳｎ系金属とＣｕ系金属管
とが完全に拡散した場合の濃度を示す。）が所定の濃度
になるようにＣｕ−Ｍｎ合金でクラッドされたＳｎ系金
属線を挿入し、これらをＣｕ管内に収容した後、伸線加
工を施し断面六角形のシングル線を製造する。
【００１１】（ロ）このシングル線の多数本をその側面
を当接して集合し、これをＣｕ管内に収容した後、管内
壁との間隙にＣｕスペーサを挿入して複合体を製造す
る。
を当接して集合し、これをＣｕ管内に収容した後、管内
壁との間隙にＣｕスペーサを挿入して複合体を製造す
る。
【００１２】（ハ）複合体に静水圧押出加工、伸線加工
等により減面加工を施した後、Ｎｂ系金属管内の拡散熱
処理およびＮｂ3 Ｓｎ生成の熱処理を施して多心構造の
超電導線を製造する。
等により減面加工を施した後、Ｎｂ系金属管内の拡散熱
処理およびＮｂ3 Ｓｎ生成の熱処理を施して多心構造の
超電導線を製造する。
【００１３】尚、上記（イ）のシングル線の多数本をＣ
ｕ管内に収容し、伸線加工を施して断面六角形に成形す
る工程を繰り返すことにより、フィラメント数を増加さ
せることができる。また、最外層のＣｕ管の内側にＴａ
等の拡散遮蔽層を配置することが好ましい。
ｕ管内に収容し、伸線加工を施して断面六角形に成形す
る工程を繰り返すことにより、フィラメント数を増加さ
せることができる。また、最外層のＣｕ管の内側にＴａ
等の拡散遮蔽層を配置することが好ましい。
【００１４】上記発明において、Ｃｕ系金属管に１．０
〜５．５ｗｔ％のＭｎを添加したＣｕ−Ｍｎ合金を用い
るのは以下の理由による。即ち、Ｃｕ−Ｍｎ合金のＭｎ
濃度が１．０ｗｔ％未満であると加工性が改善されず、
また５．５ｗｔ％を越えると加工性が低下する。特に
４．０〜５．０ｗｔ％のＭｎを添加したＣｕ−Ｍｎ合金
を用いることが好ましい。
〜５．５ｗｔ％のＭｎを添加したＣｕ−Ｍｎ合金を用い
るのは以下の理由による。即ち、Ｃｕ−Ｍｎ合金のＭｎ
濃度が１．０ｗｔ％未満であると加工性が改善されず、
また５．５ｗｔ％を越えると加工性が低下する。特に
４．０〜５．０ｗｔ％のＭｎを添加したＣｕ−Ｍｎ合金
を用いることが好ましい。
【００１５】このようなＭｎ濃度のＣｕ−Ｍｎ合金をＮ
ｂ系金属管内部に配置することにより伸線加工性が向上
するため、拡散後のＳｎ濃度を５０ｗｔ％程度以上に高
めてもフィラメント径をφ１０μｍ以下まで加工するこ
とができる。
ｂ系金属管内部に配置することにより伸線加工性が向上
するため、拡散後のＳｎ濃度を５０ｗｔ％程度以上に高
めてもフィラメント径をφ１０μｍ以下まで加工するこ
とができる。
【００１６】また、ＭｎはＮｂ系金属管の内側のＮｂ3
Ｓｎ層の生成を阻害せず、またＣｕ系金属管にＭｎを添
加することによりその強度を高め、Ｎｂ系金属管の加工
性を向上させることができる。
Ｓｎ層の生成を阻害せず、またＣｕ系金属管にＭｎを添
加することによりその強度を高め、Ｎｂ系金属管の加工
性を向上させることができる。
【００１７】本発明におけるＳｎ系金属、Ｃｕ系金属お
よびＮｂ系金属としては、それぞれ純金属の他、加工性
や特性を改善するために微量の元素を添加してもよい。
Ｃｕマトリックスについても同様である。
よびＮｂ系金属としては、それぞれ純金属の他、加工性
や特性を改善するために微量の元素を添加してもよい。
Ｃｕマトリックスについても同様である。
【００１８】
【作用】上記構成により、本発明のＮｂ3 Ｓｎ超電導線
の製造方法によれば、Ｎｂ系金属管内部に所定濃度のＣ
ｕ−Ｍｎ合金で被覆されたＳｎ系金属を収容するため、
Ｎｂ系金属管内部の強度が増加して複合体の加工性が向
上する。即ち、複合体の加工中にＮｂ系金属管が均一に
変形するため、フィラメントを容易にφ１０μｍ以下に
加工することができる。
の製造方法によれば、Ｎｂ系金属管内部に所定濃度のＣ
ｕ−Ｍｎ合金で被覆されたＳｎ系金属を収容するため、
Ｎｂ系金属管内部の強度が増加して複合体の加工性が向
上する。即ち、複合体の加工中にＮｂ系金属管が均一に
変形するため、フィラメントを容易にφ１０μｍ以下に
加工することができる。
【００１９】
【実施例】以下本発明の実施例について説明する。 Ｃｕ−Ｍｎ合金の加工性 ０．５、１．０、１．５、５．０、６．０ｗｔ％の５種
類のＭｎ濃度を有するＣｕ−Ｍｎ合金について、φ２０
ｍｍの鋳造ロッドから伸線加工を施して硬度の変化を測
定した。図１に線径Φに対する硬度Ｈｖの変化を示す。
類のＭｎ濃度を有するＣｕ−Ｍｎ合金について、φ２０
ｍｍの鋳造ロッドから伸線加工を施して硬度の変化を測
定した。図１に線径Φに対する硬度Ｈｖの変化を示す。
【００２０】いずれの合金も線径Φに対してＨｖ＝Ａｌ
ｏｇΦ＋Ｂ（Ａ、Ｂ；定数）の関係を示したが、Ｃｕ−
６．０ｗｔ％Ｍｎ合金ではΦ＝φ１．３５ｍｍで破断
し、またＣｕ−０．５ｗｔ％Ｍｎ合金では伸線加工によ
る硬度増加の効果は小さい。
ｏｇΦ＋Ｂ（Ａ、Ｂ；定数）の関係を示したが、Ｃｕ−
６．０ｗｔ％Ｍｎ合金ではΦ＝φ１．３５ｍｍで破断
し、またＣｕ−０．５ｗｔ％Ｍｎ合金では伸線加工によ
る硬度増加の効果は小さい。
【００２１】即ち、６．０ｗｔ％のＭｎの添加では加工
性が低下し、また０．５ｗｔ％のＭｎの添加では加工性
の向上が期待できない。
性が低下し、また０．５ｗｔ％のＭｎの添加では加工性
の向上が期待できない。
【００２２】また、Ｃｕ−１．５ｗｔ％Ｍｎ合金とＣｕ
−５．０ｗｔ％Ｍｎ合金について線径Φに対する引張り
強さの変化を図２に示す。いずれもΦ＝φ０．２ｍｍ程
度でその引張り強さの値は飽和する傾向を示す。
−５．０ｗｔ％Ｍｎ合金について線径Φに対する引張り
強さの変化を図２に示す。いずれもΦ＝φ０．２ｍｍ程
度でその引張り強さの値は飽和する傾向を示す。
【００２３】具体例 Ｓｎ線の外側にＣｕ−５．０ｗｔ％Ｍｎ合金管を配置
し、これを外径φ８ｍｍ、内径φ５ｍｍのＮｂ管内に収
容して、さらにこのＮｂ管の外側に外径φ９．１ｍｍ、
内径φ８．１ｍｍのＣｕ管を配置した後、これに冷間加
工を施し、対辺間距離２．１３ｍｍの断面六角形の複合
線を製造した。この複合線のＮｂ管内の拡散後のＳｎ濃
度は５０ｗｔ％Ｓｎである。
し、これを外径φ８ｍｍ、内径φ５ｍｍのＮｂ管内に収
容して、さらにこのＮｂ管の外側に外径φ９．１ｍｍ、
内径φ８．１ｍｍのＣｕ管を配置した後、これに冷間加
工を施し、対辺間距離２．１３ｍｍの断面六角形の複合
線を製造した。この複合線のＮｂ管内の拡散後のＳｎ濃
度は５０ｗｔ％Ｓｎである。
【００２４】次いで、上記の複合線と同一断面形状のＣ
ｕスペーサの１９３本を中心として、その外側に複合線
の７３８本をその側面を当接して集合し、これらを外径
φ８０ｍｍ、内径φ７１ｍｍのＣｕ管内に収容して複合
体を製造した。
ｕスペーサの１９３本を中心として、その外側に複合線
の７３８本をその側面を当接して集合し、これらを外径
φ８０ｍｍ、内径φ７１ｍｍのＣｕ管内に収容して複合
体を製造した。
【００２５】このように製造した複合体に静水圧押出加
工および伸線加工を施して、外径φ０．１０３ｍｍの線
材を製造した。この時のフィラメント径はφ２．６μｍ
で、またフィラメントの破断も認められず、加工性も良
好であった。
工および伸線加工を施して、外径φ０．１０３ｍｍの線
材を製造した。この時のフィラメント径はφ２．６μｍ
で、またフィラメントの破断も認められず、加工性も良
好であった。
【００２６】この線材に７２５℃×５０時間の熱処理を
施して多心構造のＮｂ3 Ｓｎ超電導線を製造し、その特
性を測定した結果、Ｊｃは２Ｔで７７００Ａ／ｍｍ2 の
値を示した。
施して多心構造のＮｂ3 Ｓｎ超電導線を製造し、その特
性を測定した結果、Ｊｃは２Ｔで７７００Ａ／ｍｍ2 の
値を示した。
【００２７】比較例 実施例のＣｕ−５．０ｗｔ％Ｍｎ合金管の代りにＣｕ管
を用い、他は実施例とと同様にして複合体を製造した。
を用い、他は実施例とと同様にして複合体を製造した。
【００２８】この複合体に静水圧押出加工および伸線加
工を施したところフィラメント径φ３０μｍでフィラメ
ントの破断を生じ、それ以上の加工は不可能であった。
工を施したところフィラメント径φ３０μｍでフィラメ
ントの破断を生じ、それ以上の加工は不可能であった。
【００２９】
【発明の効果】以上述べたように本発明の方法によれ
ば、加工性が良好でフィラメント径をφ１０μｍ以下に
成形することができる上、Ｎｂ3 Ｓｎ層の生成が阻害さ
れることもなく、高いＳｎ濃度でニオブ・チューブ法に
より多心構造のＮｂ3 Ｓｎ超電導線を製造することがで
きる。この方法により得られた超電導線は交流用に適す
る。
ば、加工性が良好でフィラメント径をφ１０μｍ以下に
成形することができる上、Ｎｂ3 Ｓｎ層の生成が阻害さ
れることもなく、高いＳｎ濃度でニオブ・チューブ法に
より多心構造のＮｂ3 Ｓｎ超電導線を製造することがで
きる。この方法により得られた超電導線は交流用に適す
る。
【図１】本発明の方法に用いられるＣｕ−Ｍｎ合金の線
径Φに対する硬度Ｈｖの変化を示すグラフ。
径Φに対する硬度Ｈｖの変化を示すグラフ。
【図２】本発明の方法に用いられるＣｕ−Ｍｎ合金の線
径Φに対する引張り強さの変化を示すグラフ。
径Φに対する引張り強さの変化を示すグラフ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 熊野 智幸 神奈川県川崎市川崎区小田栄２丁目１番１ 号 昭和電線電纜株式会社内 (72)発明者 袴田 真志 神奈川県川崎市川崎区小田栄２丁目１番１ 号 昭和電線電纜株式会社内 (72)発明者 志賀 紀幸 神奈川県川崎市川崎区小田栄２丁目１番１ 号 昭和電線電纜株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｓｎ系金属の外側にＣｕ系金属管および
Ｎｂ系金属管を順次配置し、これらの多数本をＣｕマト
リックス中に配置した複合体に減面加工を施した後、Ｎ
ｂ3 Ｓｎ生成の熱処理を施すことにより多心構造の超電
導線を製造する方法において、前記Ｃｕ系金属管として
１．０〜５．５ｗｔ％のＭｎを添加したＣｕ−Ｍｎ合金
を用いることを特徴とするＮｂ3 Ｓｎ超電導線の製造方
法。 - 【請求項２】 Ｃｕ系金属管は、４．０〜５．０ｗｔ％
のＭｎを添加したＣｕ−Ｍｎ合金からなる請求項１記載
のＮｂ3 Ｓｎ超電導線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5321549A JPH07176228A (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5321549A JPH07176228A (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07176228A true JPH07176228A (ja) | 1995-07-14 |
Family
ID=18133810
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5321549A Withdrawn JPH07176228A (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07176228A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN120183805A (zh) * | 2025-05-21 | 2025-06-20 | 西安聚能超导线材科技有限公司 | 一种多芯Nb3Sn复合线制备方法及复合线 |
-
1993
- 1993-12-21 JP JP5321549A patent/JPH07176228A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN120183805A (zh) * | 2025-05-21 | 2025-06-20 | 西安聚能超导线材科技有限公司 | 一种多芯Nb3Sn复合线制备方法及复合线 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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