JPH07179924A - アルミナ系造滓剤 - Google Patents
アルミナ系造滓剤Info
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- JPH07179924A JPH07179924A JP34661093A JP34661093A JPH07179924A JP H07179924 A JPH07179924 A JP H07179924A JP 34661093 A JP34661093 A JP 34661093A JP 34661093 A JP34661093 A JP 34661093A JP H07179924 A JPH07179924 A JP H07179924A
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Classifications
-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 優れた滓化性を有し、且つ、JIS-Ｃ系介在物
の少ない鋼及び極低Ti鋼の製造に適用できるアルミナ系
造滓剤を提供すること。 【構成】 造滓剤の構成成分であるTiO2の含有を抑制
し、且つ、構成成分であるCaO とメタル Alの含有率や固形
体の圧縮強度等を最適範囲に収める構成とする。 【効果】 滓化性に優れるために、炉外精錬炉や電気炉
における精練作業において、作業能率のよい造滓剤を提
供することができる。また、スラグ精錬に使用すること
により、精錬後の鋼材中のJIS-Ｃ系介在物の量を少なく
することができ、且つ、スラグ精錬時に造滓剤から溶鋼
へのTiの移動が抑制できることから、極低Tiの鋼を製造
することができる。
の少ない鋼及び極低Ti鋼の製造に適用できるアルミナ系
造滓剤を提供すること。 【構成】 造滓剤の構成成分であるTiO2の含有を抑制
し、且つ、構成成分であるCaO とメタル Alの含有率や固形
体の圧縮強度等を最適範囲に収める構成とする。 【効果】 滓化性に優れるために、炉外精錬炉や電気炉
における精練作業において、作業能率のよい造滓剤を提
供することができる。また、スラグ精錬に使用すること
により、精錬後の鋼材中のJIS-Ｃ系介在物の量を少なく
することができ、且つ、スラグ精錬時に造滓剤から溶鋼
へのTiの移動が抑制できることから、極低Tiの鋼を製造
することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、炉外精錬炉および電気
炉による鋼の精錬に用いる造滓剤に関する。本発明の造
滓剤は、鋼の製造、特に、極低Ti鋼の製造及びJIS-G-05
55に規定するJIS-Ｃ系介在物の少ない鋼の製造に適用で
きる。
炉による鋼の精錬に用いる造滓剤に関する。本発明の造
滓剤は、鋼の製造、特に、極低Ti鋼の製造及びJIS-G-05
55に規定するJIS-Ｃ系介在物の少ない鋼の製造に適用で
きる。
【０００２】
【従来の技術】従来より、ＬＦ等の炉外精錬炉や電気炉
により、スラグによる鋼の精錬が行われている。スラグ
による鋼の精錬を行うためには、溶鋼の脱硫能や溶鋼中
の脱酸生成物の吸着能の優れたスラグを生成させる必要
があり、そのために、石灰、蛍石、アルミナ系造滓剤等
が一般に使用されている。これらのうち、アルミナ系造
滓剤は、生成させるスラグの融点を下げると同時に、ス
ラグによる溶鋼中の脱酸生成物の吸着能を向上するため
に必要な造滓剤であり、石灰、蛍石と並んで、良好なス
ラグを生成するための必須の造滓剤となっている。
により、スラグによる鋼の精錬が行われている。スラグ
による鋼の精錬を行うためには、溶鋼の脱硫能や溶鋼中
の脱酸生成物の吸着能の優れたスラグを生成させる必要
があり、そのために、石灰、蛍石、アルミナ系造滓剤等
が一般に使用されている。これらのうち、アルミナ系造
滓剤は、生成させるスラグの融点を下げると同時に、ス
ラグによる溶鋼中の脱酸生成物の吸着能を向上するため
に必要な造滓剤であり、石灰、蛍石と並んで、良好なス
ラグを生成するための必須の造滓剤となっている。
【０００３】従来のアルミナ系造滓剤は、アルミの精錬
工程から産出され、且つTiO2を含有するアルミドロスと
リサイクルAl、メタルAlと鉱石類と少量のバインダー等
から成る原料から製造され、これらの原料を破砕した
後、混合し、乾燥し、その後プレス成形することによっ
て製造されている。そして、従来のアルミナ系造滓剤
は、表２に示されるような組成を有している。表２に示
されるように、TiO2を0.1 〜0.5 ％を含有し、且つ、固
く成形された固形状の造滓剤であることが知られてい
る。
工程から産出され、且つTiO2を含有するアルミドロスと
リサイクルAl、メタルAlと鉱石類と少量のバインダー等
から成る原料から製造され、これらの原料を破砕した
後、混合し、乾燥し、その後プレス成形することによっ
て製造されている。そして、従来のアルミナ系造滓剤
は、表２に示されるような組成を有している。表２に示
されるように、TiO2を0.1 〜0.5 ％を含有し、且つ、固
く成形された固形状の造滓剤であることが知られてい
る。
【０００４】
【表２】
【０００５】
【この発明が解決しようとする課題】従来のアルミナ系
造滓剤を用いて鋼のスラグ精錬を行った場合、精錬、鋳
造、圧延の工程を経た後の圧延鋼材中において、JIS-Ａ
系介在物およびJIS-Ｂ系介在物は減少するものの、JIS-
Ｃ系介在物は逆に増加するという問題があった。特に、
軸受鋼の精錬に従来のアルミナ系造滓剤を用いた場合に
は、圧延鋼材中にJIS-Ｃ系介在物が増加することによっ
て鋼の清浄度が全体として改善されず、その結果とし
て、高い転動疲労寿命が得られないという問題が生じて
いた。
造滓剤を用いて鋼のスラグ精錬を行った場合、精錬、鋳
造、圧延の工程を経た後の圧延鋼材中において、JIS-Ａ
系介在物およびJIS-Ｂ系介在物は減少するものの、JIS-
Ｃ系介在物は逆に増加するという問題があった。特に、
軸受鋼の精錬に従来のアルミナ系造滓剤を用いた場合に
は、圧延鋼材中にJIS-Ｃ系介在物が増加することによっ
て鋼の清浄度が全体として改善されず、その結果とし
て、高い転動疲労寿命が得られないという問題が生じて
いた。
【０００６】また、従来のアルミナ系造滓剤を用いた場
合、該造滓剤を炉に投入してからスラグに生成されるま
での時間が長く、滓化性が悪いという問題が生じてい
た。本発明は、製造後の鋼材中にJIS-Ｃ系介在物の増加
を防止でき、且つ、滓化性に優れたアルミナ系造滓剤を
提供することを目的とする。
合、該造滓剤を炉に投入してからスラグに生成されるま
での時間が長く、滓化性が悪いという問題が生じてい
た。本発明は、製造後の鋼材中にJIS-Ｃ系介在物の増加
を防止でき、且つ、滓化性に優れたアルミナ系造滓剤を
提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明（請求項１に記載
の第１発明）のアルミナ系造滓剤は、重量比にして、Al
2O3 70％以上、メタルAl 5〜15％、SiO2 8％以下、TiO2
0.05 ％以下、CaO 4〜10％を含有したアルミナ系造滓
剤である。本発明（請求項２に記載の第２発明）のアル
ミナ系造滓剤は、重量比にして、Al2O3 70％以上、メタ
ルAl 5〜15％、SiO2 8％以下、TiO2 0.05 ％以下、CaO
4〜10％を含有し、且つ、10〜50kg/cm2である圧縮強度
を有する固形体に固形化したアルミナ系造滓剤である。
以下に発明の詳細について記載する。
の第１発明）のアルミナ系造滓剤は、重量比にして、Al
2O3 70％以上、メタルAl 5〜15％、SiO2 8％以下、TiO2
0.05 ％以下、CaO 4〜10％を含有したアルミナ系造滓
剤である。本発明（請求項２に記載の第２発明）のアル
ミナ系造滓剤は、重量比にして、Al2O3 70％以上、メタ
ルAl 5〜15％、SiO2 8％以下、TiO2 0.05 ％以下、CaO
4〜10％を含有し、且つ、10〜50kg/cm2である圧縮強度
を有する固形体に固形化したアルミナ系造滓剤である。
以下に発明の詳細について記載する。
【０００８】従来のアルミナ系造滓剤を用いて鋼のスラ
グ精錬を行った場合に精錬、鋳造、圧延後の鋼材中にJI
S-Ｃ系介在物が増加する現象を鋭意解析したところ、造
滓剤により生成されるスラグ中に、TiO2が介在し、スラ
グ中のTiO2が、溶鋼との界面、あるいはスラグ中におい
て還元され、還元されたTiが溶鋼内に混入し、混入した
Tiが溶鋼中の炭素、窒素、あるいは酸素と結合し、Tiの
炭窒化物、あるいはTiの酸化物を形成し、これらの炭窒
化物あるいは酸化物が、圧延後において鋼材中のJIS-Ｃ
系介在物となる事実を見い出した。
グ精錬を行った場合に精錬、鋳造、圧延後の鋼材中にJI
S-Ｃ系介在物が増加する現象を鋭意解析したところ、造
滓剤により生成されるスラグ中に、TiO2が介在し、スラ
グ中のTiO2が、溶鋼との界面、あるいはスラグ中におい
て還元され、還元されたTiが溶鋼内に混入し、混入した
Tiが溶鋼中の炭素、窒素、あるいは酸素と結合し、Tiの
炭窒化物、あるいはTiの酸化物を形成し、これらの炭窒
化物あるいは酸化物が、圧延後において鋼材中のJIS-Ｃ
系介在物となる事実を見い出した。
【０００９】そして、スラグ中に存在するTiO2は、使用
するアルミナ系造滓剤から由来することをつきとめ、本
発明に到った。即ち、アルミナ系造滓剤のTiO2を 0.05
％以下に抑制すれば、圧延鋼材でのJIS-Ｃ系介在物の増
加を防止できることを想当した。そして、本発明の造滓
剤を製造するに当たっては、造滓剤中のTiO2は、原料で
あるアルミドロス及びリサイクルAlから混入するので、
アルミドロスに替えて純アルミナを、リサイクルAlに替
えて純Alを原料として使用すれば、本発明の造滓剤を製
造することができる。
するアルミナ系造滓剤から由来することをつきとめ、本
発明に到った。即ち、アルミナ系造滓剤のTiO2を 0.05
％以下に抑制すれば、圧延鋼材でのJIS-Ｃ系介在物の増
加を防止できることを想当した。そして、本発明の造滓
剤を製造するに当たっては、造滓剤中のTiO2は、原料で
あるアルミドロス及びリサイクルAlから混入するので、
アルミドロスに替えて純アルミナを、リサイクルAlに替
えて純Alを原料として使用すれば、本発明の造滓剤を製
造することができる。
【００１０】さらに、アルミナ系造滓剤の滓化性に関
し、プレス成形後の固形状造滓剤の圧縮強度及び造滓剤
中のCaO 含有率及び造滓剤中のメタル Al含有率の滓化性に
及ぼす影響について着目し、検討を行った。一方、従来
では、固形状造滓剤の圧縮強度や造滓剤中のCaO 含有率
やメタル Al含有率と滓化性との関係については、考慮され
ておらず、また圧縮強度については、固形体である造滓
剤の輸送時の取扱い性等を配慮して、単に固く成形すれ
ばよいとの考えであった。
し、プレス成形後の固形状造滓剤の圧縮強度及び造滓剤
中のCaO 含有率及び造滓剤中のメタル Al含有率の滓化性に
及ぼす影響について着目し、検討を行った。一方、従来
では、固形状造滓剤の圧縮強度や造滓剤中のCaO 含有率
やメタル Al含有率と滓化性との関係については、考慮され
ておらず、また圧縮強度については、固形体である造滓
剤の輸送時の取扱い性等を配慮して、単に固く成形すれ
ばよいとの考えであった。
【００１１】そこで、固形体の圧縮強度についての種々
の検討を重ねた結果、圧縮強度として10〜50kg/cm2の値
をもつアルミナ系造滓剤に成形すれば、輸送中は壊れず
に、しかも炉中に投入された際には、早く、且つ細かく
砕けて、容易にスラグ化できる事実を見い出した。ま
た、造滓剤中のCaO 含有率とメタル Al含有率の滓化性に及
ぼす影響を検討した結果、造滓剤中のCaO の含有率を4
〜10％とし、且つ、メタル Al含有率を5 〜15％とすること
により、造滓剤成分間の反応性と造滓剤における伝熱性
とが上昇し、滓化されやすくなるという事実を見い出し
た。
の検討を重ねた結果、圧縮強度として10〜50kg/cm2の値
をもつアルミナ系造滓剤に成形すれば、輸送中は壊れず
に、しかも炉中に投入された際には、早く、且つ細かく
砕けて、容易にスラグ化できる事実を見い出した。ま
た、造滓剤中のCaO 含有率とメタル Al含有率の滓化性に及
ぼす影響を検討した結果、造滓剤中のCaO の含有率を4
〜10％とし、且つ、メタル Al含有率を5 〜15％とすること
により、造滓剤成分間の反応性と造滓剤における伝熱性
とが上昇し、滓化されやすくなるという事実を見い出し
た。
【００１２】さらに、造滓剤中のCaO 含有率を4 〜10％
とすることにより、プレス成形時において、最適の圧縮
強度、即ち10〜50kg/cm2の圧縮強度を持つ固形体を安定
的に製造できる事実も見出した。
とすることにより、プレス成形時において、最適の圧縮
強度、即ち10〜50kg/cm2の圧縮強度を持つ固形体を安定
的に製造できる事実も見出した。
【００１３】
【作用】以下に本発明であるアルミナ系造滓剤の成分限
定理由について述べる。Al2O3 は、スラグの融点を下
げ、脱酸生成物の吸着能を向上させるのに必要な成分で
あり、これらの働きを確保させるためには、Al2O3 を多
く含有させる必要があり、下限を70％とした。
定理由について述べる。Al2O3 は、スラグの融点を下
げ、脱酸生成物の吸着能を向上させるのに必要な成分で
あり、これらの働きを確保させるためには、Al2O3 を多
く含有させる必要があり、下限を70％とした。
【００１４】メタルAlは、スラグの融点を下げ、スラグ
による脱酸生成物の吸着能を向上させるのに必要な成分
であり、そのためには、５％以上のメタルAlが必要であ
る。また、メタルAlは、CaO との組み合わせにより滓化
性を向上させる成分であるが、CaO を4 〜10％含有した
場合、メタルAlを15％以上含有すると滓化性が悪くなる
ので、上限を15％とした。
による脱酸生成物の吸着能を向上させるのに必要な成分
であり、そのためには、５％以上のメタルAlが必要であ
る。また、メタルAlは、CaO との組み合わせにより滓化
性を向上させる成分であるが、CaO を4 〜10％含有した
場合、メタルAlを15％以上含有すると滓化性が悪くなる
ので、上限を15％とした。
【００１５】SiO2は、過度に含有すると、スラグの塩基
度を低くし、スラグの脱硫能力を低下させるので、上限
を 8％とした。TiO2は、造滓剤の成分としては有害な成
分であり、0.05％以下にTiO2の含有を抑制すれば、圧延
鋼材でのJIS-Ｃ系介在物の増加を防止できることから、
上限を0.05％とした。
度を低くし、スラグの脱硫能力を低下させるので、上限
を 8％とした。TiO2は、造滓剤の成分としては有害な成
分であり、0.05％以下にTiO2の含有を抑制すれば、圧延
鋼材でのJIS-Ｃ系介在物の増加を防止できることから、
上限を0.05％とした。
【００１６】アルミナ系造滓剤のCaO は、メタルAlとと
もに、造滓剤の滓化性に影響を及ぼす成分であると同時
にプレス成形時の成形性に影響を及ぼす元素である。Ca
O を4 〜10％とすると、滓化性が向上すると同時に、プ
レス成形により10〜50kg/cm2の圧縮強度をもつ固形体が
安定的に得られることから、成分範囲を4 〜10％とし
た。
もに、造滓剤の滓化性に影響を及ぼす成分であると同時
にプレス成形時の成形性に影響を及ぼす元素である。Ca
O を4 〜10％とすると、滓化性が向上すると同時に、プ
レス成形により10〜50kg/cm2の圧縮強度をもつ固形体が
安定的に得られることから、成分範囲を4 〜10％とし
た。
【００１７】
【実施例】次に、本発明の造滓剤の特徴を従来の造滓剤
と比べて実施例をもって明らかにする。表１は、これら
の供試材の組成とプレス成形により固形化された後の固
形体の圧縮強度を示す。表１において、Ａは従来のアル
ミナ系造滓剤、Ｂは第２発明のアルミナ系造滓剤、Ｃは
第１発明のアルミナ系造滓剤である。
と比べて実施例をもって明らかにする。表１は、これら
の供試材の組成とプレス成形により固形化された後の固
形体の圧縮強度を示す。表１において、Ａは従来のアル
ミナ系造滓剤、Ｂは第２発明のアルミナ系造滓剤、Ｃは
第１発明のアルミナ系造滓剤である。
【００１８】
【表１】
【００１９】第２発明のアルミナ系造滓剤Ｂは、原料と
して、純アルミナ、メタルAl、炭酸カルシウム、鉱石類
およびバインダーであるデンプン、セメントを用い、こ
れらを破砕した後、混合し、乾燥し、その後、２０〜５
０ｍｍの大きさを持ち、且つ圧縮強度が25kg/cm2である
固形体にプレス成形して、製造した。第１発明のアルミ
ナ系造滓剤Ｃは、原料として、純アルミナ、メタルAl、
炭酸カルシウム、鉱石類およびバインダーであるデンプ
ン、セメントを用い、これらを破砕した後、混合し、乾
燥し、その後、固形体の圧縮強度が190kg/cm2 となるよ
うにプレスにて硬く成形して、製造した。
して、純アルミナ、メタルAl、炭酸カルシウム、鉱石類
およびバインダーであるデンプン、セメントを用い、こ
れらを破砕した後、混合し、乾燥し、その後、２０〜５
０ｍｍの大きさを持ち、且つ圧縮強度が25kg/cm2である
固形体にプレス成形して、製造した。第１発明のアルミ
ナ系造滓剤Ｃは、原料として、純アルミナ、メタルAl、
炭酸カルシウム、鉱石類およびバインダーであるデンプ
ン、セメントを用い、これらを破砕した後、混合し、乾
燥し、その後、固形体の圧縮強度が190kg/cm2 となるよ
うにプレスにて硬く成形して、製造した。
【００２０】そして、表１の供試材をＬＦでのスラグ精
錬に供し、滓化性および鋼材の清浄性についての試験を
おこなった。図２は、各供試材の滓化性についての結果
を示す図であり、図１は、上記試験で精錬された溶鋼を
鋳造し、40φ鋼材に圧延して製造した鋼材におけるJIS-
Ｃ系介在物の清浄度の結果を示す図である。また、図３
は、40φ鋼材のTi分析値とスラグ精錬前の溶鋼のTi分析
値との差（鋼中へのTiのピックアップ量）を示す図であ
る。上記試験に際しては、造滓剤投入前の溶鋼は電気炉
にて同一条件で溶解し、各試験における造滓剤投入前の
溶鋼の条件を同一とした。そして、図２における滓化時
間は、各供試材の一定量をＬＦ内に投入して、供試材の
全量がスラグに変化するまでの時間を目視にて測定した
結果であり、図１におけるJIS-Ｃ系介在物の清浄度はJI
S-G-0555に規定される方法により測定した結果である。
錬に供し、滓化性および鋼材の清浄性についての試験を
おこなった。図２は、各供試材の滓化性についての結果
を示す図であり、図１は、上記試験で精錬された溶鋼を
鋳造し、40φ鋼材に圧延して製造した鋼材におけるJIS-
Ｃ系介在物の清浄度の結果を示す図である。また、図３
は、40φ鋼材のTi分析値とスラグ精錬前の溶鋼のTi分析
値との差（鋼中へのTiのピックアップ量）を示す図であ
る。上記試験に際しては、造滓剤投入前の溶鋼は電気炉
にて同一条件で溶解し、各試験における造滓剤投入前の
溶鋼の条件を同一とした。そして、図２における滓化時
間は、各供試材の一定量をＬＦ内に投入して、供試材の
全量がスラグに変化するまでの時間を目視にて測定した
結果であり、図１におけるJIS-Ｃ系介在物の清浄度はJI
S-G-0555に規定される方法により測定した結果である。
【００２１】
【図１】
【００２２】
【図２】
【００２３】図１、及び図２より知られるように、従来
材のＡを使用した場合は、JIS-Ｃ系介在物の清浄度およ
び滓化時間いずれも満足できる結果ではない。この結果
に対し、第１発明であるＣにおける結果は、造滓剤中に
CaO が4 〜10％、メタルAlが5 〜15％含有されているこ
とから、滓化時間は従来材より短く、滓化性において優
れた結果が得られている。また、造滓剤中のTiO2が0.05
％以下に抑制されていることから、JIS-Ｃ系介在物の清
浄度は低い値となっている。
材のＡを使用した場合は、JIS-Ｃ系介在物の清浄度およ
び滓化時間いずれも満足できる結果ではない。この結果
に対し、第１発明であるＣにおける結果は、造滓剤中に
CaO が4 〜10％、メタルAlが5 〜15％含有されているこ
とから、滓化時間は従来材より短く、滓化性において優
れた結果が得られている。また、造滓剤中のTiO2が0.05
％以下に抑制されていることから、JIS-Ｃ系介在物の清
浄度は低い値となっている。
【００２４】また、第２発明であるＢにおいては、造滓
剤中にCaO を4 〜10％、メタルAlを5 〜15％含有し、且
つ、成形後の圧縮強度が10〜50kg/cm2の範囲内にあるた
め、滓化性において、一層良い結果が得られている。ま
た、造滓剤中のTiO2が0.05％以下に抑制されていること
から、JIS-Ｃ系介在物の清浄度は低い値となっている。
そして、図３より知られるように、供試材Ａの場合に
は、鋼中へのTiのピックアップが生じているのに対し、
供試材Ｂ，Ｃの場合には、鋼中へのTiのピックアップは
ほとんど生じていない。
剤中にCaO を4 〜10％、メタルAlを5 〜15％含有し、且
つ、成形後の圧縮強度が10〜50kg/cm2の範囲内にあるた
め、滓化性において、一層良い結果が得られている。ま
た、造滓剤中のTiO2が0.05％以下に抑制されていること
から、JIS-Ｃ系介在物の清浄度は低い値となっている。
そして、図３より知られるように、供試材Ａの場合に
は、鋼中へのTiのピックアップが生じているのに対し、
供試材Ｂ，Ｃの場合には、鋼中へのTiのピックアップは
ほとんど生じていない。
【００２５】
【図３】
【００２６】
【発明の効果】以上説明してきたように、本発明のアル
ミナ系造滓剤は、滓化性に優れるために、炉外精錬炉や
電気炉における精練作業において作業能率のよい造滓剤
を提供することができる。さらに、本発明のアルミナ系
造滓剤をスラグ精錬に使用することにより、精錬後の鋼
材中のJIS-Ｃ系介在物の量を少なくすることができ、且
つ、スラグ精錬時における造滓剤から溶鋼へのTiの移動
を抑制できるため、極低Tiの鋼を製造することができ
る。
ミナ系造滓剤は、滓化性に優れるために、炉外精錬炉や
電気炉における精練作業において作業能率のよい造滓剤
を提供することができる。さらに、本発明のアルミナ系
造滓剤をスラグ精錬に使用することにより、精錬後の鋼
材中のJIS-Ｃ系介在物の量を少なくすることができ、且
つ、スラグ精錬時における造滓剤から溶鋼へのTiの移動
を抑制できるため、極低Tiの鋼を製造することができ
る。
【００２７】さらに、付随する効果として、本発明の造
滓剤を製造する際には、従来のアルミドロスやリサイク
ルAlに替えて純アルミナや純Alを原料として使用するこ
とから、主要成分であるAl2O3 あるいは、メタル Alの含有
率を狭い範囲に制御して製造することができ、造滓剤と
しての安定した品質を得ることができる。
滓剤を製造する際には、従来のアルミドロスやリサイク
ルAlに替えて純アルミナや純Alを原料として使用するこ
とから、主要成分であるAl2O3 あるいは、メタル Alの含有
率を狭い範囲に制御して製造することができ、造滓剤と
しての安定した品質を得ることができる。
【００２８】
【図１】本発明の実施例におけるJIS-Ｃ系介在物の清浄
度を示す図である。
度を示す図である。
【図２】本発明の実施例における滓化時間を示す図であ
る。
る。
【図３】本発明の実施例における鋼中へのTiのピックア
ップ量を示す図である。
ップ量を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安藤 治正 愛知県名古屋市中村区名駅４丁目７番23号 江尻鋳材株式会社内 (72)発明者 渡壁 照雄 愛知県海部郡佐屋町大字西保字南川原92− ２ 株式会社ヤトミ内
Claims (2)
- 【請求項１】重量比にして、Al2O3 70％以上、メタルAl
5〜15％、SiO2 8％以下、TiO2 0.05 ％以下、CaO 4 〜
10％を含有したアルミナ系造滓剤。 - 【請求項２】重量比にして、Al2O3 70％以上、メタルAl
5〜15％、SiO2 8％以下、TiO2 0.05 ％以下、CaO 4 〜
10％を含有し、且つ10〜50kg/cm2である圧縮強度を有す
る固形体に固形化したアルミナ系造滓剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34661093A JPH07179924A (ja) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | アルミナ系造滓剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34661093A JPH07179924A (ja) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | アルミナ系造滓剤 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07179924A true JPH07179924A (ja) | 1995-07-18 |
Family
ID=18384602
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34661093A Pending JPH07179924A (ja) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | アルミナ系造滓剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07179924A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100402013B1 (ko) * | 1999-10-19 | 2003-10-17 | 주식회사 포스코 | 알루미나질 폐내화물을 이용한 슬래그의 조제방법 |
| CN114082914A (zh) * | 2020-08-24 | 2022-02-25 | 宝山钢铁股份有限公司 | 用于csp生产中钢水夹杂物的快速评估方法 |
-
1993
- 1993-12-22 JP JP34661093A patent/JPH07179924A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100402013B1 (ko) * | 1999-10-19 | 2003-10-17 | 주식회사 포스코 | 알루미나질 폐내화물을 이용한 슬래그의 조제방법 |
| CN114082914A (zh) * | 2020-08-24 | 2022-02-25 | 宝山钢铁股份有限公司 | 用于csp生产中钢水夹杂物的快速评估方法 |
| CN114082914B (zh) * | 2020-08-24 | 2023-03-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 用于csp生产中钢水夹杂物的快速评估方法 |
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