JPH0718525B2 - 排ガスボイラ - Google Patents
排ガスボイラInfo
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- JPH0718525B2 JPH0718525B2 JP62109040A JP10904087A JPH0718525B2 JP H0718525 B2 JPH0718525 B2 JP H0718525B2 JP 62109040 A JP62109040 A JP 62109040A JP 10904087 A JP10904087 A JP 10904087A JP H0718525 B2 JPH0718525 B2 JP H0718525B2
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- JP
- Japan
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- steam
- exhaust gas
- temperature
- turbine
- superheater
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22G—SUPERHEATING OF STEAM
- F22G7/00—Steam superheaters characterised by location, arrangement, or disposition
- F22G7/14—Steam superheaters characterised by location, arrangement, or disposition in water-tube boilers, e.g. between banks of water tubes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/106—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle with water evaporated or preheated at different pressures in exhaust boiler
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Tires In General (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は排ガスボイラに係り、特にガスタービンと蒸気
タービンを組合せたコンバインド発電プラントにおいて
使用されるものであって、再熱式蒸気発生器を有する排
ガスボイラに関する。
タービンを組合せたコンバインド発電プラントにおいて
使用されるものであって、再熱式蒸気発生器を有する排
ガスボイラに関する。
〔従来の技術〕 コンバインド発電プラントにおいて、ガスタービン排ガ
スの排熱回収に再燃サイクルを使用する場合の排ガスボ
イラに関する公知技術としては特開昭61−289201に記載
のように排ガスを２分流とし過熱器と再熱器とを２つの
ガス流路にまたがつて交互配置する伝熱面構成とするも
のがあつた。このように再熱サイクルを構成すること
は、ガスタービンでの燃焼温度が高温化したときのプラ
ント効率向上策として有効であり、他の方式（例えば混
圧タイプタービンを使用）よりも高効率とできる。
スの排熱回収に再燃サイクルを使用する場合の排ガスボ
イラに関する公知技術としては特開昭61−289201に記載
のように排ガスを２分流とし過熱器と再熱器とを２つの
ガス流路にまたがつて交互配置する伝熱面構成とするも
のがあつた。このように再熱サイクルを構成すること
は、ガスタービンでの燃焼温度が高温化したときのプラ
ント効率向上策として有効であり、他の方式（例えば混
圧タイプタービンを使用）よりも高効率とできる。
コンバインド発電プラントの排ガスボイラではガスター
ビン排ガスを唯一の燃焼源とするために排ガスボイラ入
口のガス温度はガスタービンの負荷によつて大きく変化
する。また再燃サイクルの場合の過熱器，再熱器の熱負
荷割合は、ボイラ入口ガス温度や蒸気サイクルの圧力，
温度によつて大きい影響を受ける。このため再熱サイク
ルを構成するときの排ガスボイラはこれらの熱交換条件
の変動に対して安定した運転が可能な設計が必要であ
る。
ビン排ガスを唯一の燃焼源とするために排ガスボイラ入
口のガス温度はガスタービンの負荷によつて大きく変化
する。また再燃サイクルの場合の過熱器，再熱器の熱負
荷割合は、ボイラ入口ガス温度や蒸気サイクルの圧力，
温度によつて大きい影響を受ける。このため再熱サイク
ルを構成するときの排ガスボイラはこれらの熱交換条件
の変動に対して安定した運転が可能な設計が必要であ
る。
しかるに、上記公知技術では、過熱器，再熱器を出て下
流に至るガス温度の変動について配慮がされておらず、
２分流間のガス温度に偏差ができるために、下流側に配
置されるエバポレータ部において管群間の蒸発量の変動
が生ずることになる。
流に至るガス温度の変動について配慮がされておらず、
２分流間のガス温度に偏差ができるために、下流側に配
置されるエバポレータ部において管群間の蒸発量の変動
が生ずることになる。
また、ガスタービン排気ガスより蒸気発生を行なうコン
バインドプラントは、通常火力（従来の汽力）と異なり
高温・高圧の蒸気条件の確保が難しく（ガスタービン排
気ガス温度は500℃前後が一般的）、蒸気の持つエネル
ギーとしては蒸気タービン導入後の仕事によりすぐ湿り
域に突入してしまう傾向に有り、熱力学的不利および蒸
気タービン最終段付近での湿りによるエロージヨン発生
等の問題が有つた。又、ガスタービンとしては部分負荷
時の排ガス温度降下という特性が有り、上記問題に対し
さらに不利な状況を引き起こすという問題もある。
バインドプラントは、通常火力（従来の汽力）と異なり
高温・高圧の蒸気条件の確保が難しく（ガスタービン排
気ガス温度は500℃前後が一般的）、蒸気の持つエネル
ギーとしては蒸気タービン導入後の仕事によりすぐ湿り
域に突入してしまう傾向に有り、熱力学的不利および蒸
気タービン最終段付近での湿りによるエロージヨン発生
等の問題が有つた。又、ガスタービンとしては部分負荷
時の排ガス温度降下という特性が有り、上記問題に対し
さらに不利な状況を引き起こすという問題もある。
そこで、本発明は、ボイラ内でガス分流を行なうことな
く蒸気タービンに適合する主蒸気，再熱蒸気を供給する
ことのできる排ガスボイラを提供することを目的とする
ものであり、この発明によつてガスタービン，蒸気ター
ビンコンバインドプラントに再熱サイクルが適用でき、
広い負荷範囲にわたつて熱効率の向上がはかられる。
く蒸気タービンに適合する主蒸気，再熱蒸気を供給する
ことのできる排ガスボイラを提供することを目的とする
ものであり、この発明によつてガスタービン，蒸気ター
ビンコンバインドプラントに再熱サイクルが適用でき、
広い負荷範囲にわたつて熱効率の向上がはかられる。
上記目的は、排ガスボイラを過熱器，再熱器，エバボレ
ータ，節炭器から構成し再熱サイクルとする場合に、過
熱器，再熱器を分割し、ガス流れに対して交互に配列す
ることにより達成される。
ータ，節炭器から構成し再熱サイクルとする場合に、過
熱器，再熱器を分割し、ガス流れに対して交互に配列す
ることにより達成される。
上記のように過熱器および再熱器が分割され交互に配列
された排ガスボイラを次のように作動する。
された排ガスボイラを次のように作動する。
すなわち、ボイラ内の排ガスの流れの中に蒸気温度の高
い順に伝熱面を配置することができるので、広い負荷範
囲にわたつて安定した熱交換が行なわれる。ガスタービ
ンの排ガス温度は部分負荷において低下するが、全ての
伝熱面がガス流に対し直列配置とすることにより過熱
器，再熱器，エバポレータでの熱回収は相互に悪影響を
およぼすことなく安定した関係が保たれる。
い順に伝熱面を配置することができるので、広い負荷範
囲にわたつて安定した熱交換が行なわれる。ガスタービ
ンの排ガス温度は部分負荷において低下するが、全ての
伝熱面がガス流に対し直列配置とすることにより過熱
器，再熱器，エバポレータでの熱回収は相互に悪影響を
およぼすことなく安定した関係が保たれる。
以下、本発明の実施例を第１図にて説明する。ガスター
ビン（図示せず）の排ガスＦにより熱交換を行ない蒸気
を発生させる排ガスボイラにおいて、まず最上流部に２
次再熱器２を配置し、順次２次過熱器3,1次再熱器4,1次
過熱器５、さらにエバポレータ9,節炭器６を配列する。
負荷運転中の蒸気の流れとしてはエバポレータ９より発
生した蒸気が１次過熱器５、および２次過熱器３を通り
蒸気タービン10の高圧部HPTに導入され仕事をしたのち
高圧排気部より１次再熱器４および２次再熱器２を通り
再熱蒸気として蒸気タービン10の中圧部MRTへと導入さ
れる。その後、低圧タービン部LPTで仕事をし、復水器1
1で腹水となつた後再び排ガスボイラ１に戻る。尚、こ
の実施例は複圧式の場合を示しており、低圧節炭器８を
通つた給水の一部は低圧ドラム７より低圧蒸気として低
圧タービン部LPTへ導入され、前述の再熱蒸気と一緒に
低圧部LPTで仕事をする。給水の残りは低圧ドラム７を
バイパスして高圧節炭器６を介し高圧ドラム９へ導びか
れ再び１次過熱器５を通り前述の蒸気の流れとなる。一
般的に蒸気タービン10の高圧部HPTの排気蒸気温度は約3
00℃程度であり、この蒸気を前述の再熱器2,4にて再熱
することにより蒸気タービン10の低圧部LPTの最終段に
おける蒸気湿り度を低減させている。
ビン（図示せず）の排ガスＦにより熱交換を行ない蒸気
を発生させる排ガスボイラにおいて、まず最上流部に２
次再熱器２を配置し、順次２次過熱器3,1次再熱器4,1次
過熱器５、さらにエバポレータ9,節炭器６を配列する。
負荷運転中の蒸気の流れとしてはエバポレータ９より発
生した蒸気が１次過熱器５、および２次過熱器３を通り
蒸気タービン10の高圧部HPTに導入され仕事をしたのち
高圧排気部より１次再熱器４および２次再熱器２を通り
再熱蒸気として蒸気タービン10の中圧部MRTへと導入さ
れる。その後、低圧タービン部LPTで仕事をし、復水器1
1で腹水となつた後再び排ガスボイラ１に戻る。尚、こ
の実施例は複圧式の場合を示しており、低圧節炭器８を
通つた給水の一部は低圧ドラム７より低圧蒸気として低
圧タービン部LPTへ導入され、前述の再熱蒸気と一緒に
低圧部LPTで仕事をする。給水の残りは低圧ドラム７を
バイパスして高圧節炭器６を介し高圧ドラム９へ導びか
れ再び１次過熱器５を通り前述の蒸気の流れとなる。一
般的に蒸気タービン10の高圧部HPTの排気蒸気温度は約3
00℃程度であり、この蒸気を前述の再熱器2,4にて再熱
することにより蒸気タービン10の低圧部LPTの最終段に
おける蒸気湿り度を低減させている。
第２図に蒸気タービン10の内部に於ける蒸気の仕事をし
た場合の比エンタルピｉ−比エントロピｓ線図上の膨張
線を示す。
た場合の比エンタルピｉ−比エントロピｓ線図上の膨張
線を示す。
この図において、特性abeは蒸気を再熱しないときのも
のであり、タービン内での仕事により点ｅ以下となると
湿り蒸気を含むこととなる。この防止のために湿り域に
入らない適当な点ｅ´で排気されるようなタービンとす
ると排ガスの熱回収を十分に行なえない。実線の特性ab
cdfは再熱サイクルとするときのものであり、高圧部HPT
での仕事によりｂ点まで低下した蒸気をｃ点まで回復さ
せることで、中・低圧部MPT,LPTではｃ−ｆ間の仕事を
行なわせることができる。尚、ｄ−ｅ間では湿り蒸気を
含むことになるが、タービン最終段金属材質の選定によ
りある程度の湿り蒸気には耐えることができる。
のであり、タービン内での仕事により点ｅ以下となると
湿り蒸気を含むこととなる。この防止のために湿り域に
入らない適当な点ｅ´で排気されるようなタービンとす
ると排ガスの熱回収を十分に行なえない。実線の特性ab
cdfは再熱サイクルとするときのものであり、高圧部HPT
での仕事によりｂ点まで低下した蒸気をｃ点まで回復さ
せることで、中・低圧部MPT,LPTではｃ−ｆ間の仕事を
行なわせることができる。尚、ｄ−ｅ間では湿り蒸気を
含むことになるが、タービン最終段金属材質の選定によ
りある程度の湿り蒸気には耐えることができる。
本図に示されるが如く、再熱を行ない再熱蒸気温度を高
く維持することで蒸気タービン最終段の湿り度が軽減出
来る（ｅ−ｅ″がｄ−ｆ程度の湿り度とできる）。また
コンバインド発電プラントでは低負荷時にガスタービン
排ガス温度低下するが排ガス最上流部に再熱器を配置す
ることで排ガス温度に最も近い高温の再熱蒸気温度が得
られる訳であり、蒸気タービン最終段湿り対策上は最適
なものとなる。再熱サイクルとすることはこういつた点
で有効である。但し、主蒸気も再熱蒸気も流量としては
高圧タービン入口，出口共ほとんど変わらないので、最
も高温にできるといつた理由のみで単純に再熱器を過熱
器の上流側に配置してしまつたのでは後流側の過熱器側
での蒸気温度が低下してしまう。このために本発明の如
く再熱器を分割し、熱吸収上のバランスを取る為に過熱
器を間に配置することが有効なのであり、第３図に示す
蒸気−排ガス温度の熱交換特性を持たせ、過熱器，再熱
器出口の蒸気温度のバランスを計つている。
く維持することで蒸気タービン最終段の湿り度が軽減出
来る（ｅ−ｅ″がｄ−ｆ程度の湿り度とできる）。また
コンバインド発電プラントでは低負荷時にガスタービン
排ガス温度低下するが排ガス最上流部に再熱器を配置す
ることで排ガス温度に最も近い高温の再熱蒸気温度が得
られる訳であり、蒸気タービン最終段湿り対策上は最適
なものとなる。再熱サイクルとすることはこういつた点
で有効である。但し、主蒸気も再熱蒸気も流量としては
高圧タービン入口，出口共ほとんど変わらないので、最
も高温にできるといつた理由のみで単純に再熱器を過熱
器の上流側に配置してしまつたのでは後流側の過熱器側
での蒸気温度が低下してしまう。このために本発明の如
く再熱器を分割し、熱吸収上のバランスを取る為に過熱
器を間に配置することが有効なのであり、第３図に示す
蒸気−排ガス温度の熱交換特性を持たせ、過熱器，再熱
器出口の蒸気温度のバランスを計つている。
この図に示すように、タービン排ガス温度は排ガスボイ
ラ内の機器との熱交換により低下する。これに対し、蒸
気・給水温度は節炭器8,6、蒸発器9,1次過熱器5,2次過
熱器３にて順次熱吸収を受けて昇温し、温度Toの給水が
温度T1の蒸気となつて２次過熱器３より得られる。この
蒸気は高圧タービンHPTでの仕事により温度T2の蒸気と
なつて１次再熱器４に導入され、４と２次再熱器２とで
過熱されて最終的に温度T3の再熱蒸気が得られる。この
方式によれば最も高い再熱蒸気を得ることができ、かつ
過熱器や分割した再熱器の熱容量の選定により主蒸気温
度も高く保持することができる。尚、この第１図の低圧
側蒸発部７での発生蒸気温度は第３図の飽和温度T4であ
る。
ラ内の機器との熱交換により低下する。これに対し、蒸
気・給水温度は節炭器8,6、蒸発器9,1次過熱器5,2次過
熱器３にて順次熱吸収を受けて昇温し、温度Toの給水が
温度T1の蒸気となつて２次過熱器３より得られる。この
蒸気は高圧タービンHPTでの仕事により温度T2の蒸気と
なつて１次再熱器４に導入され、４と２次再熱器２とで
過熱されて最終的に温度T3の再熱蒸気が得られる。この
方式によれば最も高い再熱蒸気を得ることができ、かつ
過熱器や分割した再熱器の熱容量の選定により主蒸気温
度も高く保持することができる。尚、この第１図の低圧
側蒸発部７での発生蒸気温度は第３図の飽和温度T4であ
る。
これに対し、従来技術にある如き過熱器と再熱器を排ガ
ス流れに対し平行配置し、両者の温度バランスを取る方
式では排ガスの持つエネルギーをほぼ半分に２分（これ
は伝熱面積をいじることで多少の変化は出るが、過熱
器，再熱器の両者でバランスをとれば概略２分割にな
る。）することになり蒸気流量が過熱器・再熱器共ほぼ
同程度ということを考えると、排ガス温度低下時つまり
ガスタービン低負荷時に蒸気タービン最終段湿り対策上
は排ガス流量のほぼ半分しか再熱器側で利用出来ない。
このため、本発明と同等の過熱器・再熱器の熱バランス
を計ろうとすると、排ガス流れ方向に対し、断面積でほ
ぼ２倍つまり、過熱器と再熱器の各々の伝面に於ける排
ガス流速をある範囲（一般的には20〜30n/s程度）にす
るために排ガスボイラの排ガス受け入れ（過熱器・再熱
器部）のサイズが非常に大きくなり配置・経済上の不利
になつてしまう。本発明はこの様な不具合いが解消され
るものである。
ス流れに対し平行配置し、両者の温度バランスを取る方
式では排ガスの持つエネルギーをほぼ半分に２分（これ
は伝熱面積をいじることで多少の変化は出るが、過熱
器，再熱器の両者でバランスをとれば概略２分割にな
る。）することになり蒸気流量が過熱器・再熱器共ほぼ
同程度ということを考えると、排ガス温度低下時つまり
ガスタービン低負荷時に蒸気タービン最終段湿り対策上
は排ガス流量のほぼ半分しか再熱器側で利用出来ない。
このため、本発明と同等の過熱器・再熱器の熱バランス
を計ろうとすると、排ガス流れ方向に対し、断面積でほ
ぼ２倍つまり、過熱器と再熱器の各々の伝面に於ける排
ガス流速をある範囲（一般的には20〜30n/s程度）にす
るために排ガスボイラの排ガス受け入れ（過熱器・再熱
器部）のサイズが非常に大きくなり配置・経済上の不利
になつてしまう。本発明はこの様な不具合いが解消され
るものである。
第４図に負荷に対する排ガスボイラ各部の排ガスの温度
特性を示す。
特性を示す。
本図に示されるように、ガスタービン排ガス温度は負荷
降下と共に低下するが、再熱器を最上流側に配置するこ
とで、排ガス温度に最も近い、すなわち最高温度に位置
させることが容易であり、蒸気タービン最終段湿りに対
して最も有利なものとなる。又、過熱器，エバポレータ
等の排ガス下流側の温度特性も同様の傾向となりバラン
スの取れた温度分布となる。
降下と共に低下するが、再熱器を最上流側に配置するこ
とで、排ガス温度に最も近い、すなわち最高温度に位置
させることが容易であり、蒸気タービン最終段湿りに対
して最も有利なものとなる。又、過熱器，エバポレータ
等の排ガス下流側の温度特性も同様の傾向となりバラン
スの取れた温度分布となる。
以上の説明に於いて再熱器を最上流部に配置することで
ガスタービン排ガス温度低下（負荷降下時の低負荷）時
に最も高い蒸気温度（再熱蒸気）を得ることが出来、蒸
気タービン最終段の湿り度大によるエロージヨンを回避
可能なことが明らかになつたが、さらに第４図で再熱器
の分割（過熱器を再熱器間に配置）による高圧タービン
出口の蒸気状態につき説明する。
ガスタービン排ガス温度低下（負荷降下時の低負荷）時
に最も高い蒸気温度（再熱蒸気）を得ることが出来、蒸
気タービン最終段の湿り度大によるエロージヨンを回避
可能なことが明らかになつたが、さらに第４図で再熱器
の分割（過熱器を再熱器間に配置）による高圧タービン
出口の蒸気状態につき説明する。
一般に高圧タービン出口はある規定（50゜Ｆ程度）の過
熱度を持たせて、湿りによるエロージヨン等の問題が生
ぜぬ様計画される。ガス温度の低下つまり負荷低下時は
排ガス下流側の温度分布として高負荷時ほどの温度差が
なくなり、下流側の温度降下の割合いが小さくなる特性
を持つ。つまりガス温度降下により、蒸発量が低下して
次再熱器に於いて熱交換が低下し、その分下流側の２次
過熱器に於いて熱交換されるものであり、低負荷になる
ほど下流側の温度降下の割合いが少なくなり比較的温度
が保たれることになる。言い換えれば100％負荷等の計
画点に於ける再熱器出口・過熱器出口の蒸気温度をある
所望の温度に設定すると再熱器に対し下流側の過熱器に
於ける蒸気温度の負荷降下時特性はゆるやかとなり高圧
タービン出口過熱度は十分確保可能なものとなる。
熱度を持たせて、湿りによるエロージヨン等の問題が生
ぜぬ様計画される。ガス温度の低下つまり負荷低下時は
排ガス下流側の温度分布として高負荷時ほどの温度差が
なくなり、下流側の温度降下の割合いが小さくなる特性
を持つ。つまりガス温度降下により、蒸発量が低下して
次再熱器に於いて熱交換が低下し、その分下流側の２次
過熱器に於いて熱交換されるものであり、低負荷になる
ほど下流側の温度降下の割合いが少なくなり比較的温度
が保たれることになる。言い換えれば100％負荷等の計
画点に於ける再熱器出口・過熱器出口の蒸気温度をある
所望の温度に設定すると再熱器に対し下流側の過熱器に
於ける蒸気温度の負荷降下時特性はゆるやかとなり高圧
タービン出口過熱度は十分確保可能なものとなる。
第５図は、分割した再熱器の間に過熱器を配置した系統
の他の事例を示すものであり、２次過熱器と過熱器に於
ける蒸気温度調整用のバイパス系統100を有する場合を
示している。第１図と第５図に示される如く、分割した
再熱器とそれに係わる過熱器との蒸気温度調整に於いて
は同様の各種バイパス系路を有することにより種々の系
統が成立するのは言うまでもなく容易である。
の他の事例を示すものであり、２次過熱器と過熱器に於
ける蒸気温度調整用のバイパス系統100を有する場合を
示している。第１図と第５図に示される如く、分割した
再熱器とそれに係わる過熱器との蒸気温度調整に於いて
は同様の各種バイパス系路を有することにより種々の系
統が成立するのは言うまでもなく容易である。
本発明によれば、ガスタービン，蒸気タービンコンバイ
ンドプラントに再熱サイクルが適用でき、広い負荷範囲
にわたつて安全でかつ熱効率の高い運転ができるように
なる。
ンドプラントに再熱サイクルが適用でき、広い負荷範囲
にわたつて安全でかつ熱効率の高い運転ができるように
なる。
すなわち、第１に再熱器が排ガスボイラの最上流点に位
置するので、ガスタービンの排ガス温度に最も近い再熱
蒸気温度が得られ、低圧タービン最終段付近の蒸気湿り
度を安全な範囲にとどめることが可能となる。
置するので、ガスタービンの排ガス温度に最も近い再熱
蒸気温度が得られ、低圧タービン最終段付近の蒸気湿り
度を安全な範囲にとどめることが可能となる。
第２に、再熱器が分割されていて、過熱器と交互に配列
されているので、部分負荷における主蒸気も高く保た
れ、高圧タービン出口の蒸気過熱度は十分安全な範囲に
できる。
されているので、部分負荷における主蒸気も高く保た
れ、高圧タービン出口の蒸気過熱度は十分安全な範囲に
できる。
第１図は本発明の一実施例図、第２図の再燃サイクルと
するときの比エンタルピー比エントロピ特性図、第３図
は本発明のときの蒸気・給水−排ガス温度の熱交換特性
図、第４図は負荷に対する排ガスボイラ各部の排ガス温
度特性図であり、第５図は本発明の他の一実施例であ
る。 １……排ガスボイラ、２……２次再熱器、３……２次過
熱器、４……１次再熱器、５……１次過熱器。
するときの比エンタルピー比エントロピ特性図、第３図
は本発明のときの蒸気・給水−排ガス温度の熱交換特性
図、第４図は負荷に対する排ガスボイラ各部の排ガス温
度特性図であり、第５図は本発明の他の一実施例であ
る。 １……排ガスボイラ、２……２次再熱器、３……２次過
熱器、４……１次再熱器、５……１次過熱器。
Claims (1)
- 【請求項１】ガスタービン排ガスを利用して蒸気を発生
し、高圧タービンを再熱タービンを含む蒸気タービンに
供給するための排ガスボイラにおいて、排ガス上流側か
ら順次２次再熱器、過熱器、発生蒸気を２次再熱器に与
える１次再熱器を配置し、過熱器での発生蒸気を高圧タ
ービンへ、２次再熱器での発生蒸気を再熱タービンへ導
くことを特徴とする排ガスボイラ。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62109040A JPH0718525B2 (ja) | 1987-05-06 | 1987-05-06 | 排ガスボイラ |
| US07/189,406 US4858562A (en) | 1987-05-06 | 1988-04-26 | Reheat type waste heat recovery boiler and power generation plant |
| EP88303982A EP0290220B1 (en) | 1987-05-06 | 1988-05-03 | Reheat type waste heat recovery boiler and power generation plant using the same |
| DE88303982T DE3882794T2 (de) | 1987-05-06 | 1988-05-03 | Wärmewiedergewinnungskessel vom Zwischenüberhitzertyp und diesen verwendende Krafterzeugungsanlage. |
| CN88102634A CN1008655B (zh) | 1987-05-06 | 1988-05-06 | 废热回收锅炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62109040A JPH0718525B2 (ja) | 1987-05-06 | 1987-05-06 | 排ガスボイラ |
Publications (2)
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| EP0410111B1 (de) * | 1989-07-27 | 1993-01-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Abhitzedampferzeuger für ein Gas- und Dampfturbinenkraftwerk |
| EP0561220B1 (de) * | 1992-03-16 | 1995-09-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betreiben einer Anlage zur Dampferzeugung und Dampferzeugeranlage |
| ES2068080B1 (es) * | 1992-05-05 | 1998-01-01 | Ae Sociedad Anonima | Perfeccionamiento en los sistemas de generacion de vapor por recuperacion. |
| US5247991A (en) * | 1992-05-29 | 1993-09-28 | Foster Wheeler Energy Corporation | Heat exchanger unit for heat recovery steam generator |
| FR2698659B1 (fr) * | 1992-12-02 | 1995-01-13 | Stein Industrie | Procédé de récupération de chaleur en particulier pour cycles combinés appareillage pour la mise en Óoeuvre du procédé et installation de récupération de chaleur pour cycle combiné. |
| US5375410A (en) * | 1993-01-25 | 1994-12-27 | Westinghouse Electric Corp. | Combined combustion and steam turbine power plant |
| US5623822A (en) * | 1995-05-23 | 1997-04-29 | Montenay International Corp. | Method of operating a waste-to-energy plant having a waste boiler and gas turbine cycle |
| US5762031A (en) * | 1997-04-28 | 1998-06-09 | Gurevich; Arkadiy M. | Vertical drum-type boiler with enhanced circulation |
| US6092490A (en) * | 1998-04-03 | 2000-07-25 | Combustion Engineering, Inc. | Heat recovery steam generator |
| US6220013B1 (en) * | 1999-09-13 | 2001-04-24 | General Electric Co. | Multi-pressure reheat combined cycle with multiple reheaters |
| DE10021900A1 (de) | 2000-05-08 | 2001-11-15 | Bayer Ag | Phenyl-substituierte 2-Enamino-Ketonitrile |
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| DE10127830B4 (de) * | 2001-06-08 | 2007-01-11 | Siemens Ag | Dampferzeuger |
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| US6957540B1 (en) * | 2004-04-28 | 2005-10-25 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Multi-mode complex cycle power plant |
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| US8061002B2 (en) * | 2006-06-29 | 2011-11-22 | Siemens Energy, Inc. | Combined cycle power generation |
| CN101821502B (zh) * | 2007-09-11 | 2014-12-17 | 西门子集中太阳能有限公司 | 太阳能热发电设备 |
| US20100077722A1 (en) * | 2008-09-30 | 2010-04-01 | General Electric Company | Peak load management by combined cycle power augmentation using peaking cycle exhaust heat recovery |
| RU2409746C2 (ru) * | 2009-03-17 | 2011-01-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Самарский государственный технический университет | Парогазовая установка с паротурбинным приводом компрессора и регенеративной газовой турбиной |
| CN102251818B (zh) * | 2011-06-02 | 2015-04-08 | 安徽科达洁能股份有限公司 | 燃气和蒸汽轮机系统 |
| CN202250397U (zh) * | 2011-06-02 | 2012-05-30 | 马鞍山科达洁能股份有限公司 | 燃气和蒸汽轮机系统 |
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| US9097418B2 (en) * | 2013-02-05 | 2015-08-04 | General Electric Company | System and method for heat recovery steam generators |
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| KR102106676B1 (ko) * | 2015-02-06 | 2020-05-04 | 미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤 | 증기 터빈 플랜트, 이것을 구비하고 있는 복합 사이클 플랜트 및 증기 터빈 플랜트의 운전 방법 |
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| CH357742A (de) * | 1958-03-12 | 1961-10-31 | Sulzer Ag | Verfahren und Einrichtung zur Beeinflussung des Ausgangszustandes des Dampfes an mindestens zwei, verschiedenen Entspannungsstufen zugeordneten Zwischenüberhitzern einer Dampferzeugeranlage |
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