JPH0718567A - ポリエステル繊維編織物の減量加工法 - Google Patents
ポリエステル繊維編織物の減量加工法Info
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- JPH0718567A JPH0718567A JP15965093A JP15965093A JPH0718567A JP H0718567 A JPH0718567 A JP H0718567A JP 15965093 A JP15965093 A JP 15965093A JP 15965093 A JP15965093 A JP 15965093A JP H0718567 A JPH0718567 A JP H0718567A
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- Chemical Or Physical Treatment Of Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 処理液の保持温度以下における減量率の変化
をも考慮して、正確に所期の減量率を有するポリエステ
ル繊維編織物製品を得る。 【構成】 目標減量率Ｘa より減量加工終了点Ｐ5 にお
ける処理液の温度Ｔ5及び塩基性物質濃度Ｃ5 を設定す
る。減量加工処理時に処理液の温度Ｔ及び塩基性物質濃
度Ｃを経時的に測定する。減量加工可能点Ｐ2 及び温度
保持点Ｐ3 の時間ｔ2 ，ｔ3 、温度Ｔ2 ，Ｔ3 、濃度Ｃ
2 ，Ｃ3 から経過時間Δｔ＝ｔ3 −ｔ2、温度変化ΔＴ
＝Ｔ3 −Ｔ2 、濃度変化ΔＣ＝Ｃ2 −Ｃ3 を算出する。
温度下降点Ｐ4 から減量加工終了点Ｐ5 までの経過時間
Δｔ′＝ｔ5 −ｔ4 、温度変化ΔＴ′＝Ｔ4 −Ｔ5 、濃
度変化ΔＣ′＝Ｃ4 −Ｃ5 をΔｔ＝Δｔ′、ΔＴ＝Δ
Ｔ′、ΔＣ＝ΔＣ′となるようにし、Ｃ4 ＝Ｃ5 ＋ΔＣ
となった時点を温度下降点Ｐ 4 に決定する。
をも考慮して、正確に所期の減量率を有するポリエステ
ル繊維編織物製品を得る。 【構成】 目標減量率Ｘa より減量加工終了点Ｐ5 にお
ける処理液の温度Ｔ5及び塩基性物質濃度Ｃ5 を設定す
る。減量加工処理時に処理液の温度Ｔ及び塩基性物質濃
度Ｃを経時的に測定する。減量加工可能点Ｐ2 及び温度
保持点Ｐ3 の時間ｔ2 ，ｔ3 、温度Ｔ2 ，Ｔ3 、濃度Ｃ
2 ，Ｃ3 から経過時間Δｔ＝ｔ3 −ｔ2、温度変化ΔＴ
＝Ｔ3 −Ｔ2 、濃度変化ΔＣ＝Ｃ2 −Ｃ3 を算出する。
温度下降点Ｐ4 から減量加工終了点Ｐ5 までの経過時間
Δｔ′＝ｔ5 −ｔ4 、温度変化ΔＴ′＝Ｔ4 −Ｔ5 、濃
度変化ΔＣ′＝Ｃ4 −Ｃ5 をΔｔ＝Δｔ′、ΔＴ＝Δ
Ｔ′、ΔＣ＝ΔＣ′となるようにし、Ｃ4 ＝Ｃ5 ＋ΔＣ
となった時点を温度下降点Ｐ 4 に決定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ポリエステル繊維編織
物の減量加工法に関するものである。
物の減量加工法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ポリエステル繊維を苛性ソ−ダ、苛性カ
リ、硅酸ナトリウム等の塩基性物質の水溶液で処理して
加水分解し、表面を溶解除去するいわゆる減量加工法が
一般的に行われている。このとき、例えば苛性ソ−ダの
場合、苛性ソ−ダの消費量１モルに対してテレフタ−ル
酸ソ−ダ０．５モルが生成される。この減量加工法を行
うと、ポリエステル繊維には絹に似た柔軟性が付与さ
れ、静電気の発生が減少し、ピリングが防止され、防汚
性が向上する等の減量効果が得られる。
リ、硅酸ナトリウム等の塩基性物質の水溶液で処理して
加水分解し、表面を溶解除去するいわゆる減量加工法が
一般的に行われている。このとき、例えば苛性ソ−ダの
場合、苛性ソ−ダの消費量１モルに対してテレフタ−ル
酸ソ−ダ０．５モルが生成される。この減量加工法を行
うと、ポリエステル繊維には絹に似た柔軟性が付与さ
れ、静電気の発生が減少し、ピリングが防止され、防汚
性が向上する等の減量効果が得られる。
【０００３】所望の減量効果をポリエステル繊維編織物
に供与するために、換言すれば所期の減量率にポリエス
テル繊維編織物を処理するために、予め処理時間に対す
る塩基性物質濃度と減量率との関係を実験により求めて
検量線を作成し、この検量線に基づいて、所定濃度の塩
基性物質水溶液を作製し、これを処理液として処理槽中
で所定時間処理を行っていた。ここで、通常、塩基性物
質水溶液はある温度以上（例えば、苛性ソ−ダ水溶液は
９０℃以上）にて安定的にポリエステル繊維を加水分解
するため、従来は、塩３性物質水溶液よりなる処理液を
昇温させて当該温度以上の所定温度に保持した時点から
所定時間処理を行っていた。
に供与するために、換言すれば所期の減量率にポリエス
テル繊維編織物を処理するために、予め処理時間に対す
る塩基性物質濃度と減量率との関係を実験により求めて
検量線を作成し、この検量線に基づいて、所定濃度の塩
基性物質水溶液を作製し、これを処理液として処理槽中
で所定時間処理を行っていた。ここで、通常、塩基性物
質水溶液はある温度以上（例えば、苛性ソ−ダ水溶液は
９０℃以上）にて安定的にポリエステル繊維を加水分解
するため、従来は、塩３性物質水溶液よりなる処理液を
昇温させて当該温度以上の所定温度に保持した時点から
所定時間処理を行っていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、塩基性物質水
溶液は当該温度以下のある温度範囲内（例えば、苛性ソ
−ダ水溶液は７０℃以上９０℃以下）においても若干な
がらポリエステル繊維を加水分解するから、従来の処理
方法では、所定時間処理の開始前及び終了後にあっても
若干減量加工が進行するため、ポリエステル繊維編織物
の品種毎に保持温度以下における減量率の予想変化値を
考慮して処理していたが、正確に所期の減量率を有する
編織物製品を得ることは困難であった。
溶液は当該温度以下のある温度範囲内（例えば、苛性ソ
−ダ水溶液は７０℃以上９０℃以下）においても若干な
がらポリエステル繊維を加水分解するから、従来の処理
方法では、所定時間処理の開始前及び終了後にあっても
若干減量加工が進行するため、ポリエステル繊維編織物
の品種毎に保持温度以下における減量率の予想変化値を
考慮して処理していたが、正確に所期の減量率を有する
編織物製品を得ることは困難であった。
【０００５】本発明は、かかる従来の問題点に鑑みて為
されたものであり、処理液の保持温度以下における減量
率の変化をも考慮して、正確に所期の減量率を有する編
織物製品を得ることを目的とするものである。
されたものであり、処理液の保持温度以下における減量
率の変化をも考慮して、正確に所期の減量率を有する編
織物製品を得ることを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、塩基性物質水溶液中でポリエステル繊維
を加水分解させるポリエステル繊維編織物の減量加工法
において、処理液の温度及び塩基性物質又は加水分解生
成物の濃度を経時的に測定し、これら測定値に基づいて
減量加工終了点及び温度下降点を決定することを特徴と
するポリエステル繊維編織物の減量加工法を提供するも
のである。
に、本発明は、塩基性物質水溶液中でポリエステル繊維
を加水分解させるポリエステル繊維編織物の減量加工法
において、処理液の温度及び塩基性物質又は加水分解生
成物の濃度を経時的に測定し、これら測定値に基づいて
減量加工終了点及び温度下降点を決定することを特徴と
するポリエステル繊維編織物の減量加工法を提供するも
のである。
【０００７】次に、本発明のポリエステル繊維編織物の
減量加工法について図面を参照しつつ説明するが、以下
の説明において、塩基性物質としては市販の４８°Ｂｅ
（ボ−メ）の液状苛性ソ−ダを、減量加工するための処
理機器としては液流処理機を用いるものとする。
減量加工法について図面を参照しつつ説明するが、以下
の説明において、塩基性物質としては市販の４８°Ｂｅ
（ボ−メ）の液状苛性ソ−ダを、減量加工するための処
理機器としては液流処理機を用いるものとする。
【０００８】先ず、貯留槽１において適宜濃度（通常Ｎ
ａＯＨ固型換算で２０〜１００（ｇ／ｌ））を有する苛
性ソ−ダ水溶液を作製する。例えば、濃度約５０（ｇ／
ｌ）の苛性ソ−ダ水溶液を５０００（ｌ）作製する場合
には、図２に示すように、４８度°Ｂｅの液状苛性ソ−
ダ３５７（ｌ）と水４６４３（ｌ）を各々の制御弁２，
３を介して貯留槽１内へ送給し、ポンプ４を作動させて
液状苛性ソ−ダと水とをよく混合する。混合後に苛性ソ
−ダ濃度Ｃ0 を測定し、この濃度値Ｃ0 （ｇ／ｌ）を制
御装置５に入力し、中央処理部６に記憶させておく。
ａＯＨ固型換算で２０〜１００（ｇ／ｌ））を有する苛
性ソ−ダ水溶液を作製する。例えば、濃度約５０（ｇ／
ｌ）の苛性ソ−ダ水溶液を５０００（ｌ）作製する場合
には、図２に示すように、４８度°Ｂｅの液状苛性ソ−
ダ３５７（ｌ）と水４６４３（ｌ）を各々の制御弁２，
３を介して貯留槽１内へ送給し、ポンプ４を作動させて
液状苛性ソ−ダと水とをよく混合する。混合後に苛性ソ
−ダ濃度Ｃ0 を測定し、この濃度値Ｃ0 （ｇ／ｌ）を制
御装置５に入力し、中央処理部６に記憶させておく。
【０００９】一方、処理槽８にはポリエステル繊維編織
物からなる布帛を予め投入しておくが、先ず処理槽８内
に水を供給してその中に布帛を投入した後、処理槽８内
の水を排出するという方法をとっているため、この布帛
は乾燥重量Ｗの略１〜３倍の水を含んでいる。作業者
は、又、布帛の乾燥重量Ｗ（ｋｇ）、目標減量率Ｘ
a （％）及び貯留槽１内で作製した濃度Ｃ0 （ｇ／ｌ）
の苛性ソ−ダ水溶液の液量Ｖ0 （ｌ）を予め制御装置５
に入力し、中央処理部６に記憶させておく。
物からなる布帛を予め投入しておくが、先ず処理槽８内
に水を供給してその中に布帛を投入した後、処理槽８内
の水を排出するという方法をとっているため、この布帛
は乾燥重量Ｗの略１〜３倍の水を含んでいる。作業者
は、又、布帛の乾燥重量Ｗ（ｋｇ）、目標減量率Ｘ
a （％）及び貯留槽１内で作製した濃度Ｃ0 （ｇ／ｌ）
の苛性ソ−ダ水溶液の液量Ｖ0 （ｌ）を予め制御装置５
に入力し、中央処理部６に記憶させておく。
【００１０】次に、貯留槽１内の濃度Ｃ0 （ｇ／ｌ）の
苛性ソ−ダ水溶液の液量Ｖ0 （ｌ）を制御弁９を介して
処理槽８に供給するが、上記のように布帛はかなりの水
を含んでいるため、処理槽８内で苛性ソ−ダ水溶液は希
釈される。そこで、処理槽８内の苛性ソ−ダ水溶液濃度
が均一になるようにポンプ１０を作動させて攪拌し、処
理液とする。処理槽８内の処理液の苛性ソ−ダ濃度Ｃ1
を制御装置５の濃度測定部７において測定し、処理液の
液量Ｖ1 （ｌ）を制御装置５の中央処理部６において、 Ｖ1 ＝（Ｃ0 ・Ｖ0 ）／Ｃ1 （１） より算出する。
苛性ソ−ダ水溶液の液量Ｖ0 （ｌ）を制御弁９を介して
処理槽８に供給するが、上記のように布帛はかなりの水
を含んでいるため、処理槽８内で苛性ソ−ダ水溶液は希
釈される。そこで、処理槽８内の苛性ソ−ダ水溶液濃度
が均一になるようにポンプ１０を作動させて攪拌し、処
理液とする。処理槽８内の処理液の苛性ソ−ダ濃度Ｃ1
を制御装置５の濃度測定部７において測定し、処理液の
液量Ｖ1 （ｌ）を制御装置５の中央処理部６において、 Ｖ1 ＝（Ｃ0 ・Ｖ0 ）／Ｃ1 （１） より算出する。
【００１１】さらに、乾燥重量Ｗ（ｋｇ）の布帛を目標
減量率Ｘa （％）まで減量するために必要な苛性ソ−ダ
量Ｙa （ｋｇ）を、 Ｙa ＝（Ｗ・Ｘa ／２．４）×１０-2 （２） より算出し、目標減量率Ｘa （％）における処理液の苛
性ソ−ダ濃度Ｃa （ｇ／ｌ）を、 Ｃa ＝Ｃ1 −（Ｗ・Ｘa ／２．４・Ｖ1 ）×１０ （３） より算出し、制御装置５の中央処理部６に記憶させる。
減量率Ｘa （％）まで減量するために必要な苛性ソ−ダ
量Ｙa （ｋｇ）を、 Ｙa ＝（Ｗ・Ｘa ／２．４）×１０-2 （２） より算出し、目標減量率Ｘa （％）における処理液の苛
性ソ−ダ濃度Ｃa （ｇ／ｌ）を、 Ｃa ＝Ｃ1 −（Ｗ・Ｘa ／２．４・Ｖ1 ）×１０ （３） より算出し、制御装置５の中央処理部６に記憶させる。
【００１２】以後、図１に示すように、処理槽８内の処
理液を加熱して温度を上昇させるとともに、処理液の温
度Ｔ及び苛性ソ−ダ濃度Ｃを所定時間毎に測定し、制御
装置５の中央処理部６に記憶させる。なお、温度測定開
始点Ｐ1 の温度Ｔ1 、濃度Ｃ1 、減量率Ｘ1 である。
理液を加熱して温度を上昇させるとともに、処理液の温
度Ｔ及び苛性ソ−ダ濃度Ｃを所定時間毎に測定し、制御
装置５の中央処理部６に記憶させる。なお、温度測定開
始点Ｐ1 の温度Ｔ1 、濃度Ｃ1 、減量率Ｘ1 である。
【００１３】時間ｔ2 後に温度Ｔ2 に到達すると、減量
加工が可能になる。この減量加工可能点Ｐ2 の温度
Ｔ2 、濃度Ｃ2 、減量率Ｘ2 であり、苛性ソ−ダ水溶液
の場合にはＴ2 は７０℃である。
加工が可能になる。この減量加工可能点Ｐ2 の温度
Ｔ2 、濃度Ｃ2 、減量率Ｘ2 であり、苛性ソ−ダ水溶液
の場合にはＴ2 は７０℃である。
【００１４】さらに、温度を上昇させ、時間ｔ3 後に温
度Ｔ3 に到達すると、減量加工が安定的に実施できる状
態となり、以後この温度Ｔ3 を所定時間保持する。この
温度保持点Ｐ3 の温度Ｔ3 、濃度Ｃ3 、減量率Ｘ3 であ
り、苛性ソ−ダ水溶液の場合にはＴ3 は９０℃以上の所
定温度とする。
度Ｔ3 に到達すると、減量加工が安定的に実施できる状
態となり、以後この温度Ｔ3 を所定時間保持する。この
温度保持点Ｐ3 の温度Ｔ3 、濃度Ｃ3 、減量率Ｘ3 であ
り、苛性ソ−ダ水溶液の場合にはＴ3 は９０℃以上の所
定温度とする。
【００１５】所定時間温度Ｔ3 を保持した後、時間ｔ4
後に処理槽８内の処理液を冷却して温度を下降させる。
この温度下降点Ｐ4 の温度Ｔ4 、濃度Ｃ4 、減量率Ｘ4
であり、勿論温度Ｔ4 はＴ3 に等しい。
後に処理槽８内の処理液を冷却して温度を下降させる。
この温度下降点Ｐ4 の温度Ｔ4 、濃度Ｃ4 、減量率Ｘ4
であり、勿論温度Ｔ4 はＴ3 に等しい。
【００１６】時間ｔ5 後に温度Ｔ5 に到達すると、減量
加工が不可能になる。この減量加工終了点Ｐ5 の温度Ｔ
5 、濃度Ｃ5 、減量率Ｘ5 であり、温度Ｔ5 をＴ2 に等
しく、又、濃度Ｃ5 をＣa に等しくする。この時、制御
装置５の中央処理部６からの指令により処理槽８の運転
を停止させるとともに処理槽８内より処理液を排出させ
る。そして、処理された布帛を洗浄した後、処理槽８よ
り取り出す。
加工が不可能になる。この減量加工終了点Ｐ5 の温度Ｔ
5 、濃度Ｃ5 、減量率Ｘ5 であり、温度Ｔ5 をＴ2 に等
しく、又、濃度Ｃ5 をＣa に等しくする。この時、制御
装置５の中央処理部６からの指令により処理槽８の運転
を停止させるとともに処理槽８内より処理液を排出させ
る。そして、処理された布帛を洗浄した後、処理槽８よ
り取り出す。
【００１７】ここで、Ｐ2 〜Ｐ3 における温度上昇率と
Ｐ4 〜Ｐ5 における温度下降率を等しくすれば、Ｐ2 〜
Ｐ3 とＰ4 〜Ｐ5 における減量加工量を等しくすること
ができる。従って、Ｐ2 〜Ｐ3 の経過時間Δｔ＝ｔ3 −
ｔ2 、濃度変化ΔＣ＝Ｃ2 −Ｃ3、温度変化ΔＴ＝Ｔ3
−Ｔ2 を制御装置５の中央処理部６において算出し、Ｐ
4〜Ｐ5 の経過時間Δｔ′＝ｔ5 −ｔ4 をΔｔ＝Δ
ｔ′、温度変化ΔＴ′＝Ｔ4 −Ｔ5 をΔＴ＝ΔＴ′とす
るよう冷却すれば、濃度変化ΔＣ′＝Ｃ4 −Ｃ5 もΔＣ
＝ΔＣ′とすることができる。このことから、Ｃ4 ＝Ｃ
5 ＋ΔＣとなった時点を温度下降点Ｐ4 とするものであ
る。
Ｐ4 〜Ｐ5 における温度下降率を等しくすれば、Ｐ2 〜
Ｐ3 とＰ4 〜Ｐ5 における減量加工量を等しくすること
ができる。従って、Ｐ2 〜Ｐ3 の経過時間Δｔ＝ｔ3 −
ｔ2 、濃度変化ΔＣ＝Ｃ2 −Ｃ3、温度変化ΔＴ＝Ｔ3
−Ｔ2 を制御装置５の中央処理部６において算出し、Ｐ
4〜Ｐ5 の経過時間Δｔ′＝ｔ5 −ｔ4 をΔｔ＝Δ
ｔ′、温度変化ΔＴ′＝Ｔ4 −Ｔ5 をΔＴ＝ΔＴ′とす
るよう冷却すれば、濃度変化ΔＣ′＝Ｃ4 −Ｃ5 もΔＣ
＝ΔＣ′とすることができる。このことから、Ｃ4 ＝Ｃ
5 ＋ΔＣとなった時点を温度下降点Ｐ4 とするものであ
る。
【００１８】なお、貯留槽１と処理槽８と制御装置５の
濃度測定部７とは管路により接続してあり、又、制御装
置５の中央処理部６と処理槽８の駆動機構とは電気的に
接続してある。又、図２において、１１は熱交換器、１
２はサンプリング装置である。
濃度測定部７とは管路により接続してあり、又、制御装
置５の中央処理部６と処理槽８の駆動機構とは電気的に
接続してある。又、図２において、１１は熱交換器、１
２はサンプリング装置である。
【００１９】以上のようにして、処理槽８内の処理液の
温度Ｔ及び濃度Ｃを自動的、かつ経時的に測定し、これ
ら測定値に基づいて減量加工終了点及び温度下降点を決
定することより、減量加工に要する時間を短縮しつつ確
実に目的減量率Ｘa を有する織物製品を得ることができ
る。
温度Ｔ及び濃度Ｃを自動的、かつ経時的に測定し、これ
ら測定値に基づいて減量加工終了点及び温度下降点を決
定することより、減量加工に要する時間を短縮しつつ確
実に目的減量率Ｘa を有する織物製品を得ることができ
る。
【００２０】なお、苛性ソ−ダ濃度の代わりに加水分解
で生成するテレフタ−ル酸ソ−ダの濃度を測定しても同
様である。
で生成するテレフタ−ル酸ソ−ダの濃度を測定しても同
様である。
【００２１】
【実施例】次に、本発明のポリエステル繊維編織物の減
量加工法について、具体的実施例により説明する。
量加工法について、具体的実施例により説明する。
【００２２】（実施例１）貯留槽１において濃度４０ｇ
／ｌの苛性ソ−ダ水溶液を５０００ｌ作製し、処理槽８
には乾燥重量４００ｋｇのポリエステル繊維編織物を投
入した。又、目標減量率Ｘa を２０％とした。処理槽８
内の処理液の苛性ソ−ダ濃度Ｃ1 を測定したところ、３
４．５ｇ／ｌであったので、式（１），（３）より、制
御装置５の中央処理部６において、 Ｖ1 ＝（４０×５０００）／３４．５＝５７９７（ｌ） Ｃa ＝３４．５−（４００×２０／２．４×５７９７）
×１０＝２８．７（ｇ／ｌ） と算出される。
／ｌの苛性ソ−ダ水溶液を５０００ｌ作製し、処理槽８
には乾燥重量４００ｋｇのポリエステル繊維編織物を投
入した。又、目標減量率Ｘa を２０％とした。処理槽８
内の処理液の苛性ソ−ダ濃度Ｃ1 を測定したところ、３
４．５ｇ／ｌであったので、式（１），（３）より、制
御装置５の中央処理部６において、 Ｖ1 ＝（４０×５０００）／３４．５＝５７９７（ｌ） Ｃa ＝３４．５−（４００×２０／２．４×５７９７）
×１０＝２８．７（ｇ／ｌ） と算出される。
【００２３】貯留槽１で作製した苛性ソ−ダ水溶液５０
００ｌを処理槽８に供給し、図３に示すように、処理
液、布帛を循環させながら処理液の温度Ｔ2 を７０℃ま
で加熱した。この時の苛性ソ−ダ濃度Ｃ2 は３４．５ｇ
／ｌであった。さらに処理液の温度を温調曲線に従って
上昇させたところ、１５分後に温度Ｔ 3 は９５℃に到達
した。この時の苛性ソ−ダ濃度Ｃ3 は３３．６ｇ／ｌで
あった。以後、処理液の温度を９５℃に保持するととも
に、苛性ソ−ダ濃度を経時的に測定し続けた。
００ｌを処理槽８に供給し、図３に示すように、処理
液、布帛を循環させながら処理液の温度Ｔ2 を７０℃ま
で加熱した。この時の苛性ソ−ダ濃度Ｃ2 は３４．５ｇ
／ｌであった。さらに処理液の温度を温調曲線に従って
上昇させたところ、１５分後に温度Ｔ 3 は９５℃に到達
した。この時の苛性ソ−ダ濃度Ｃ3 は３３．６ｇ／ｌで
あった。以後、処理液の温度を９５℃に保持するととも
に、苛性ソ−ダ濃度を経時的に測定し続けた。
【００２４】一方、制御装置５の中央処理部６において
は、上記各測定値から自動的にΔｔ、ΔＴ、ΔＣが算出
される。この場合には、 Δｔ＝ｔ3 −ｔ2 ＝１５（ｍｉｎ） ΔＴ＝Ｔ3 −Ｔ2 ＝９５−７０＝２５（℃） ΔＣ＝Ｃ2 −Ｃ3 ＝３４．５−３３．６＝０．９（ｇ／
ｌ） である。従って、温度下降点Ｐ4 の苛性ソ−ダ濃度Ｃ4
は、 Ｃ4 ＝Ｃ5 ＋ΔＣ＝２８．７＋０．９＝２９．６（ｇ／
ｌ） と算出される。
は、上記各測定値から自動的にΔｔ、ΔＴ、ΔＣが算出
される。この場合には、 Δｔ＝ｔ3 −ｔ2 ＝１５（ｍｉｎ） ΔＴ＝Ｔ3 −Ｔ2 ＝９５−７０＝２５（℃） ΔＣ＝Ｃ2 −Ｃ3 ＝３４．５−３３．６＝０．９（ｇ／
ｌ） である。従って、温度下降点Ｐ4 の苛性ソ−ダ濃度Ｃ4
は、 Ｃ4 ＝Ｃ5 ＋ΔＣ＝２８．７＋０．９＝２９．６（ｇ／
ｌ） と算出される。
【００２５】以上より、苛性ソ−ダ濃度Ｃ4 が２９．６
ｇ／ｌになった時点で処理液の冷却を開始し、温度を温
調カ−ブに従って下降させたところ、１５分後に温度Ｔ
5 は７０℃に到達し、苛性ソ−ダ濃度Ｃ5 は２８．７ｇ
ｒ／ｌとなった。
ｇ／ｌになった時点で処理液の冷却を開始し、温度を温
調カ−ブに従って下降させたところ、１５分後に温度Ｔ
5 は７０℃に到達し、苛性ソ−ダ濃度Ｃ5 は２８．７ｇ
ｒ／ｌとなった。
【００２６】その後、処理液をただちに貯蓄槽１に回収
し、処理槽８より布帛を水洗した後取り出してその重量
を測定したところ、３２０ｋｇであった。これにより、
略正確に２０％の減量がされたことがわかった。
し、処理槽８より布帛を水洗した後取り出してその重量
を測定したところ、３２０ｋｇであった。これにより、
略正確に２０％の減量がされたことがわかった。
【００２７】（実施例２）貯留槽１において濃度３５ｇ
／ｌの苛性ソ−ダ水溶液を６０００ｌ作製し、処理槽８
には乾燥重量５００ｋｇのポリエステル繊維編織物を投
入した。又、目標減量率Ｘa を１５％とした。処理槽８
内の処理液の濃度Ｃ1 を測定したところ、３０．０ｇ／
ｌであったので、式（１），（３）より、制御装置５の
中央処理部６において、 Ｖ1 ＝（３５×６０００）／３０．０＝７０００（ｌ） Ｃa ＝３０．０−（５００×１５／２．４×７０００）
×１０＝２５．５（ｇ／ｌ） と算出される。
／ｌの苛性ソ−ダ水溶液を６０００ｌ作製し、処理槽８
には乾燥重量５００ｋｇのポリエステル繊維編織物を投
入した。又、目標減量率Ｘa を１５％とした。処理槽８
内の処理液の濃度Ｃ1 を測定したところ、３０．０ｇ／
ｌであったので、式（１），（３）より、制御装置５の
中央処理部６において、 Ｖ1 ＝（３５×６０００）／３０．０＝７０００（ｌ） Ｃa ＝３０．０−（５００×１５／２．４×７０００）
×１０＝２５．５（ｇ／ｌ） と算出される。
【００２８】貯留槽１で作製した苛性ソ−ダ水溶液６０
００ｌを処理槽８に供給し、図４に示すように、処理
液、布帛を循環させながら処理液の温度Ｔ2 を６５℃ま
で加熱した。この時の苛性ソ−ダ濃度Ｃ2 は３０．０ｇ
／ｌであった。さらに処理液の温度を温調曲線に従って
上昇させたところ、２０分後に温度Ｔ 3 は９５℃に到達
した。この時の苛性ソ−ダ濃度Ｃ3 は２９．５ｇ／ｌで
あった。以後、処理液の温度を９５℃に保持するととも
に、苛性ソ−ダ濃度を経時的に測定し続けた。
００ｌを処理槽８に供給し、図４に示すように、処理
液、布帛を循環させながら処理液の温度Ｔ2 を６５℃ま
で加熱した。この時の苛性ソ−ダ濃度Ｃ2 は３０．０ｇ
／ｌであった。さらに処理液の温度を温調曲線に従って
上昇させたところ、２０分後に温度Ｔ 3 は９５℃に到達
した。この時の苛性ソ−ダ濃度Ｃ3 は２９．５ｇ／ｌで
あった。以後、処理液の温度を９５℃に保持するととも
に、苛性ソ−ダ濃度を経時的に測定し続けた。
【００２９】一方、制御装置５の中央処理部６において
は、上記各測定値から自動的にΔｔ、ΔＴ、ΔＣが算出
される。この場合には、 Δｔ＝ｔ3 −ｔ2 ＝２０（ｍｉｎ） ΔＴ＝Ｔ3 −Ｔ2 ＝９５−６５＝３０（℃） ΔＣ＝Ｃ2 −Ｃ3 ＝３０．０−２９．５＝０．５（ｇ／
ｌ） である。従って、温度下降点Ｐ4 の苛性ソ−ダ濃度Ｃ4
は、 Ｃ4 ＝Ｃ5 ＋ΔＣ＝２５．５＋０．５＝２６．０（ｇ／
ｌ） と算出される。
は、上記各測定値から自動的にΔｔ、ΔＴ、ΔＣが算出
される。この場合には、 Δｔ＝ｔ3 −ｔ2 ＝２０（ｍｉｎ） ΔＴ＝Ｔ3 −Ｔ2 ＝９５−６５＝３０（℃） ΔＣ＝Ｃ2 −Ｃ3 ＝３０．０−２９．５＝０．５（ｇ／
ｌ） である。従って、温度下降点Ｐ4 の苛性ソ−ダ濃度Ｃ4
は、 Ｃ4 ＝Ｃ5 ＋ΔＣ＝２５．５＋０．５＝２６．０（ｇ／
ｌ） と算出される。
【００３０】以上より、苛性ソ−ダ濃度Ｃ4 が２６．０
ｇ／ｌになった時点で処理液の冷却を開始し、温度を温
調カ−ブに従って下降させたところ、２０分後に温度Ｔ
5 は６５℃に到達し、苛性ソ−ダ濃度Ｃ5 は２５．５ｇ
／ｌとなった。
ｇ／ｌになった時点で処理液の冷却を開始し、温度を温
調カ−ブに従って下降させたところ、２０分後に温度Ｔ
5 は６５℃に到達し、苛性ソ−ダ濃度Ｃ5 は２５．５ｇ
／ｌとなった。
【００３１】その後、処理液をただちに貯蓄槽１に回収
し、処理槽８より布帛を水洗した後取り出してその重量
を測定したところ、４２３ｋｇであった。これにより、
１５．４％の減量がされたことが明らかになった。
し、処理槽８より布帛を水洗した後取り出してその重量
を測定したところ、４２３ｋｇであった。これにより、
１５．４％の減量がされたことが明らかになった。
【００３２】
【発明の効果】本発明のポリエステル繊維編織物の減量
加工法は、塩基性物質水溶液よりなる処理液の温度及び
塩基性物質又は加水分解生成物の濃度を経時的に測定
し、これら測定値に基づいて減量加工終了点及び温度下
降点を決定するようにしたものであるから、処理液の温
度下降時における減量率変化をも考慮でき、減量加工に
要する時間を短縮しつつ正確に所期の減量率を有する編
織物製品を得ることができる。
加工法は、塩基性物質水溶液よりなる処理液の温度及び
塩基性物質又は加水分解生成物の濃度を経時的に測定
し、これら測定値に基づいて減量加工終了点及び温度下
降点を決定するようにしたものであるから、処理液の温
度下降時における減量率変化をも考慮でき、減量加工に
要する時間を短縮しつつ正確に所期の減量率を有する編
織物製品を得ることができる。
【図１】本発明のポリエステル繊維編織物の減量加工法
における工程図であり、（Ａ）は時間経過に対する処理
液の苛性ソ−ダ濃度及び減量率変化を示す線図、（Ｂ）
は時間経過に対する処理液の温度変化を示す線図であ
る。
における工程図であり、（Ａ）は時間経過に対する処理
液の苛性ソ−ダ濃度及び減量率変化を示す線図、（Ｂ）
は時間経過に対する処理液の温度変化を示す線図であ
る。
【図２】本発明のポリエステル繊維編織物の減量加工法
を実施する減量加工装置の構成図である。
を実施する減量加工装置の構成図である。
【図３】本発明のポリエステル繊維編織物の減量加工法
の一実施例を示す工程図である。
の一実施例を示す工程図である。
【図４】本発明のポリエステル繊維編織物の減量加工法
の他実施例を示す工程図である。
の他実施例を示す工程図である。
１…貯蓄槽 ５…制御装置 ６…中央処理部 ８…濃度測定部 ８…処理槽
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小西 啓介 福井県福井市つくも２丁目２番３号 マキ タビル３階 和興技研株式会社内 (72)発明者 上田 紹央 福井県坂井郡金津町池口５号46 福伸工業 株式会社内 (72)発明者 田中 豊 東京都豊島区南大塚３丁目43番11号 三菱 化成株式会社東京支店内
Claims (1)
- 【請求項１】 塩基性物質水溶液中でポリエステル繊維
を加水分解させるポリエステル繊維編織物の減量加工法
において、処理液の温度及び塩基性物質又は加水分解生
成物の濃度を経時的に測定し、これら測定値に基づいて
減量加工終了点及び温度下降点を決定することを特徴と
するポリエステル繊維編織物の減量加工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15965093A JPH0718567A (ja) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | ポリエステル繊維編織物の減量加工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15965093A JPH0718567A (ja) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | ポリエステル繊維編織物の減量加工法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0718567A true JPH0718567A (ja) | 1995-01-20 |
Family
ID=15698349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15965093A Pending JPH0718567A (ja) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | ポリエステル繊維編織物の減量加工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0718567A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002013064A (ja) * | 2000-06-30 | 2002-01-18 | Fukushin Kogyo Kk | ポリエステル繊維の減量加工方法及び装置 |
| KR101114323B1 (ko) * | 2003-11-24 | 2012-02-14 | 엘지전자 주식회사 | 공기조화기의 환기장치 |
-
1993
- 1993-06-29 JP JP15965093A patent/JPH0718567A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002013064A (ja) * | 2000-06-30 | 2002-01-18 | Fukushin Kogyo Kk | ポリエステル繊維の減量加工方法及び装置 |
| KR101114323B1 (ko) * | 2003-11-24 | 2012-02-14 | 엘지전자 주식회사 | 공기조화기의 환기장치 |
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