JPH07188747A - 高靱性で降伏比の低い厚肉鋼管の製造方法 - Google Patents
高靱性で降伏比の低い厚肉鋼管の製造方法Info
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- JPH07188747A JPH07188747A JP33175893A JP33175893A JPH07188747A JP H07188747 A JPH07188747 A JP H07188747A JP 33175893 A JP33175893 A JP 33175893A JP 33175893 A JP33175893 A JP 33175893A JP H07188747 A JPH07188747 A JP H07188747A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】重量％で、C:0.03〜0.20% Si:0.01〜0.50% M
n:0.5 〜2.0%、solAl:0.005 〜0.10％を含有し、残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物からなり、かつ以下に示す（１）
式で計算される二相域加熱時の島状マルテンサイト生成
傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０とな
る鋼を、熱間圧延により鋼板とし、Ａｃ1以上でかつＡ
ｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、Ａｃ1 以上の温
度域から曲げ加工を開始し、Ａｃ1 未満の温度域で加工
を終了し、その後空冷以上の冷却速度で冷却するして厚
肉鋼管を製造する。 ＰMA＝325 ×[C%]＋9 ×[Si%] ＋40×[Mn%] ＋3 ×[sol
Al%]＋380 ×[Nb%] （１） 【効果】高靱性で降伏比の低い厚肉鋼管を、生産性良
く、経済的に製造することが可能となった。
n:0.5 〜2.0%、solAl:0.005 〜0.10％を含有し、残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物からなり、かつ以下に示す（１）
式で計算される二相域加熱時の島状マルテンサイト生成
傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０とな
る鋼を、熱間圧延により鋼板とし、Ａｃ1以上でかつＡ
ｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、Ａｃ1 以上の温
度域から曲げ加工を開始し、Ａｃ1 未満の温度域で加工
を終了し、その後空冷以上の冷却速度で冷却するして厚
肉鋼管を製造する。 ＰMA＝325 ×[C%]＋9 ×[Si%] ＋40×[Mn%] ＋3 ×[sol
Al%]＋380 ×[Nb%] （１） 【効果】高靱性で降伏比の低い厚肉鋼管を、生産性良
く、経済的に製造することが可能となった。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高層ビルや海洋構造物な
どの構造部材あるいは高深度海底パイプラインなどに用
いられる高靭性で降伏比が低い肉厚４０〜１５０ｍｍ程
度の厚肉鋼管の製造方法に関する。
どの構造部材あるいは高深度海底パイプラインなどに用
いられる高靭性で降伏比が低い肉厚４０〜１５０ｍｍ程
度の厚肉鋼管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来技術】高層ビルや海洋構造物などの構造部材ある
いは高深度海底パイプラインなどに用いられる肉厚鋼管
には、高強度・高靱性・低降伏比・高溶接性などの性能
が要求される。このため比較的薄肉の鋼管は、制御圧延
や制御冷却などのいわゆるＴＭＣＰ技術を駆使した低成
分系でかつ高強度の鋼板を素材として、冷間曲げ加工に
より成形しているが、加工硬化による材質劣化が生じる
ため必要に応じて応力除去焼鈍などの熱処理によって回
復させている。
いは高深度海底パイプラインなどに用いられる肉厚鋼管
には、高強度・高靱性・低降伏比・高溶接性などの性能
が要求される。このため比較的薄肉の鋼管は、制御圧延
や制御冷却などのいわゆるＴＭＣＰ技術を駆使した低成
分系でかつ高強度の鋼板を素材として、冷間曲げ加工に
より成形しているが、加工硬化による材質劣化が生じる
ため必要に応じて応力除去焼鈍などの熱処理によって回
復させている。
【０００３】一方、厚肉鋼管の場合には、プレス装置な
どの曲げ加工能力の観点から冷間加工は不可能であり、
温間ないし熱間加工が採用される。ここで熱間加工を施
す場合にはＴＭＣＰによる強化機構が消失してしまうた
め、より高成分系の焼ならし鋼が採用される。従って、
靱性や溶接性の劣化が避けられない。
どの曲げ加工能力の観点から冷間加工は不可能であり、
温間ないし熱間加工が採用される。ここで熱間加工を施
す場合にはＴＭＣＰによる強化機構が消失してしまうた
め、より高成分系の焼ならし鋼が採用される。従って、
靱性や溶接性の劣化が避けられない。
【０００４】また温間加工については、特開６２−５４
０１８号公報に、制御圧延または制御圧延と加速冷却を
施した鋼板を、７５０〜４００℃のＡｃ1 温度以下に再
加熱して、直ちにあるいは放冷後７５０〜２５０℃の温
度域にて加工することにより靱性などの優れた材質特性
が得られる旨提案されている。ここで加工時の再加熱温
度を７５０℃以下としたのは、Ａｃ1 以下の加熱温度で
は制御圧延や加速冷却の効果が維持され高材質が得られ
るのに対し、Ａｃ1 以上のオーステナイト＋フェライト
二相領域に加熱されると組織が変化し、制御圧延や加熱
冷却の効果が消滅して所定の強度・靱性が得られなくな
るためである。
０１８号公報に、制御圧延または制御圧延と加速冷却を
施した鋼板を、７５０〜４００℃のＡｃ1 温度以下に再
加熱して、直ちにあるいは放冷後７５０〜２５０℃の温
度域にて加工することにより靱性などの優れた材質特性
が得られる旨提案されている。ここで加工時の再加熱温
度を７５０℃以下としたのは、Ａｃ1 以下の加熱温度で
は制御圧延や加速冷却の効果が維持され高材質が得られ
るのに対し、Ａｃ1 以上のオーステナイト＋フェライト
二相領域に加熱されると組織が変化し、制御圧延や加熱
冷却の効果が消滅して所定の強度・靱性が得られなくな
るためである。
【０００５】一方、降伏比を下げるための方法として
は、鋼管をＡｃ3 −２５０℃〜Ａｃ3−２０℃の温度域
に加熱し水冷する方法（特開平３−８７３１８号公報）
やＡｃ3 以上に加熱した後に空冷してＡｃ3 −２５０℃
〜Ａｃ3 −２０℃の温度域から水冷する方法（特開平３
−８７３１７号公報）、あるいはこれらの処理後に冷間
で加工歪を付与し焼き戻す方法（特開平３−２１９０１
７号公報、特開平３−２１９０１８号公報）、さらには
鋼管をＡｃ3 −２００℃以上に加熱し、Ａｃ3 −２００
℃以上で歪付与を開始し、Ａｃ3 −２００℃〜Ａｃ3 −
２０℃の温度域で歪付与を終了し、水冷した後に焼き戻
す方法（特開平４−３２１号公報）などが提案されてい
るが、いずれも鋼管に特別な処理を施すことを前提とし
たもので、経済性及び生産性を著しく損なうことにな
る。
は、鋼管をＡｃ3 −２５０℃〜Ａｃ3−２０℃の温度域
に加熱し水冷する方法（特開平３−８７３１８号公報）
やＡｃ3 以上に加熱した後に空冷してＡｃ3 −２５０℃
〜Ａｃ3 −２０℃の温度域から水冷する方法（特開平３
−８７３１７号公報）、あるいはこれらの処理後に冷間
で加工歪を付与し焼き戻す方法（特開平３−２１９０１
７号公報、特開平３−２１９０１８号公報）、さらには
鋼管をＡｃ3 −２００℃以上に加熱し、Ａｃ3 −２００
℃以上で歪付与を開始し、Ａｃ3 −２００℃〜Ａｃ3 −
２０℃の温度域で歪付与を終了し、水冷した後に焼き戻
す方法（特開平４−３２１号公報）などが提案されてい
るが、いずれも鋼管に特別な処理を施すことを前提とし
たもので、経済性及び生産性を著しく損なうことにな
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】以上のように冷間加工
では加工硬化により延性や靱性が劣化するため成形後に
応力除去焼鈍が必要となったり、あるいは成形能力の制
約により極厚鋼管の製造は難しく、熱間加工ではＴＭＣ
Ｐの効果が期待できず高成分系となって靱性や溶接性が
劣ることが予想される。一方、Ａｃ１温度以下に加熱す
る温間成形では、加工中の温度降下を考慮すると変形抵
抗の増加により極厚鋼管の成形は難しくなる傾向にあ
り、また温度降下とともに降伏比の増大が起きて低い降
伏比が得られないといった問題点を有している。また降
伏比を低下させるために鋼管に熱処理を施したり、冷間
加工を加えた後に熱処理を施すなどの処理は経済性を損
ねることになり、鋼管の製造時に所定の強度・靱性・降
伏比を付与させる方法が要望されている。
では加工硬化により延性や靱性が劣化するため成形後に
応力除去焼鈍が必要となったり、あるいは成形能力の制
約により極厚鋼管の製造は難しく、熱間加工ではＴＭＣ
Ｐの効果が期待できず高成分系となって靱性や溶接性が
劣ることが予想される。一方、Ａｃ１温度以下に加熱す
る温間成形では、加工中の温度降下を考慮すると変形抵
抗の増加により極厚鋼管の成形は難しくなる傾向にあ
り、また温度降下とともに降伏比の増大が起きて低い降
伏比が得られないといった問題点を有している。また降
伏比を低下させるために鋼管に熱処理を施したり、冷間
加工を加えた後に熱処理を施すなどの処理は経済性を損
ねることになり、鋼管の製造時に所定の強度・靱性・降
伏比を付与させる方法が要望されている。
【０００７】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
であって、高靭性で降伏比が低く、高強度及び優れた溶
接性をも兼備した厚肉鋼管を生産性及び経済性良く製造
することができる高靭性で降伏比が低い厚肉鋼管の製造
方法を提供することを目的とする。
であって、高靭性で降伏比が低く、高強度及び優れた溶
接性をも兼備した厚肉鋼管を生産性及び経済性良く製造
することができる高靭性で降伏比が低い厚肉鋼管の製造
方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本願発明者らは、大きな
曲げ加工の設備能力を必要とせず、靱性の劣化を起こさ
ず、降伏比が著しく高くならない厚肉鋼管の製造方法を
得るべく種々検討を重ねた結果、以下のような知見を得
た。
曲げ加工の設備能力を必要とせず、靱性の劣化を起こさ
ず、降伏比が著しく高くならない厚肉鋼管の製造方法を
得るべく種々検討を重ねた結果、以下のような知見を得
た。
【０００９】すなわち、成分組成を特定範囲に規制する
ことにより、フェライト＋オーステナイトの二相域温度
に加熱しその温度域から成形しても島状マルテンサイト
の生成を抑制して靱性の劣化を引き起こさないように
し、この鋼を用いて熱間圧延により鋼板を製造し、これ
を二相域に加熱しかつこの温度域から造管のための曲げ
加工を施し、変態終了温度未満の温度で加工を終了させ
ることにより、従来二相域加熱において問題となってい
た靭性劣化の問題を生じさせずに高靭性低降伏比鋼管が
得られることを見出した。
ことにより、フェライト＋オーステナイトの二相域温度
に加熱しその温度域から成形しても島状マルテンサイト
の生成を抑制して靱性の劣化を引き起こさないように
し、この鋼を用いて熱間圧延により鋼板を製造し、これ
を二相域に加熱しかつこの温度域から造管のための曲げ
加工を施し、変態終了温度未満の温度で加工を終了させ
ることにより、従来二相域加熱において問題となってい
た靭性劣化の問題を生じさせずに高靭性低降伏比鋼管が
得られることを見出した。
【００１０】ここで特徴的なことは、従来から二相域へ
の加熱により変形抵抗が低下し、低降伏比が得られるこ
とは知られていたが、同時に著しい靱性の劣化を伴うた
めこの温度域での造管加工は行われていなかったが、上
述のように二相域に加熱・加工しても靱性の劣化が起こ
りにくい成分組成の鋼を見出したことにより、二相域加
熱における靱性劣化の問題を解決した点である。
の加熱により変形抵抗が低下し、低降伏比が得られるこ
とは知られていたが、同時に著しい靱性の劣化を伴うた
めこの温度域での造管加工は行われていなかったが、上
述のように二相域に加熱・加工しても靱性の劣化が起こ
りにくい成分組成の鋼を見出したことにより、二相域加
熱における靱性劣化の問題を解決した点である。
【００１１】本発明はこのような知見に基づいて完成さ
れたものであり、第１に、重量％で、Ｃ：０．０３〜
０．２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．
５％〜２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％
を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ
以下に示す（１）式で計算される二相域加熱時の島状マ
ルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値が
ＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、Ａ
ｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱
し、Ａｒ1 以上の温度域から曲げ加工を開始し、Ａｒ1
未満の温度域で加工を終了し、その後空冷以上の冷却速
度で冷却することを特徴とする高靭性で降伏比が低い厚
肉鋼管の製造方法を提供するものである。
れたものであり、第１に、重量％で、Ｃ：０．０３〜
０．２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．
５％〜２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％
を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ
以下に示す（１）式で計算される二相域加熱時の島状マ
ルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値が
ＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、Ａ
ｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱
し、Ａｒ1 以上の温度域から曲げ加工を開始し、Ａｒ1
未満の温度域で加工を終了し、その後空冷以上の冷却速
度で冷却することを特徴とする高靭性で降伏比が低い厚
肉鋼管の製造方法を提供するものである。
【００１２】第２に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物からなり、かつ以下に示す（１）式で計算される二相
域加熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメ
ータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延に
より鋼板とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温
度範囲に再加熱し、Ａｃ1 以上の温度域から曲げ加工を
開始し、Ａｃ1 未満の温度域で加工を終了し、その後空
冷以上の冷却速度で冷却することを特徴とする高靭性で
降伏比が低い厚肉鋼管の製造方法を提供するものであ
る。
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物からなり、かつ以下に示す（１）式で計算される二相
域加熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメ
ータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延に
より鋼板とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温
度範囲に再加熱し、Ａｃ1 以上の温度域から曲げ加工を
開始し、Ａｃ1 未満の温度域で加工を終了し、その後空
冷以上の冷却速度で冷却することを特徴とする高靭性で
降伏比が低い厚肉鋼管の製造方法を提供するものであ
る。
【００１３】第３に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、
Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又
は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なり、かつ以下に示す（１）式で計算される二相域加熱
時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：
ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼
板とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲
に再加熱し、Ａｒ1 以上の温度域から曲げ加工を開始
し、Ａｒ1 未満の温度域で加工を終了し、その後空冷以
上の冷却速度で冷却することを特徴とする高靭性で降伏
比が低い厚肉鋼管の製造方法を提供するものである。
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、
Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又
は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なり、かつ以下に示す（１）式で計算される二相域加熱
時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：
ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼
板とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲
に再加熱し、Ａｒ1 以上の温度域から曲げ加工を開始
し、Ａｒ1 未満の温度域で加工を終了し、その後空冷以
上の冷却速度で冷却することを特徴とする高靭性で降伏
比が低い厚肉鋼管の製造方法を提供するものである。
【００１４】第４に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上、及びＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：
１．０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以
下のうち１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可
避的不純物からなり、かつ以下に示す（１）式で計算さ
れる二相域加熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わ
すパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱
間圧延により鋼板とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の
二相域温度範囲に再加熱し、Ａｒ1 以上の温度域から曲
げ加工を開始し、Ａｒ1 未満の温度域で加工を終了し、
その後空冷以上の冷却速度で冷却することを特徴とする
高靭性で降伏比が低い厚肉鋼管の製造方法を提供するも
のである。
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上、及びＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：
１．０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以
下のうち１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可
避的不純物からなり、かつ以下に示す（１）式で計算さ
れる二相域加熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わ
すパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱
間圧延により鋼板とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の
二相域温度範囲に再加熱し、Ａｒ1 以上の温度域から曲
げ加工を開始し、Ａｒ1 未満の温度域で加工を終了し、
その後空冷以上の冷却速度で冷却することを特徴とする
高靭性で降伏比が低い厚肉鋼管の製造方法を提供するも
のである。
【００１５】第５に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．００５０％を含有し、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなり、かつ以下に示す（１）式
で計算される二相域加熱時の島状マルテンサイト生成傾
向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる
鋼を、熱間圧延により鋼板とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ
3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、Ａｒ1 以上の温度
域から曲げ加工を開始し、Ａｒ1 未満の温度域で加工を
終了し、その後空冷以上の冷却速度で冷却することを特
徴とする高靭性で降伏比が低い厚肉鋼管の製造方法を提
供するものである。
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．００５０％を含有し、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなり、かつ以下に示す（１）式
で計算される二相域加熱時の島状マルテンサイト生成傾
向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる
鋼を、熱間圧延により鋼板とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ
3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、Ａｒ1 以上の温度
域から曲げ加工を開始し、Ａｒ1 未満の温度域で加工を
終了し、その後空冷以上の冷却速度で冷却することを特
徴とする高靭性で降伏比が低い厚肉鋼管の製造方法を提
供するものである。
【００１６】第６に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３
０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種
又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
り、かつ以下に示す（１）式で計算される二相域加熱時
の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：Ｐ
MAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板
とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に
再加熱し、Ａｒ1 以上の温度域から曲げ加工を開始し、
Ａｒ1 未満の温度域で加工を終了し、その後空冷以上の
冷却速度で冷却することを特徴とする高靭性で降伏比が
低い厚肉鋼管の製造方法を提供するものである。
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３
０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種
又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
り、かつ以下に示す（１）式で計算される二相域加熱時
の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：Ｐ
MAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板
とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に
再加熱し、Ａｒ1 以上の温度域から曲げ加工を開始し、
Ａｒ1 未満の温度域で加工を終了し、その後空冷以上の
冷却速度で冷却することを特徴とする高靭性で降伏比が
低い厚肉鋼管の製造方法を提供するものである。
【００１７】第７に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、
Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又
は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０％、
Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又は
２種以上を含有し、残部 Ｆｅ及び不可避的不純物から
なり、かつ以下に示す（１）式で計算される二相域加熱
時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：
ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼
板とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲
に再加熱し、Ａｒ1 以上の温度域から曲げ加工を開始
し、Ａｒ1未満の温度域で加工を終了し、その後空冷以
上の冷却速度で冷却することを特徴とする高靭性で降伏
比が低い厚肉鋼管の製造方法を提供するものである。
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、
Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又
は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０％、
Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又は
２種以上を含有し、残部 Ｆｅ及び不可避的不純物から
なり、かつ以下に示す（１）式で計算される二相域加熱
時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：
ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼
板とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲
に再加熱し、Ａｒ1 以上の温度域から曲げ加工を開始
し、Ａｒ1未満の温度域で加工を終了し、その後空冷以
上の冷却速度で冷却することを特徴とする高靭性で降伏
比が低い厚肉鋼管の製造方法を提供するものである。
【００１８】第８に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上、Ｃｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０
％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のう
ち１種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００
３０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１
種又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なり、かつ以下に示す（１）式で計算される二相域加熱
時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：
ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼
板とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲
に再加熱し、Ａｒ1 以上の温度域から曲げ加工を開始
し、Ａｒ1 未満の温度域で加工を終了し、その後空冷以
上の冷却速度で冷却することを特徴とする高靭性で降伏
比が低い厚肉鋼管の製造方法を提供するものである。
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上、Ｃｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０
％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のう
ち１種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００
３０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１
種又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なり、かつ以下に示す（１）式で計算される二相域加熱
時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：
ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼
板とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲
に再加熱し、Ａｒ1 以上の温度域から曲げ加工を開始
し、Ａｒ1 未満の温度域で加工を終了し、その後空冷以
上の冷却速度で冷却することを特徴とする高靭性で降伏
比が低い厚肉鋼管の製造方法を提供するものである。
【００１９】 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１） 次に、本発明に係る厚肉鋼管の製造方法について、成分
組成、製造条件に分けて詳細に説明する。
組成、製造条件に分けて詳細に説明する。
【００２０】［成分組成］本発明では、Ｃ，Ｓｉ，Ｍ
ｎ、及びｓｏｌＡｌを基本成分とし、（ａ）Ｎｂ，Ｖ，
Ｔｉのうち１種または２種以上、（ｂ）Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｍｏのうち１種または２種以上、（ｃ）Ｃａ，Ｂの
うち１種または２種、を選択成分として、対象とする鋼
を基本成分のみ、又は基本成分とこの（ａ）〜（ｃ）の
うち１種または２種以上とを含有するものとする。な
お、上記（ｃ）のみを基本成分に添加する場合にはＣａ
単独に限られる。
ｎ、及びｓｏｌＡｌを基本成分とし、（ａ）Ｎｂ，Ｖ，
Ｔｉのうち１種または２種以上、（ｂ）Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｍｏのうち１種または２種以上、（ｃ）Ｃａ，Ｂの
うち１種または２種、を選択成分として、対象とする鋼
を基本成分のみ、又は基本成分とこの（ａ）〜（ｃ）の
うち１種または２種以上とを含有するものとする。な
お、上記（ｃ）のみを基本成分に添加する場合にはＣａ
単独に限られる。
【００２１】さらに本発明では、後述するように、 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍ
ｎ％］＋３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］ で表されるパラメータを１２０以下とすることにより二
相域加熱時の島状マルテンサイトの生成傾向を著しく低
下させることができる。
ｎ％］＋３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］ で表されるパラメータを１２０以下とすることにより二
相域加熱時の島状マルテンサイトの生成傾向を著しく低
下させることができる。
【００２２】以下に各成分範囲の限定理由について説明
する。なお、以下の説明において％表示はすべて重量％
を示す。
する。なお、以下の説明において％表示はすべて重量％
を示す。
【００２３】Ｃ： この種の鋼の強度を安価にかつ効果
的に確保するためにはＣは０．０３％は必要である。し
かし、０．２０％を超えると低温割れや高温割れなどの
溶接性を損なう。従って、Ｃ含有量を０．０３〜０．２
０％の範囲に規定する。
的に確保するためにはＣは０．０３％は必要である。し
かし、０．２０％を超えると低温割れや高温割れなどの
溶接性を損なう。従って、Ｃ含有量を０．０３〜０．２
０％の範囲に規定する。
【００２４】Ｓｉ： Ｓｉは脱酸のために添加される
が、０．０１％未満では十分な脱酸効果が得られず、一
方０．５０％を超えると靭性や溶接性の劣化を引き起こ
す。従って、Ｓｉ含有量を０．０１〜０．５０％の範囲
に規定する。
が、０．０１％未満では十分な脱酸効果が得られず、一
方０．５０％を超えると靭性や溶接性の劣化を引き起こ
す。従って、Ｓｉ含有量を０．０１〜０．５０％の範囲
に規定する。
【００２５】Ｍｎ： Ｍｎは鋼の強度および靭性の向上
に有効な鋼の基本元素として添加されるが、０．５％未
満ではその効果が小さく、また２．０％を超えると溶接
性が著しく劣化する。従って、Ｍｎ含有量を０．５〜
２．０％の範囲に規定する。
に有効な鋼の基本元素として添加されるが、０．５％未
満ではその効果が小さく、また２．０％を超えると溶接
性が著しく劣化する。従って、Ｍｎ含有量を０．５〜
２．０％の範囲に規定する。
【００２６】ｓｏｌＡｌ： ｓｏｌＡｌは鋼の脱酸のた
めに添加されるが、０．００５％未満では十分な効果が
得られず、一方０．１０％でその効果が飽和する。従っ
て、Ａｌ０．００５〜０．１０％の範囲に規定する。
めに添加されるが、０．００５％未満では十分な効果が
得られず、一方０．１０％でその効果が飽和する。従っ
て、Ａｌ０．００５〜０．１０％の範囲に規定する。
【００２７】以上は基本成分の限定理由であるが、以下
上記（ａ）〜（ｃ）に示した選択成分の限定理由につい
て説明する。
上記（ａ）〜（ｃ）に示した選択成分の限定理由につい
て説明する。
【００２８】（ａ）Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ： これらの元素
は、析出強化による強度上昇や結晶粒微細化による靭性
の改善をもたらすが、添加量が増大すると溶接部の靭性
などを劣化させるため、Ｎｂ：０．００５〜０．０５
％、Ｖ：０．０１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜
０．１０％の範囲に規定する。
は、析出強化による強度上昇や結晶粒微細化による靭性
の改善をもたらすが、添加量が増大すると溶接部の靭性
などを劣化させるため、Ｎｂ：０．００５〜０．０５
％、Ｖ：０．０１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜
０．１０％の範囲に規定する。
【００２９】（ｂ）Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ： これら
の元素は固溶強化と焼入れ性増大による組織変化を通じ
て靭性を損なわずに強化が図れるが、溶接性および経済
性の観点からＣｕは１．５％以下、Ｎｉ、Ｃｒは１．０
％以下、Ｍｏは０．５％以下に規定する。
の元素は固溶強化と焼入れ性増大による組織変化を通じ
て靭性を損なわずに強化が図れるが、溶接性および経済
性の観点からＣｕは１．５％以下、Ｎｉ、Ｃｒは１．０
％以下、Ｍｏは０．５％以下に規定する。
【００３０】（ｃ）Ｂ、Ｃａ： Ｂは鋼の焼入れ性を増
大させ強度上昇に大きな効果をもたらすものの、０．０
００５％未満ではこの効果が小さく、また０．００３０
％を超えると溶接性を損なうため、０．０００５〜０．
００３０％の範囲に規定する。また、Ｃａは介在物の形
態を球状化させて水素誘起割れやラメラテアなどの防止
に有効であるが、０．０００５％未満ではその効果が得
られず、０．００５０％を超えて添加してもその効果は
飽和するため、０．０００５〜０．００５０％の範囲に
規定する。
大させ強度上昇に大きな効果をもたらすものの、０．０
００５％未満ではこの効果が小さく、また０．００３０
％を超えると溶接性を損なうため、０．０００５〜０．
００３０％の範囲に規定する。また、Ｃａは介在物の形
態を球状化させて水素誘起割れやラメラテアなどの防止
に有効であるが、０．０００５％未満ではその効果が得
られず、０．００５０％を超えて添加してもその効果は
飽和するため、０．０００５〜０．００５０％の範囲に
規定する。
【００３１】ＰMA： 二相域に加熱しその温度から成形
を開始した際の島状マルテンサイトの生成傾向に及ぼす
合金元素の影響を定量的に検討した結果、図１に示すよ
うに次の式で計算されるパラメータＰMAと良い相関を持
つことが明らかとなった。
を開始した際の島状マルテンサイトの生成傾向に及ぼす
合金元素の影響を定量的に検討した結果、図１に示すよ
うに次の式で計算されるパラメータＰMAと良い相関を持
つことが明らかとなった。
【００３２】ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］
＋４０×［Ｍｎ％］＋３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×
［Ｎｂ％］ また靱性と島状マルテンサイトの面積分率は良い相関が
あり、例えば図２に示すように島状マルテンサイトの面
積分率が５％以下とすることによりシャルピー衝撃試験
の０℃における吸収エネルギーは１００Ｊ以上となって
良好な靱性が達成される。ここで島状マルテンサイトの
面積分率を５％以下とするためには、図１からＰMA≦１
２０とする必要がある。従って、本発明ではＰMA≦１２
０に規定している。
＋４０×［Ｍｎ％］＋３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×
［Ｎｂ％］ また靱性と島状マルテンサイトの面積分率は良い相関が
あり、例えば図２に示すように島状マルテンサイトの面
積分率が５％以下とすることによりシャルピー衝撃試験
の０℃における吸収エネルギーは１００Ｊ以上となって
良好な靱性が達成される。ここで島状マルテンサイトの
面積分率を５％以下とするためには、図１からＰMA≦１
２０とする必要がある。従って、本発明ではＰMA≦１２
０に規定している。
【００３３】［製造条件］本発明では、熱間圧延後、Ａ
ｃ1 以上Ａｃ3 以下のいわゆる二相域温度領域に再加熱
し、Ａｒ1 以上の温度域から造管のための曲げ加工を開
始し、Ａｒ1 未満の温度域で加工を終了し、その後空冷
以上の冷却条件で冷却することを必須条件としている。
ｃ1 以上Ａｃ3 以下のいわゆる二相域温度領域に再加熱
し、Ａｒ1 以上の温度域から造管のための曲げ加工を開
始し、Ａｒ1 未満の温度域で加工を終了し、その後空冷
以上の冷却条件で冷却することを必須条件としている。
【００３４】ここで二相域温度に加熱したのは、大きな
設備能力を必要とせず容易に曲げ加工を行うためと、二
相域加熱・成形により降伏比を低下させるためである。
また加工終了温度は、Ａｒ1 未満の二相域温度に設定す
る。この範囲で加工を終了することにより、冷間加工時
に比べて小さな変形抵抗ならびに８０％以下の低い降伏
比が期待される。また加工後の冷却は空冷以上の冷却速
度であればよく、水冷であっても構わない。空冷である
か水冷であるかは、設備能力や作業性・経済性の視点か
ら選択される。なおここでいう空冷以上の冷却速度と
は、０．０５℃／ｓｅｃ以上の速度をいう。
設備能力を必要とせず容易に曲げ加工を行うためと、二
相域加熱・成形により降伏比を低下させるためである。
また加工終了温度は、Ａｒ1 未満の二相域温度に設定す
る。この範囲で加工を終了することにより、冷間加工時
に比べて小さな変形抵抗ならびに８０％以下の低い降伏
比が期待される。また加工後の冷却は空冷以上の冷却速
度であればよく、水冷であっても構わない。空冷である
か水冷であるかは、設備能力や作業性・経済性の視点か
ら選択される。なおここでいう空冷以上の冷却速度と
は、０．０５℃／ｓｅｃ以上の速度をいう。
【００３５】なお、熱間圧延は、通常この分野で用いら
れる一般的な手法を採用すればよい。また、曲げ加工
は、プレスベンドやベンデングロールなどの通常の円筒
状に曲げる手法が採用されるが、特に限定されるもので
はない。
れる一般的な手法を採用すればよい。また、曲げ加工
は、プレスベンドやベンデングロールなどの通常の円筒
状に曲げる手法が採用されるが、特に限定されるもので
はない。
【００３６】
【作用】ここで本発明を用いることにより、二相域に加
熱しその温度域から成形しても靱性劣化を引き起こさな
いのは以下の作用による。すなわち、化学成分のうち多
量の添加により島状マルテンサイトの生成を促進する元
素としてＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，ｓｏｌＡｌ，Ｎｂの５種類を
抽出し、これら元素の二相域加熱時の島状マルテンサイ
ト生成に対する相対的な寄与率を求め、これをパラメー
タＰMAとして表し、この値を１２０以下とすることによ
り島状マルテンサイトの面積分率を５％以下とすること
ができ、これにより二相域加熱を行っても著しい靱性の
劣化を防ぐことができるのである。
熱しその温度域から成形しても靱性劣化を引き起こさな
いのは以下の作用による。すなわち、化学成分のうち多
量の添加により島状マルテンサイトの生成を促進する元
素としてＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，ｓｏｌＡｌ，Ｎｂの５種類を
抽出し、これら元素の二相域加熱時の島状マルテンサイ
ト生成に対する相対的な寄与率を求め、これをパラメー
タＰMAとして表し、この値を１２０以下とすることによ
り島状マルテンサイトの面積分率を５％以下とすること
ができ、これにより二相域加熱を行っても著しい靱性の
劣化を防ぐことができるのである。
【００３７】
【実施例】表１に示す成分組成の鋼を、熱間圧延により
鋼板にした後、８００℃に再加熱して直ちにプレスベン
ドにより円筒状に成形し、成形を５５０℃で終了して空
冷ないし水冷して鋼管を製造した。このように製造した
鋼管の機械的性質を表１に示す。またＰMA＝３２５×
［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋３×
［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］で計算されるパ
ラメータＰMAの値ならびに板厚４０ｍｍ、予熱温度１０
０℃で実施した斜めｙ形溶接割れ試験の結果を併せて示
す。
鋼板にした後、８００℃に再加熱して直ちにプレスベン
ドにより円筒状に成形し、成形を５５０℃で終了して空
冷ないし水冷して鋼管を製造した。このように製造した
鋼管の機械的性質を表１に示す。またＰMA＝３２５×
［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋３×
［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］で計算されるパ
ラメータＰMAの値ならびに板厚４０ｍｍ、予熱温度１０
０℃で実施した斜めｙ形溶接割れ試験の結果を併せて示
す。
【００３８】なお、表１中、鋼番号１〜１７は本発明鋼
であり、鋼番号１８〜２２は比較鋼である。
であり、鋼番号１８〜２２は比較鋼である。
【００３９】
【表１】 表１に示すように、本発明鋼では、溶接割れ試験におい
て割れが発生せず良好な溶接性を有するとともに、引張
強さもすべて５００Ｎ／ｍｍ2 以上の高い値を示した。
また降伏比はいずれも７０％以下の低い値を示してお
り、二相域加熱成形の十分な効果が認められた。さらに
二相域加熱成形にもかかわらず０℃でのシャルピー衝撃
値はすべて１００Ｊ以上の良好な靱性を示し、高強度・
高靱性・高溶接性ならびに低降伏比が同時に達成されて
いることが確認された。
て割れが発生せず良好な溶接性を有するとともに、引張
強さもすべて５００Ｎ／ｍｍ2 以上の高い値を示した。
また降伏比はいずれも７０％以下の低い値を示してお
り、二相域加熱成形の十分な効果が認められた。さらに
二相域加熱成形にもかかわらず０℃でのシャルピー衝撃
値はすべて１００Ｊ以上の良好な靱性を示し、高強度・
高靱性・高溶接性ならびに低降伏比が同時に達成されて
いることが確認された。
【００４０】一方、比較鋼の場合にはいずれも高強度と
低降伏比は達成されているものの、溶接性および靱性に
問題があり、特に靭性については０℃のシャルピー衝撃
値が１８Ｊ以下と極めて低くなっている。これは二相域
加熱成形時に生成した粗大な島状マルテンサイトによる
もので、ＰMAを１２０以下に制限することの重要性を示
唆している。
低降伏比は達成されているものの、溶接性および靱性に
問題があり、特に靭性については０℃のシャルピー衝撃
値が１８Ｊ以下と極めて低くなっている。これは二相域
加熱成形時に生成した粗大な島状マルテンサイトによる
もので、ＰMAを１２０以下に制限することの重要性を示
唆している。
【００４１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
肉厚が４０〜１５０ｍｍ程度の厚肉鋼管を、大きな設備
能力を必要とせず、靱性の劣化を起こさずに高強度・高
溶接性・低降伏比といった性質を具備させたまま経済的
に製造することが可能となった。
肉厚が４０〜１５０ｍｍ程度の厚肉鋼管を、大きな設備
能力を必要とせず、靱性の劣化を起こさずに高強度・高
溶接性・低降伏比といった性質を具備させたまま経済的
に製造することが可能となった。
【図１】パラメータＰMAと島状マルテンサイトの面積分
率との相関を示す図。
率との相関を示す図。
【図２】マルテンサイトの面積分率とシャルピー衝撃試
験の０℃における吸収エネルギーとの関係を示す図。
験の０℃における吸収エネルギーとの関係を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 本多 孝行 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 川崎 順一郎 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、残
部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ以下に示す
（１）式で計算される二相域加熱時の島状マルテンサイ
ト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２
０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、Ａｃ1 以上で
かつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、Ａｒ1 以
上の温度域から曲げ加工を開始し、Ａｒ1 未満の温度域
で加工を終了し、その後空冷以上の冷却速度で冷却する
ことを特徴とする高靭性で降伏比が低い厚肉鋼管の製造
方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１） - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
らにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物か
らなり、かつ以下に示す（１）式で計算される二相域加
熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメー
タ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延によ
り鋼板とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度
範囲に再加熱し、Ａｒ1 以上の温度域から曲げ加工を開
始し、Ａｒ1 未満の温度域で加工を終了し、その後空冷
以上の冷却速度で冷却することを特徴とする高靭性で降
伏比が低い厚肉鋼管の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１） - 【請求項３】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
らにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｃｒ：
１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又は２種
以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、
かつ以下に示す（１）式で計算される二相域加熱時の島
状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの
値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板と
し、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再
加熱し、Ａｒ1 以上の温度域から曲げ加工を開始し、Ａ
ｒ1 未満の温度域で加工を終了し、その後空冷以上の冷
却速度で冷却することを特徴とする高靭性で降伏比が低
い厚肉鋼管の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１） - 【請求項４】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
らにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
又は２種以上、及びＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０
％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のう
ち１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不
純物からなり、かつ以下に示す（１）式で計算される二
相域加熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラ
メータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延
により鋼板とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域
温度範囲に再加熱し、Ａｒ1 以上の温度域から曲げ加工
を開始し、Ａｒ1 未満の温度域で加工を終了し、その後
空冷以上の冷却速度で冷却することを特徴とする高靭性
で降伏比が低い厚肉鋼管の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１） - 【請求項５】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％、Ｃａ：０．
０００５〜０．００５０％を含有し、残部Ｆｅ及び不可
避的不純物からなり、かつ以下に示す（１）式で計算さ
れる二相域加熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わ
すパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱
間圧延により鋼板とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の
二相域温度範囲に再加熱し、Ａｒ1 以上の温度域から曲
げ加工を開始し、Ａｒ1 未満の温度域で加工を終了し、
その後空冷以上の冷却速度で冷却することを特徴とする
高靭性で降伏比が低い厚肉鋼管の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１） - 【請求項６】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
らにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０
％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又
は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
り、かつ（１）式で計算される二相域加熱時の島状マル
テンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰ
MA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、Ａｃ
1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、
Ａｒ1 以上の温度域から曲げ加工を開始し、Ａｒ1 未満
の温度域で加工を終了し、その後空冷以上の冷却速度で
冷却することを特徴とする高靭性で降伏比が低い厚肉鋼
管の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１） - 【請求項７】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
らにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｃｒ：
１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又は２種
以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０％、Ｃａ：
０．０００５〜０．００５０％のうち１種又は２種以上
を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ
（１）式で計算される二相域加熱時の島状マルテンサイ
ト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２
０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、Ａｃ1 以上で
かつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、Ａｒ1 以
上の温度域から曲げ加工を開始し、Ａｒ1 未満の温度域
で加工を終了し、その後空冷以上の冷却速度で冷却する
ことを特徴とする高靭性で降伏比が低い厚肉鋼管の製造
方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１） - 【請求項８】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
らにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
又は２種以上、Ｃｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以
下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１
種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０
％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又
は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
り、かつ（１）式で計算される二相域加熱時の島状マル
テンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰ
MA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、Ａｃ
1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、
Ａｒ1 以上の温度域から曲げ加工を開始し、Ａｒ1 未満
の温度域で加工を終了し、その後空冷以上の冷却速度で
冷却することを特徴とする高靭性で降伏比が低い厚肉鋼
管の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33175893A JPH07188747A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 高靱性で降伏比の低い厚肉鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33175893A JPH07188747A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 高靱性で降伏比の低い厚肉鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07188747A true JPH07188747A (ja) | 1995-07-25 |
Family
ID=18247295
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33175893A Pending JPH07188747A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 高靱性で降伏比の低い厚肉鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07188747A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002276028A (ja) * | 2001-03-13 | 2002-09-25 | Nippon Steel Corp | 耐震性に優れた柱梁仕口部およびその施工方法 |
| CN116445812A (zh) * | 2023-03-17 | 2023-07-18 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种超低屈强比高韧海洋结构用厚板及其热处理方法 |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP33175893A patent/JPH07188747A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002276028A (ja) * | 2001-03-13 | 2002-09-25 | Nippon Steel Corp | 耐震性に優れた柱梁仕口部およびその施工方法 |
| CN116445812A (zh) * | 2023-03-17 | 2023-07-18 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种超低屈强比高韧海洋结构用厚板及其热处理方法 |
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