JPH07188837A - 湿潤硫化水素環境中の応力下での耐割れ性の良い圧力容器用厚鋼板 - Google Patents
湿潤硫化水素環境中の応力下での耐割れ性の良い圧力容器用厚鋼板Info
- Publication number
- JPH07188837A JPH07188837A JP33364493A JP33364493A JPH07188837A JP H07188837 A JPH07188837 A JP H07188837A JP 33364493 A JP33364493 A JP 33364493A JP 33364493 A JP33364493 A JP 33364493A JP H07188837 A JPH07188837 A JP H07188837A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hydrogen sulfide
- steel plate
- wet hydrogen
- under stress
- crack resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、湿潤硫化水素環境中の応力下での
耐割れ性の良い圧力容器用厚鋼板を提供する。 【構成】 重量％にて、Ｃ：０．０８〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｃ
ｕ：０．１〜０．３５％、Ｎｉ：０．０５〜０．３５
％、Ｃｒ：０．０２〜０．４％、Ｍｏ：０．０２〜０．
３％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｃａ：０．００
０５〜０．００８％、Ｂ：０．０００１〜０．００１０
％、Ｐ：０．０１５％未満、Ｓ：０．００５％未満、
Ｎ：０．００２〜０．０１％を含み、或いはさらにＶ：
０．０１〜０．０５％およびＮｂ：０．００５〜０．０
５％からなる強度改善元素群の１種または２種を含み、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる湿潤硫化水素環
境中の応力下での耐割れ性の良い圧力容器用厚鋼板。
耐割れ性の良い圧力容器用厚鋼板を提供する。 【構成】 重量％にて、Ｃ：０．０８〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｃ
ｕ：０．１〜０．３５％、Ｎｉ：０．０５〜０．３５
％、Ｃｒ：０．０２〜０．４％、Ｍｏ：０．０２〜０．
３％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｃａ：０．００
０５〜０．００８％、Ｂ：０．０００１〜０．００１０
％、Ｐ：０．０１５％未満、Ｓ：０．００５％未満、
Ｎ：０．００２〜０．０１％を含み、或いはさらにＶ：
０．０１〜０．０５％およびＮｂ：０．００５〜０．０
５％からなる強度改善元素群の１種または２種を含み、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる湿潤硫化水素環
境中の応力下での耐割れ性の良い圧力容器用厚鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は湿潤硫化水素腐食環境下
にある石油精製装置等の圧力容器に使用される鋼板であ
り、応力下での耐水素誘起割れ性の優れた厚鋼板に関す
るものである。
にある石油精製装置等の圧力容器に使用される鋼板であ
り、応力下での耐水素誘起割れ性の優れた厚鋼板に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】原油の品質は年々低下し、硫化水素濃度
が高くなってきている。このため、石油精製装置の圧力
容器にも湿潤硫化水素腐食環境下に対する抵抗性、即ち
耐水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）が求められている。こ
の対策として、Ｃｕ、Ｎｉ添加による水素侵入の抑
制、Ｃａ、ＲＥＭ処理による介在物の球状化（例え
ば、特開昭５４−３１０２０号公報、特開昭５４−３８
２１４号公報等）、ミクロ偏析部の偏析の緩和、Ｎ
ｂ添加による圧延まま、および焼ならしままでの組織の
微細化、等が有効であることと言われている。また、耐
ＨＩＣ特性の優れた極厚鋼板の製造方法については、既
に特願平３−９９２９６号において、鋼中の水素量に依
存した圧下方法を提案している。
が高くなってきている。このため、石油精製装置の圧力
容器にも湿潤硫化水素腐食環境下に対する抵抗性、即ち
耐水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）が求められている。こ
の対策として、Ｃｕ、Ｎｉ添加による水素侵入の抑
制、Ｃａ、ＲＥＭ処理による介在物の球状化（例え
ば、特開昭５４−３１０２０号公報、特開昭５４−３８
２１４号公報等）、ミクロ偏析部の偏析の緩和、Ｎ
ｂ添加による圧延まま、および焼ならしままでの組織の
微細化、等が有効であることと言われている。また、耐
ＨＩＣ特性の優れた極厚鋼板の製造方法については、既
に特願平３−９９２９６号において、鋼中の水素量に依
存した圧下方法を提案している。
【０００３】一方、湿潤硫化水素腐食環境下での鋼材
に、残留応力等の応力が作用する場合、応力下での水素
誘起割れ（ＳＯＨＩＣ）が発生する。上記の耐ＨＩＣ性
向上対策はＳＯＨＩＣに対しても有効であるが、ＳＡ５
１６−７０鋼のようなフェライト相とパーライト相から
なる鋼でのＳＯＨＩＣ抑制には不十分であり、新たなＳ
ＯＨＩＣ固有の対策が求められている。
に、残留応力等の応力が作用する場合、応力下での水素
誘起割れ（ＳＯＨＩＣ）が発生する。上記の耐ＨＩＣ性
向上対策はＳＯＨＩＣに対しても有効であるが、ＳＡ５
１６−７０鋼のようなフェライト相とパーライト相から
なる鋼でのＳＯＨＩＣ抑制には不十分であり、新たなＳ
ＯＨＩＣ固有の対策が求められている。
【０００４】本発明者らは、既に特願平４−９１２７３
号および特願平４−９１２７４号にて、耐ＳＯＨＩＣ性
向上に対する対策を提案しているが、これらは耐ＳＯＨ
ＩＣ性の改善効果は顕著であるものの、製造上の負荷が
大きいという問題があった。
号および特願平４−９１２７４号にて、耐ＳＯＨＩＣ性
向上に対する対策を提案しているが、これらは耐ＳＯＨ
ＩＣ性の改善効果は顕著であるものの、製造上の負荷が
大きいという問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、石油精製装
置の圧力容器用厚鋼板において、ＳＯＨＩＣ（湿潤硫化
水素腐食環境下での応力により助長された水素誘起割
れ）を抑制できる厚鋼板を提供することを目的とするも
のである。
置の圧力容器用厚鋼板において、ＳＯＨＩＣ（湿潤硫化
水素腐食環境下での応力により助長された水素誘起割
れ）を抑制できる厚鋼板を提供することを目的とするも
のである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、焼ならし
処理により使用される圧力容器用厚鋼板において、Ｂ添
加量と耐ＳＯＨＩＣ性の関係を調査した結果、適切なＢ
添加により、耐ＳＯＨＩＣ性が著しく改善されることを
見出した。本発明はこの知見に基づきなされたものであ
り、その要旨とするところは下記のとおりである。
処理により使用される圧力容器用厚鋼板において、Ｂ添
加量と耐ＳＯＨＩＣ性の関係を調査した結果、適切なＢ
添加により、耐ＳＯＨＩＣ性が著しく改善されることを
見出した。本発明はこの知見に基づきなされたものであ
り、その要旨とするところは下記のとおりである。
【０００７】（１）重量％にて、Ｃ ：０．０８〜０．
２５％、Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜１．
６％、Ｃｕ：０．１〜０．３５％、Ｎｉ：０．０５〜
０．３５％、Ｃｒ：０．０２〜０．４％、Ｍｏ：０．０
２〜０．３％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｃａ：
０．０００５〜０．００８％、Ｂ ：０．０００１〜
０．００１０％、Ｐ ：０．０１５％未満、Ｓ ：０．
００５％未満、Ｎ ：０．００２〜０．０１％を含み、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる湿潤硫化水素環
境中の応力下での耐割れ性の良い圧力容器用厚鋼板。
２５％、Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜１．
６％、Ｃｕ：０．１〜０．３５％、Ｎｉ：０．０５〜
０．３５％、Ｃｒ：０．０２〜０．４％、Ｍｏ：０．０
２〜０．３％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｃａ：
０．０００５〜０．００８％、Ｂ ：０．０００１〜
０．００１０％、Ｐ ：０．０１５％未満、Ｓ ：０．
００５％未満、Ｎ ：０．００２〜０．０１％を含み、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる湿潤硫化水素環
境中の応力下での耐割れ性の良い圧力容器用厚鋼板。
【０００８】（２）重量％にて、さらにＶ ：０．０１
〜０．０５％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％からなる
強度改善元素群の１種または２種を含む前項（１）記載
の湿潤硫化水素環境中の応力下での耐割れ性の良い圧力
容器用厚鋼板。
〜０．０５％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％からなる
強度改善元素群の１種または２種を含む前項（１）記載
の湿潤硫化水素環境中の応力下での耐割れ性の良い圧力
容器用厚鋼板。
【０００９】
【作用】以下、本発明についてさらに詳細に説明する。
０．１２％Ｃ−０．２５％Ｓｉ−１．２％Ｍｎ−０．０
０８％Ｐ−０．００３％Ｓ−０．２％Ｃｕ−０．２％Ｎ
ｉ−０．０５％Ｃｒ−０．０８％Ｍｏ−０．０２５％Ａ
ｌ−０．００２％Ｃａ−０．００３％Ｎを基本成分とす
る鋼において、Ｂ添加量を変化させた。９００℃から焼
ならしの後、耐ＳＯＨＩＣ性を評価した。
０．１２％Ｃ−０．２５％Ｓｉ−１．２％Ｍｎ−０．０
０８％Ｐ−０．００３％Ｓ−０．２％Ｃｕ−０．２％Ｎ
ｉ−０．０５％Ｃｒ−０．０８％Ｍｏ−０．０２５％Ａ
ｌ−０．００２％Ｃａ−０．００３％Ｎを基本成分とす
る鋼において、Ｂ添加量を変化させた。９００℃から焼
ならしの後、耐ＳＯＨＩＣ性を評価した。
【００１０】耐ＳＯＨＩＣ性試験の試験片は、鋼板より
切り出した６ｍｍφ×２５ｍｍ長の平行部を有する丸棒
試験片である。この試験片に、鋼材の降伏強さのほぼ
０．７倍に相当する２６ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力を付加
し、ＮＡＣＥ溶液中での破断時間を求めた。なお、ＮＡ
ＣＥ溶液とは、１気圧の硫化水素を飽和させた５％食塩
−０．５％酢酸の水溶液であり、耐湿潤硫化水素腐食環
境への鋼材の抵抗性を評価する目的で一般的に使用され
ているものである。
切り出した６ｍｍφ×２５ｍｍ長の平行部を有する丸棒
試験片である。この試験片に、鋼材の降伏強さのほぼ
０．７倍に相当する２６ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力を付加
し、ＮＡＣＥ溶液中での破断時間を求めた。なお、ＮＡ
ＣＥ溶液とは、１気圧の硫化水素を飽和させた５％食塩
−０．５％酢酸の水溶液であり、耐湿潤硫化水素腐食環
境への鋼材の抵抗性を評価する目的で一般的に使用され
ているものである。
【００１１】図１に、Ｂ添加量に対する耐ＳＯＨＩＣ性
試験結果を示している。同図に示されるように、Ｂ添加
量が０．０００１〜０．００１％で耐ＳＯＨＩＣ性試験
での破断時間が向上する。この理由については、以下の
ように考えている。即ち、Ｂ添加量が０．０００１％未
満ではミクロ組織中に耐ＳＯＨＩＣ性向上効果のないパ
ーライト相が出現するが、Ｂを０．０００１〜０．００
１％添加することによりパーライト相のセメンタイト間
隔が小さくなり、場合によってはベーナイト化する。こ
れらの相は周囲のフェライト相中に転位を増殖し、耐Ｓ
ＯＨＩＣ性を向上させる。一方、Ｂ添加量が０．００１
％を超えると島状マルテンサイト（所謂ＭＡ組織）が生
成し、これがＳＯＨＩＣの起点となる。
試験結果を示している。同図に示されるように、Ｂ添加
量が０．０００１〜０．００１％で耐ＳＯＨＩＣ性試験
での破断時間が向上する。この理由については、以下の
ように考えている。即ち、Ｂ添加量が０．０００１％未
満ではミクロ組織中に耐ＳＯＨＩＣ性向上効果のないパ
ーライト相が出現するが、Ｂを０．０００１〜０．００
１％添加することによりパーライト相のセメンタイト間
隔が小さくなり、場合によってはベーナイト化する。こ
れらの相は周囲のフェライト相中に転位を増殖し、耐Ｓ
ＯＨＩＣ性を向上させる。一方、Ｂ添加量が０．００１
％を超えると島状マルテンサイト（所謂ＭＡ組織）が生
成し、これがＳＯＨＩＣの起点となる。
【００１２】Ｂの添加量を上記の範囲に限定する必要が
あるが、現在の製鋼の一般的な工程能力により十分に達
成可能な範囲内にある。以下にその他の成分元素の限定
理由について述べる。Ｃは鋼板の強度を高めるのに有効
な元素であり、圧力容器用鋼の場合、０．０８％以上添
加する。しかし、添加量が多過ぎると溶接性を害するの
で添加量の上限を０．２５％とする。
あるが、現在の製鋼の一般的な工程能力により十分に達
成可能な範囲内にある。以下にその他の成分元素の限定
理由について述べる。Ｃは鋼板の強度を高めるのに有効
な元素であり、圧力容器用鋼の場合、０．０８％以上添
加する。しかし、添加量が多過ぎると溶接性を害するの
で添加量の上限を０．２５％とする。
【００１３】Ｓｉは脱酸のため０．１％以上添加する
が、添加量が多いと靱性を低下させるため上限を０．５
％とする。Ｍｎは鋼材の強度を高めるために０．８％以
上添加するが、１．６％を超えると靱性の異方性が増す
ため、０．８〜１．６％の範囲とする。Ｃｕは鋼材の強
度を高め、また耐食性を向上させ、さらに湿潤硫化水素
環境から侵入する水素量を低減するという効果を有する
元素である。このため、０．１％以上を添加する。しか
し、多量に添加すると熱間加工性を損なうため、添加量
の上限を０．３５％とする。
が、添加量が多いと靱性を低下させるため上限を０．５
％とする。Ｍｎは鋼材の強度を高めるために０．８％以
上添加するが、１．６％を超えると靱性の異方性が増す
ため、０．８〜１．６％の範囲とする。Ｃｕは鋼材の強
度を高め、また耐食性を向上させ、さらに湿潤硫化水素
環境から侵入する水素量を低減するという効果を有する
元素である。このため、０．１％以上を添加する。しか
し、多量に添加すると熱間加工性を損なうため、添加量
の上限を０．３５％とする。
【００１４】Ｎｉは鋼材の靱性を向上させ、鋼材への水
素侵入を抑制する元素であり、０．０５％以上添加す
る。しかし、０．３５％超では効果に飽和傾向が見られ
はじめるため、上限を０．３５％とする。Ｃｒは強度を
高める効果を有する。このため、０．０２％以上を添加
する。しかし、０．４％超えて添加すると靱性を低下さ
せるため、上限を０．４％とする。
素侵入を抑制する元素であり、０．０５％以上添加す
る。しかし、０．３５％超では効果に飽和傾向が見られ
はじめるため、上限を０．３５％とする。Ｃｒは強度を
高める効果を有する。このため、０．０２％以上を添加
する。しかし、０．４％超えて添加すると靱性を低下さ
せるため、上限を０．４％とする。
【００１５】ＭｏはＣｒと同様に、添加により強度を高
める元素であり、０．０２％以上添加する。しかし、
０．３％超の添加ではコストが高くなるため上限を０．
３％とする。Ａｌは鋼の脱酸に不可欠な元素であり、こ
の目的から０．００５％以上を添加する。しかし、０．
０５％超の添加では効果が飽和するため、添加の範囲を
０．００５〜０．０５％とする。
める元素であり、０．０２％以上添加する。しかし、
０．３％超の添加ではコストが高くなるため上限を０．
３％とする。Ａｌは鋼の脱酸に不可欠な元素であり、こ
の目的から０．００５％以上を添加する。しかし、０．
０５％超の添加では効果が飽和するため、添加の範囲を
０．００５〜０．０５％とする。
【００１６】Ｐは鋼中でミクロ偏析し靱性の方向差を著
しくするばかりでなく、靱性を低下させる元素であるた
め、０．０１５％未満とする。Ｓは鋼中で非金属介在物
ＭｎＳ形成し、耐ＨＩＣ性を低下させ、靱性の方向性を
大きくし、且つシャルピー試験での上部棚エネルギーを
低下させるため、０．００５％未満とする。
しくするばかりでなく、靱性を低下させる元素であるた
め、０．０１５％未満とする。Ｓは鋼中で非金属介在物
ＭｎＳ形成し、耐ＨＩＣ性を低下させ、靱性の方向性を
大きくし、且つシャルピー試験での上部棚エネルギーを
低下させるため、０．００５％未満とする。
【００１７】ＮはＡｌとＡｌＮを作り、焼ならし時の結
晶粒の粗大化を防止する効果があり、０．００２％以上
添加する。しかし、添加量が多すぎると靱性を低下させ
る場合があるため、添加を０．０１％以下とする。Ｃａ
は硫化物系介在物の形状を制御し耐ＨＩＣ性および耐Ｓ
ＯＨＩＣ性を向上させる効果を有している。０．０００
５％未満の添加では効果が認められず、０．００８％を
超えると却って耐ＨＩＣ性および耐ＳＯＨＩＣ性を害す
るので、添加範囲を０．０００５〜０．００８％とし
た。
晶粒の粗大化を防止する効果があり、０．００２％以上
添加する。しかし、添加量が多すぎると靱性を低下させ
る場合があるため、添加を０．０１％以下とする。Ｃａ
は硫化物系介在物の形状を制御し耐ＨＩＣ性および耐Ｓ
ＯＨＩＣ性を向上させる効果を有している。０．０００
５％未満の添加では効果が認められず、０．００８％を
超えると却って耐ＨＩＣ性および耐ＳＯＨＩＣ性を害す
るので、添加範囲を０．０００５〜０．００８％とし
た。
【００１８】以上の元素を基本成分とするが、さらに強
度改善効果のあるＶ、Ｎｂを１種または２種添加しても
よい。Ｖは炭窒化物を形成し鋼材の強度を向上させる効
果を有する。このような効果を必要とする場合、０．０
１％以上添加する。しかし、０．０５％を超えると却っ
て靱性を害するので上限を０．０５％とする。
度改善効果のあるＶ、Ｎｂを１種または２種添加しても
よい。Ｖは炭窒化物を形成し鋼材の強度を向上させる効
果を有する。このような効果を必要とする場合、０．０
１％以上添加する。しかし、０．０５％を超えると却っ
て靱性を害するので上限を０．０５％とする。
【００１９】ＮｂはＶと同様に炭窒化物を形成し、鋼材
の強度を向上させる。このため、０．００５％以上を添
加するが、０．０５％超では効果が飽和するため、添加
量を０．０５％以下に抑制する。次に、素材の製造条件
について述べる。前記のような化学成分を有する鋼は転
炉、電気炉で溶製した後、必要に応じて取鍋精練や真空
脱ガス処理を施して得られ、連続鋳造によりスラブとす
る。鋳造は通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊して
もよく、この場合分塊でスラブとされる。連続鋳造スラ
ブでも必要に応じて分塊を行ってもよい。分塊での均熱
はいかなるものであっても構わない。即ち、鋼塊を冷却
した後均熱してもよく、熱塊で均熱炉に装入してもよ
い。均熱温度は１０００〜１３２０℃とすることが望ま
しい。
の強度を向上させる。このため、０．００５％以上を添
加するが、０．０５％超では効果が飽和するため、添加
量を０．０５％以下に抑制する。次に、素材の製造条件
について述べる。前記のような化学成分を有する鋼は転
炉、電気炉で溶製した後、必要に応じて取鍋精練や真空
脱ガス処理を施して得られ、連続鋳造によりスラブとす
る。鋳造は通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊して
もよく、この場合分塊でスラブとされる。連続鋳造スラ
ブでも必要に応じて分塊を行ってもよい。分塊での均熱
はいかなるものであっても構わない。即ち、鋼塊を冷却
した後均熱してもよく、熱塊で均熱炉に装入してもよ
い。均熱温度は１０００〜１３２０℃とすることが望ま
しい。
【００２０】圧延における圧下量は、如何なるものであ
ってもよく、本発明による耐ＳＯＨＩＣ向上効果は損な
われない。圧延後、８５０℃以上の温度に加熱し、放冷
により焼ならし処理を行う。焼きならしの温度を８５０
℃以上とするのは、組織を均一にするためであり、組織
の細粒化の点から９５０℃以下が望ましい。
ってもよく、本発明による耐ＳＯＨＩＣ向上効果は損な
われない。圧延後、８５０℃以上の温度に加熱し、放冷
により焼ならし処理を行う。焼きならしの温度を８５０
℃以上とするのは、組織を均一にするためであり、組織
の細粒化の点から９５０℃以下が望ましい。
【００２１】
【実施例】次に実施例を示す。表１に示す化学成分を有
する鋼を各々２分注で溶製し厚板圧延の後、表２中に示
す板厚および温度で焼ならし処理を行なった。これらの
鋼材から切り出した６ｍｍφ×２５ｍｍ長の平行部を有
する丸型の耐ＳＯＨＩＣ性試験片に、２６ｋｇｆ／ｍｍ
2 の応力を付加し、前述のＮＡＣＥ溶液中に浸漬し、破
断までの時間を測定した。試験は７２０時間まで継続し
た。
する鋼を各々２分注で溶製し厚板圧延の後、表２中に示
す板厚および温度で焼ならし処理を行なった。これらの
鋼材から切り出した６ｍｍφ×２５ｍｍ長の平行部を有
する丸型の耐ＳＯＨＩＣ性試験片に、２６ｋｇｆ／ｍｍ
2 の応力を付加し、前述のＮＡＣＥ溶液中に浸漬し、破
断までの時間を測定した。試験は７２０時間まで継続し
た。
【００２２】上記の耐ＳＯＨＩＣ性試験での破断時間を
表２中に示す。鋼板１Ｂおよび３Ｂでは、Ｂ添加量が１
ｐｐｍ未満であり、パーライト相の生成により耐ＳＯＨ
ＩＣ性試験で短時間の破断となった。鋼２Ｂおよび４Ｂ
では、Ｂ添加量が多く、島状マルテンサイトの生成のた
め破断時間が１００時間未満と短く、耐ＳＯＨＩＣ性が
劣っている。
表２中に示す。鋼板１Ｂおよび３Ｂでは、Ｂ添加量が１
ｐｐｍ未満であり、パーライト相の生成により耐ＳＯＨ
ＩＣ性試験で短時間の破断となった。鋼２Ｂおよび４Ｂ
では、Ｂ添加量が多く、島状マルテンサイトの生成のた
め破断時間が１００時間未満と短く、耐ＳＯＨＩＣ性が
劣っている。
【００２３】これに対して、１Ａ〜７Ａの鋼板ではＢ添
加量が本発明の範囲にあり、７２０時間で未破断であり
耐ＳＯＨＩＣ性が優れている。
加量が本発明の範囲にあり、７２０時間で未破断であり
耐ＳＯＨＩＣ性が優れている。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【発明の効果】本発明による鋼板は、耐ＳＯＨＩＣ性が
良好であり、湿潤硫化水素雰囲気で使用される石油精製
装置等の圧力容器用厚鋼板として最適であり、本発明鋼
を使用した圧力容器での安全性は高く、工業的価値が大
きい。
良好であり、湿潤硫化水素雰囲気で使用される石油精製
装置等の圧力容器用厚鋼板として最適であり、本発明鋼
を使用した圧力容器での安全性は高く、工業的価値が大
きい。
【図１】Ｂ添加量と耐ＳＯＨＩＣ性試験での破断時間の
関係を示す図である。
関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％にて、 Ｃ ：０．０８〜０．２５％、 Ｓｉ：０．１〜０．５％、 Ｍｎ：０．８〜１．６％、 Ｃｕ：０．１〜０．３５％、 Ｎｉ：０．０５〜０．３５％、 Ｃｒ：０．０２〜０．４％、 Ｍｏ：０．０２〜０．３％、 Ａｌ：０．００５〜０．０５％、 Ｃａ：０．０００５〜０．００８％、 Ｂ ：０．０００１〜０．００１０％、 Ｐ ：０．０１５％未満、 Ｓ ：０．００５％未満、 Ｎ ：０．００２〜０．０１％ を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる湿潤硫
化水素環境中の応力下での耐割れ性の良い圧力容器用厚
鋼板。 - 【請求項２】 重量％にて、さらに Ｖ ：０．０１〜０．０５％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０５％ からなる強度改善元素群の１種または２種を含む請求項
１記載の湿潤硫化水素環境中の応力下での耐割れ性の良
い圧力容器用厚鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33364493A JPH07188837A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 湿潤硫化水素環境中の応力下での耐割れ性の良い圧力容器用厚鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33364493A JPH07188837A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 湿潤硫化水素環境中の応力下での耐割れ性の良い圧力容器用厚鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07188837A true JPH07188837A (ja) | 1995-07-25 |
Family
ID=18268366
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33364493A Pending JPH07188837A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 湿潤硫化水素環境中の応力下での耐割れ性の良い圧力容器用厚鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07188837A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1932934A1 (en) * | 2006-12-15 | 2008-06-18 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High-strenght steel plate resistant to strenght reduction resulting from stress relief annealing and excellent in weldability |
| CN120591691A (zh) * | 2025-08-07 | 2025-09-05 | 鞍钢股份有限公司 | 一种800MPa级且性能均匀特厚容器用钢板及其制造方法 |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP33364493A patent/JPH07188837A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1932934A1 (en) * | 2006-12-15 | 2008-06-18 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High-strenght steel plate resistant to strenght reduction resulting from stress relief annealing and excellent in weldability |
| US8361249B2 (en) | 2006-12-15 | 2013-01-29 | Kobe Steel, Ltd. | High-strength steel plate resistant to strength reduction resulting from stress relief annealing and excellent in weldability |
| CN120591691A (zh) * | 2025-08-07 | 2025-09-05 | 鞍钢股份有限公司 | 一种800MPa级且性能均匀特厚容器用钢板及其制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102745823B1 (ko) | 열간 스탬핑용 강, 열간 스탬핑 방법, 및 열간 스탬핑된 구성요소 | |
| CN101925685B (zh) | 韧性、焊接性优良的高强度厚钢材及高强度特厚h型钢和它们的制造方法 | |
| US7670547B2 (en) | Low alloy steel for oil country tubular goods having high sulfide stress cracking resistance | |
| JP6068314B2 (ja) | 冷間加工性と浸炭熱処理後の表面硬さに優れる熱延鋼板 | |
| KR101940880B1 (ko) | 저온인성 및 후열처리 특성이 우수한 내sour 후판 강재 및 그 제조방법 | |
| WO2017183057A1 (ja) | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 | |
| KR20180074281A (ko) | 수소유기균열 저항성이 우수한 압력용기용 강재 및 그 제조방법 | |
| JP4207334B2 (ja) | 溶接性と耐応力腐食割れ性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
| KR910002867B1 (ko) | 딥 드로잉성이 우수한 냉연 강판의 제조방법 | |
| KR100256350B1 (ko) | 수소유기균열 및 황화수소 응력부식 균열저항성이 우수한 항복강도50kgf/mm²급 강재의 제조방법 | |
| EP0630983B1 (en) | Cold rolled steel sheet of excellent delayed fracture resistance and superhigh strength and method of manufacturing the same | |
| US4770719A (en) | Method of manufacturing a low yield ratio high-strength steel sheet having good ductility and resistance to secondary cold-work embrittlement | |
| JPS626730B2 (ja) | ||
| KR102612324B1 (ko) | 고망간 강 주편의 제조 방법 및 고망간 강 강편 또는 강판의 제조 방법 | |
| KR100276308B1 (ko) | 가공성이 우수한 초고강도 냉연강판 제조방법 | |
| KR20210105418A (ko) | 고망간강 주편의 제조 방법, 고망간강 강편 및 고망간강 강판의 제조 방법 | |
| JPH04329826A (ja) | 耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法 | |
| JP2688312B2 (ja) | 高強度高靭性鋼板 | |
| KR100345704B1 (ko) | 내수소유기응력부식균열성이우수한고강도열연강판의제조방법 | |
| JPH07188838A (ja) | 湿潤硫化水素環境中の耐ｓｏｈｉｃ特性の優れた圧力容器用厚鋼板 | |
| JPH07809B2 (ja) | 圧力容器用極厚鋼板の製造方法 | |
| JPH05287441A (ja) | 応力下での耐水素誘起割れ性の良好な圧力容器用厚鋼板 | |
| KR100240992B1 (ko) | 고온재질특성이 우수한 저장탱크용 후판강재의 제조방법 | |
| JPH022925B2 (ja) | ||
| JPH05287442A (ja) | 耐ｓｏｈｉｃ性の優れた圧力容器用厚鋼板 |