JPH07189667A - 自動車用誘導加熱式触媒コンバータ - Google Patents
自動車用誘導加熱式触媒コンバータInfo
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- JPH07189667A JPH07189667A JP5337645A JP33764593A JPH07189667A JP H07189667 A JPH07189667 A JP H07189667A JP 5337645 A JP5337645 A JP 5337645A JP 33764593 A JP33764593 A JP 33764593A JP H07189667 A JPH07189667 A JP H07189667A
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- JP
- Japan
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- catalyst carrier
- monolith catalyst
- carrier
- induction heating
- catalytic converter
- Prior art date
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 排気ガスの流量が多い触媒担体の中心部分を
表面と同様に誘導加熱し、排気ガスの浄化作用の効率化
を図る。 【構成】 内周担体１ｂ’が外周担体１ａ’よりも相対
的に透磁率が大きい材料で形成されたモノリス触媒担体
１と、モノリス触媒担体１の外周に電気絶縁及び断熱材
２を介して設けた図外のコイルとを備え、このコイルに
通電することで、モノリス触媒担体１を誘導加熱する。
また、前記モノリス触媒担体１は、内周担体１ｂ’が外
周担体１ａ’よりも相対的に厚い金属体の膜厚で形成さ
れてもよい。
表面と同様に誘導加熱し、排気ガスの浄化作用の効率化
を図る。 【構成】 内周担体１ｂ’が外周担体１ａ’よりも相対
的に透磁率が大きい材料で形成されたモノリス触媒担体
１と、モノリス触媒担体１の外周に電気絶縁及び断熱材
２を介して設けた図外のコイルとを備え、このコイルに
通電することで、モノリス触媒担体１を誘導加熱する。
また、前記モノリス触媒担体１は、内周担体１ｂ’が外
周担体１ａ’よりも相対的に厚い金属体の膜厚で形成さ
れてもよい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エンジンの排気系に装
備される自動車用誘導加熱式触媒コンバータに関するも
のであり、特にエンジン始動時の温度が低い時の排気ガ
スに対処し得るようにしたものである。
備される自動車用誘導加熱式触媒コンバータに関するも
のであり、特にエンジン始動時の温度が低い時の排気ガ
スに対処し得るようにしたものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車エンジン用の触媒コンバータが実
質的な触媒機能を発揮するには、触媒がその活性温度以
上に昇温されている必要がある。このため、排気ガス温
度が低いエンジンの冷間始動時においても触媒機能が速
やかに発揮されるよう、この触媒を電気ヒータ等によっ
て直接もしくは間接的に加熱する手段についての種々の
提案がなされている。
質的な触媒機能を発揮するには、触媒がその活性温度以
上に昇温されている必要がある。このため、排気ガス温
度が低いエンジンの冷間始動時においても触媒機能が速
やかに発揮されるよう、この触媒を電気ヒータ等によっ
て直接もしくは間接的に加熱する手段についての種々の
提案がなされている。
【０００３】その提案の一つとして、担体を誘導加熱す
ることによって触媒を昇温させるようにした誘導加熱式
触媒コンバータがある。これは、触媒が担持されたモノ
リス触媒担体の外周に、モノリス触媒担体を誘導加熱す
るためのコイルが電気絶縁材を介して設けられた誘導加
熱式モノリス触媒を備えている。
ることによって触媒を昇温させるようにした誘導加熱式
触媒コンバータがある。これは、触媒が担持されたモノ
リス触媒担体の外周に、モノリス触媒担体を誘導加熱す
るためのコイルが電気絶縁材を介して設けられた誘導加
熱式モノリス触媒を備えている。
【０００４】このモノリス触媒担体は、担体が電気抵抗
体で形成されることで、担体に誘導電流を発生させる。
このため、従来の担体自体に電流を外部から直接通ずる
方式、いわゆる直接加熱方式の場合のように触媒担体自
体に電極部を形成する必要がなく、電極部の酸化、熱的
衝撃による接触抵抗の変化などの問題点が解消される。
また、発熱量の調整においては、発振周波数やパルス
幅、パルスのデューティサイクル調整など数多くの方法
から最適な方法を用いて制御ができるという利点があ
る。
体で形成されることで、担体に誘導電流を発生させる。
このため、従来の担体自体に電流を外部から直接通ずる
方式、いわゆる直接加熱方式の場合のように触媒担体自
体に電極部を形成する必要がなく、電極部の酸化、熱的
衝撃による接触抵抗の変化などの問題点が解消される。
また、発熱量の調整においては、発振周波数やパルス
幅、パルスのデューティサイクル調整など数多くの方法
から最適な方法を用いて制御ができるという利点があ
る。
【０００５】図５に従来の自動車用誘導加熱式触媒コン
バータの概略構成を示す。図５において、１０１は触媒
が担持されたハニカム状のモノリス触媒担体であり、コ
ンバータケース１０６にシール１０４及びクッション１
０５を介して支持されている。図６はモノリス触媒担体
１０１の断面を示す図であり、担体１０１ａには白金等
の触媒１０１ｂが蒸着されている。シール１０４は排気
ガスがモノリス触媒担体１０１の外側を通って吹き抜け
ることを防止するためのものであり、コンバータケース
１０６における排気ガス流れ方向の上流部位に設けられ
ている。クッション１０５は、モノリス触媒担体１０１
をコンバータケース１０６に弾性的に支持して、その振
動による損傷を防止するためのものであって、鉄製ワイ
ヤネットによって形成されており、シール１０４よりも
下流側に設けられる。なお、白抜き矢符は排気ガスの流
れ方向を示す。モノリス触媒担体１０１の外周には図７
に示すように、モノリス触媒担体１０１に誘導電流を流
すためのコイル１０３が電気絶縁及び断熱材１０２を介
して設けられ、さらにこのコイル１０３の外周には電気
絶縁及び断熱材１０２が設けられ、クッション１０５と
電気的に絶縁される。そして、このコイル１０３に図外
の電源装置から高周波電流を通電することで、担体１０
１ａに誘導電流が発生し、この担体１０１ａが加熱され
て触媒１０１ｂが活性温度に昇温される。
バータの概略構成を示す。図５において、１０１は触媒
が担持されたハニカム状のモノリス触媒担体であり、コ
ンバータケース１０６にシール１０４及びクッション１
０５を介して支持されている。図６はモノリス触媒担体
１０１の断面を示す図であり、担体１０１ａには白金等
の触媒１０１ｂが蒸着されている。シール１０４は排気
ガスがモノリス触媒担体１０１の外側を通って吹き抜け
ることを防止するためのものであり、コンバータケース
１０６における排気ガス流れ方向の上流部位に設けられ
ている。クッション１０５は、モノリス触媒担体１０１
をコンバータケース１０６に弾性的に支持して、その振
動による損傷を防止するためのものであって、鉄製ワイ
ヤネットによって形成されており、シール１０４よりも
下流側に設けられる。なお、白抜き矢符は排気ガスの流
れ方向を示す。モノリス触媒担体１０１の外周には図７
に示すように、モノリス触媒担体１０１に誘導電流を流
すためのコイル１０３が電気絶縁及び断熱材１０２を介
して設けられ、さらにこのコイル１０３の外周には電気
絶縁及び断熱材１０２が設けられ、クッション１０５と
電気的に絶縁される。そして、このコイル１０３に図外
の電源装置から高周波電流を通電することで、担体１０
１ａに誘導電流が発生し、この担体１０１ａが加熱され
て触媒１０１ｂが活性温度に昇温される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来の誘導加熱式触媒
コンバータは、上記のように構成されているが、誘導電
流の浸透深さや表皮効果などの影響により、図８に示す
ようにモノリス触媒担体の外周部付近で大部分の誘導電
流が発生する。すなわち、この誘導電流は、モノリス触
媒担体１の断面各部に一様に流れるのではなく、式
（１）に示すように外周部に集中し、中心部へ近づくに
従って指数関数的に減少し、その位相も遅れる。この現
象は電流の表皮効果と呼ばれ、高周波電流による誘導加
熱の特徴である。
コンバータは、上記のように構成されているが、誘導電
流の浸透深さや表皮効果などの影響により、図８に示す
ようにモノリス触媒担体の外周部付近で大部分の誘導電
流が発生する。すなわち、この誘導電流は、モノリス触
媒担体１の断面各部に一様に流れるのではなく、式
（１）に示すように外周部に集中し、中心部へ近づくに
従って指数関数的に減少し、その位相も遅れる。この現
象は電流の表皮効果と呼ばれ、高周波電流による誘導加
熱の特徴である。
【０００７】Ｉx ＝Ｉ0 ε-(x/p)×εj(x/p) （１） ただし Ｉx ：表面から中心に向かってｘ(m) の点の電
流値(A) Ｉ0 ：モノリス触媒担体の表面の電流値(A) ｐ ：電流値が表面の１／ε倍に減少する深さ(m) ｊ ：複素単位（ｊ2 ＝−１） ε ：自然対数の底（２．７１８２８・・・） ここで、式（１）のｐは高周波電流の浸透深さと呼ば
れ、式（２）に示すようにモノリス触媒担体を形成する
電気抵抗体の比透磁率μr や抵抗率ρ( Ω・m)、コイル
に流す高周波電流の周波数ｆ(Hz)により定まる。
流値(A) Ｉ0 ：モノリス触媒担体の表面の電流値(A) ｐ ：電流値が表面の１／ε倍に減少する深さ(m) ｊ ：複素単位（ｊ2 ＝−１） ε ：自然対数の底（２．７１８２８・・・） ここで、式（１）のｐは高周波電流の浸透深さと呼ば
れ、式（２）に示すようにモノリス触媒担体を形成する
電気抵抗体の比透磁率μr や抵抗率ρ( Ω・m)、コイル
に流す高周波電流の周波数ｆ(Hz)により定まる。
【０００８】 ｐ＝√（ρ×１０7 ）／［２π√（μr ｆ）］ （２） 誘導加熱においては、表面からｐの深さ（浸透深さ）の
間で、誘導加熱による全発熱の約９０％が集中すること
は周知であり、誘導電流のすべてがこの部分に集中して
いると考えても差しつかえない。
間で、誘導加熱による全発熱の約９０％が集中すること
は周知であり、誘導電流のすべてがこの部分に集中して
いると考えても差しつかえない。
【０００９】ここで、モノリス触媒担体は単一のステン
レス鋼材ＳＵＳ４０３のみで形成されているが、このＳ
ＵＳ４０３の場合、μr ＝１００、ρ＝１００μΩｍｍ
とみなすことができ、高周波電流の周波数はｆ＝２０ｋ
Ｈz としたとき、式（２）よりｐ＝０．１１３ｍｍが得
られる。また、モノリス触媒担体１の半径はｒ＝４２．
５ｍｍである。すなわち、モノリス触媒担体１の半径ｒ
＝４２．５ｍｍに対して、表面からｐ＝０．１１３ｍｍ
の間で、誘導加熱による全発熱の約９０％がなされる。
よって、モノリス触媒担体が電気的に導通された材料で
形成されると、中心部は加熱されにくいのである。
レス鋼材ＳＵＳ４０３のみで形成されているが、このＳ
ＵＳ４０３の場合、μr ＝１００、ρ＝１００μΩｍｍ
とみなすことができ、高周波電流の周波数はｆ＝２０ｋ
Ｈz としたとき、式（２）よりｐ＝０．１１３ｍｍが得
られる。また、モノリス触媒担体１の半径はｒ＝４２．
５ｍｍである。すなわち、モノリス触媒担体１の半径ｒ
＝４２．５ｍｍに対して、表面からｐ＝０．１１３ｍｍ
の間で、誘導加熱による全発熱の約９０％がなされる。
よって、モノリス触媒担体が電気的に導通された材料で
形成されると、中心部は加熱されにくいのである。
【００１０】また、誘導電流の損失によって発生した熱
が、熱伝導および輻射熱によって中心部を加熱すること
も期待されるが、触媒担体に用いられるハニカム構造
は、軸方向には伝熱されやすいが径方向には伝熱されに
くいという特性があり、中心部まで加熱することが困難
である。
が、熱伝導および輻射熱によって中心部を加熱すること
も期待されるが、触媒担体に用いられるハニカム構造
は、軸方向には伝熱されやすいが径方向には伝熱されに
くいという特性があり、中心部まで加熱することが困難
である。
【００１１】ところが、実際には自動車の排気ガスがモ
ノリス触媒担体内を通過する時、中心部の方で流量が大
きく（流速大）、外周部ではほとんど流れていない状態
（流速小）である。したがって、排気ガス温度が低いエ
ンジンの冷間始動時において、触媒機能が充分に発揮さ
れていない。
ノリス触媒担体内を通過する時、中心部の方で流量が大
きく（流速大）、外周部ではほとんど流れていない状態
（流速小）である。したがって、排気ガス温度が低いエ
ンジンの冷間始動時において、触媒機能が充分に発揮さ
れていない。
【００１２】本発明は、上記の問題を解決するために創
案されたものであり、触媒担体の中心部までも効果的に
誘導加熱することで触媒を活性化し、排気ガスの浄化効
果を高めることができる自動車用誘導加熱式触媒コンバ
ータを提供することを目的とする。
案されたものであり、触媒担体の中心部までも効果的に
誘導加熱することで触媒を活性化し、排気ガスの浄化効
果を高めることができる自動車用誘導加熱式触媒コンバ
ータを提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本願第１発明は、触媒が
担持されたモノリス触媒担体と、モノリス触媒担体の外
周に電気絶縁材を介して設けたコイルとを備え、コイル
に通電することで前記モノリス触媒担体が誘導加熱され
る自動車用誘導加熱式触媒コンバータにおいて、前記触
媒担体の透磁率を外周から中心部に向けて相対的に大き
くしたことを特徴とする。
担持されたモノリス触媒担体と、モノリス触媒担体の外
周に電気絶縁材を介して設けたコイルとを備え、コイル
に通電することで前記モノリス触媒担体が誘導加熱され
る自動車用誘導加熱式触媒コンバータにおいて、前記触
媒担体の透磁率を外周から中心部に向けて相対的に大き
くしたことを特徴とする。
【００１４】本願第２発明は、触媒が担持されたモノリ
ス触媒担体と、モノリス触媒担体の外周に電気絶縁材を
介して設けたコイルとを備え、コイルに通電することで
前記モノリス触媒担体が誘導加熱される自動車用誘導加
熱式触媒コンバータにおいて、前記触媒担体の金属体の
膜厚を外周から中心部に向けて相対的に厚くした材料で
あることを特徴とする。
ス触媒担体と、モノリス触媒担体の外周に電気絶縁材を
介して設けたコイルとを備え、コイルに通電することで
前記モノリス触媒担体が誘導加熱される自動車用誘導加
熱式触媒コンバータにおいて、前記触媒担体の金属体の
膜厚を外周から中心部に向けて相対的に厚くした材料で
あることを特徴とする。
【００１５】
【作用】モノリス触媒担体に電気絶縁材を介して巻かれ
たコイルに通電することで、誘導電流がモノリス触媒担
体に発生する。このとき、本願第１発明の誘導加熱式触
媒コンバータでは、モノリス触媒担体の中心部材料の透
磁率が大きいため、中心部の触媒担体において多量の誘
導電流が流れ、中心部の触媒担体においても表面付近に
ある触媒担体と同様に加熱される。
たコイルに通電することで、誘導電流がモノリス触媒担
体に発生する。このとき、本願第１発明の誘導加熱式触
媒コンバータでは、モノリス触媒担体の中心部材料の透
磁率が大きいため、中心部の触媒担体において多量の誘
導電流が流れ、中心部の触媒担体においても表面付近に
ある触媒担体と同様に加熱される。
【００１６】また、本願第２発明の誘導加熱式触媒コン
バータでは、モノリス触媒担体の中心部材料の膜厚が大
きいため、中心部の触媒担体において多量の誘導電流が
流れ、中心部の触媒担体においても表面付近にある触媒
担体と同様に加熱される。
バータでは、モノリス触媒担体の中心部材料の膜厚が大
きいため、中心部の触媒担体において多量の誘導電流が
流れ、中心部の触媒担体においても表面付近にある触媒
担体と同様に加熱される。
【００１７】
【実施例】図１に、本願第１発明の自動車用誘導加熱式
触媒コンバータにおけるモノリス触媒担体の概略構成を
示す。なお、自動車用誘導加熱式触媒コンバータにおけ
るモノリス触媒担体以外の構成については、従来と同じ
であり省略する。図１において、１はモノリス触媒担体
であり、外周担体１ａと内周担体１ｂよりなっている。
２は電気絶縁及び断熱材である。また、図２はモノリス
触媒担体の断面における誘導電流ｎの流れを示すもので
ある。
触媒コンバータにおけるモノリス触媒担体の概略構成を
示す。なお、自動車用誘導加熱式触媒コンバータにおけ
るモノリス触媒担体以外の構成については、従来と同じ
であり省略する。図１において、１はモノリス触媒担体
であり、外周担体１ａと内周担体１ｂよりなっている。
２は電気絶縁及び断熱材である。また、図２はモノリス
触媒担体の断面における誘導電流ｎの流れを示すもので
ある。
【００１８】次に、図１の自動車用誘導加熱式触媒コン
バータの動作を、図２を用いて説明する。このようなモ
ノリス触媒担体１に、従来と同様に電気絶縁及び断熱材
２を介して巻かれた図外のコイルに通電することで、誘
導電流がモノリス触媒担体１に発生する。このとき、例
えばモノリス触媒担体１の内周担体１ｂは透磁率の大き
いステンレス鋼材ＳＵＳ４０３（磁性体）で、その外側
の外周担体１ａは透磁率の小さいステンレス鋼材ＳＵＳ
３０４（非磁性体）で形成される。磁束は透磁率の大き
い磁性体の中に集まろうとする性質を持っているため、
透磁率の大きい媒質の中のほうが磁束密度が大きくな
る。そのため、中心部が発熱しにくい状態となるのを避
け、図２のように中心部にも誘導電流を集めることがで
き、この部分の触媒を効率よく昇温することができる。
これによって、流量が大きいモノリス触媒担体１の中心
部も急速に加熱され、触媒が昇温されるので、排気ガス
温度が低いエンジンの冷間始動時において、触媒機能が
速やかに発揮される状態となる。
バータの動作を、図２を用いて説明する。このようなモ
ノリス触媒担体１に、従来と同様に電気絶縁及び断熱材
２を介して巻かれた図外のコイルに通電することで、誘
導電流がモノリス触媒担体１に発生する。このとき、例
えばモノリス触媒担体１の内周担体１ｂは透磁率の大き
いステンレス鋼材ＳＵＳ４０３（磁性体）で、その外側
の外周担体１ａは透磁率の小さいステンレス鋼材ＳＵＳ
３０４（非磁性体）で形成される。磁束は透磁率の大き
い磁性体の中に集まろうとする性質を持っているため、
透磁率の大きい媒質の中のほうが磁束密度が大きくな
る。そのため、中心部が発熱しにくい状態となるのを避
け、図２のように中心部にも誘導電流を集めることがで
き、この部分の触媒を効率よく昇温することができる。
これによって、流量が大きいモノリス触媒担体１の中心
部も急速に加熱され、触媒が昇温されるので、排気ガス
温度が低いエンジンの冷間始動時において、触媒機能が
速やかに発揮される状態となる。
【００１９】本実施例では、外周と中心において担体を
２種類の材料により構成したが、３種類以上の材料で構
成してもよい。この場合、相対的に透磁率の大きい材料
を中心部に配するようにする。
２種類の材料により構成したが、３種類以上の材料で構
成してもよい。この場合、相対的に透磁率の大きい材料
を中心部に配するようにする。
【００２０】次に、本願第２発明の実施例について、図
３を用いて説明する。図３において、モノリス触媒担体
１は、外周担体１ａ’と内周担体１ｂ’からなるが、具
体的には、図４に示すようにセラミック製の平板３ａお
よび波板３ｂに金属体、例えば、フェライト系金属（Ｎ
ｉ−Ｚｎフェライト膜、ＭａＦｅ2 Ｏ4 膜、Ｍｎ−Ｚｎ
など）やシリサイド（ＭｏＳｉx 、ＷＳｉx など）をＣ
ＶＤなどの手段で蒸着させ、この平板３ａと波板３ｂと
を重ね合わせて巻くことにより、外周担体１ａ’と内周
担体１ｂ’とを作成する。このとき、膜厚が内周担体
１’ｂで厚く、外周担体１ａ’で薄くなるように、上記
金属体を平板３ａおよび波板３ｂに蒸着する。このよう
に内周担体１ｂ’は、外周担体１ａ’よりも厚い金属体
の膜厚で形成される。外周部を薄くすることで、この外
周部に磁気飽和を生じさせ、その分の磁束が中心部へ集
まる。それにより、中心部が発熱しにくい状態となるの
を避け、図２のように中心部にも誘導電流を集めること
ができ、この部分の触媒を効率よく昇温することができ
る。これによって、流量が大きいモノリス触媒担体１の
中心部も急速に加熱され、触媒が昇温されるので、排気
ガス温度が低いエンジンの冷間始動時において、触媒機
能が速やかに発揮される状態となる。
３を用いて説明する。図３において、モノリス触媒担体
１は、外周担体１ａ’と内周担体１ｂ’からなるが、具
体的には、図４に示すようにセラミック製の平板３ａお
よび波板３ｂに金属体、例えば、フェライト系金属（Ｎ
ｉ−Ｚｎフェライト膜、ＭａＦｅ2 Ｏ4 膜、Ｍｎ−Ｚｎ
など）やシリサイド（ＭｏＳｉx 、ＷＳｉx など）をＣ
ＶＤなどの手段で蒸着させ、この平板３ａと波板３ｂと
を重ね合わせて巻くことにより、外周担体１ａ’と内周
担体１ｂ’とを作成する。このとき、膜厚が内周担体
１’ｂで厚く、外周担体１ａ’で薄くなるように、上記
金属体を平板３ａおよび波板３ｂに蒸着する。このよう
に内周担体１ｂ’は、外周担体１ａ’よりも厚い金属体
の膜厚で形成される。外周部を薄くすることで、この外
周部に磁気飽和を生じさせ、その分の磁束が中心部へ集
まる。それにより、中心部が発熱しにくい状態となるの
を避け、図２のように中心部にも誘導電流を集めること
ができ、この部分の触媒を効率よく昇温することができ
る。これによって、流量が大きいモノリス触媒担体１の
中心部も急速に加熱され、触媒が昇温されるので、排気
ガス温度が低いエンジンの冷間始動時において、触媒機
能が速やかに発揮される状態となる。
【００２１】本実施例では、外周から中心にかけて金属
体の膜厚の異なる２種類の担体で構成したが、外周から
中心にかけて相対的に膜厚を大きくするようにセラミッ
ク製の担体に金属体を蒸着して、モノリス触媒担体を構
成してもよい。
体の膜厚の異なる２種類の担体で構成したが、外周から
中心にかけて相対的に膜厚を大きくするようにセラミッ
ク製の担体に金属体を蒸着して、モノリス触媒担体を構
成してもよい。
【００２２】
【発明の効果】本発明の自動車用誘導加熱式触媒コンバ
ータは、モノリス触媒担体の材料の透磁率が外周から中
心部にかけて相対的に大きいため、またモノリス触媒担
体の金属体の膜厚が外周から中心部にかけて相対的に厚
いため、排気ガスの流量の大きいモノリス触媒担体の中
心部において、表面と同様に誘導電流が発生して誘導加
熱されやすくなり、触媒が速やかに活性温度に昇温さ
れ、触媒機能が充分に発揮される。
ータは、モノリス触媒担体の材料の透磁率が外周から中
心部にかけて相対的に大きいため、またモノリス触媒担
体の金属体の膜厚が外周から中心部にかけて相対的に厚
いため、排気ガスの流量の大きいモノリス触媒担体の中
心部において、表面と同様に誘導電流が発生して誘導加
熱されやすくなり、触媒が速やかに活性温度に昇温さ
れ、触媒機能が充分に発揮される。
【図１】本願第１発明における自動車用誘導加熱式触媒
コンバータにおけるモノリス触媒担体の概略構成を示
す。
コンバータにおけるモノリス触媒担体の概略構成を示
す。
【図２】図１の実施例における誘導電流の流れ方を示
す。
す。
【図３】本願第２発明における自動車用誘導加熱式触媒
コンバータにおけるモノリス触媒担体の概略構成を示
す。
コンバータにおけるモノリス触媒担体の概略構成を示
す。
【図４】本願発明のモノリス触媒担体の作成手順を示
す。
す。
【図５】自動車用誘導加熱式触媒コンバータの縦断面の
概略構成を示す。
概略構成を示す。
【図６】モノリス触媒担体の横断面の一例を示す。
【図７】自動車用誘導加熱式触媒コンバータにおけるコ
イルの巻き方を示す。
イルの巻き方を示す。
【図８】従来のモノリス触媒担体における誘導電流の流
れ方を示す。
れ方を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 35/04 ３０１ Ｚ Ｆ０１Ｎ 3/24 ＺＡＢ Ｌ 3/28 ＺＡＢ ３０１ Ｐ
Claims (2)
- 【請求項１】 触媒が担持されたモノリス触媒担体と、
モノリス触媒担体の外周に電気絶縁材を介して設けたコ
イルとを備え、コイルに通電することで前記モノリス触
媒担体が誘導加熱される自動車用誘導加熱式触媒コンバ
ータにおいて、前記触媒担体の透磁率を外周から中心部
に向けて相対的に大きくしたことを特徴とする自動車用
誘導加熱式触媒コンバータ。 - 【請求項２】 触媒が担持されたモノリス触媒担体と、
モノリス触媒担体の外周に電気絶縁材を介して設けたコ
イルとを備え、コイルに通電することで前記モノリス触
媒担体が誘導加熱される自動車用誘導加熱式触媒コンバ
ータにおいて、前記触媒担体の金属体の膜厚を外周から
中心部に向けて相対的に厚くしたことを特徴とする自動
車用誘導加熱式触媒コンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5337645A JPH07189667A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 自動車用誘導加熱式触媒コンバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5337645A JPH07189667A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 自動車用誘導加熱式触媒コンバータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07189667A true JPH07189667A (ja) | 1995-07-28 |
Family
ID=18310614
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5337645A Pending JPH07189667A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 自動車用誘導加熱式触媒コンバータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07189667A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011194323A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Ngk Insulators Ltd | ハニカム触媒体及び排ガス浄化装置 |
-
1993
- 1993-12-28 JP JP5337645A patent/JPH07189667A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011194323A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Ngk Insulators Ltd | ハニカム触媒体及び排ガス浄化装置 |
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