JPH07190339A - ハロゲン化有機化合物を焼却するための方法および焼却炉 - Google Patents

ハロゲン化有機化合物を焼却するための方法および焼却炉

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JPH07190339A
JPH07190339A JP6290144A JP29014494A JPH07190339A JP H07190339 A JPH07190339 A JP H07190339A JP 6290144 A JP6290144 A JP 6290144A JP 29014494 A JP29014494 A JP 29014494A JP H07190339 A JPH07190339 A JP H07190339A
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halogenated
combustion
fuel
exhaust gas
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 酸素または酸素富化空気の存在下でハロゲン
化有機化合物を燃焼して燃焼生成物を得る、という方法
およびその燃焼を行うための焼却炉を提供する。 【構成】 上記の燃焼生成物は、未反応の酸素、および
酸素と反応してハロゲン化フランやハロゲン化ジオキシ
ンを生成することのできるハロゲン化有機化合物を含む
ことがある。水素含有燃料が未反応酸素と反応するよ
う、水素含有燃料を燃料過剰の化学量論にて燃焼させな
がら、バーナーから燃焼生成物中に火炎を噴射すること
によって、ハロゲン化フランやハロゲン化ジオキシンの
形成が最小限に抑えられる。これにより、ハロゲン化フ
ランやハロゲン化ジオキシンの形成が減少する。すでに
形成されたハロゲン化フランやハロゲン化ジオキシン
は、燃料から供給される水素とハロゲン化フランやハロ
ゲン化ジオキシンとの反応によって実質的に取り除かれ
る。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ハロゲン化有機化合物
（例えば、ＰＣＢ類、溶媒類、および化学品製造や医薬
品製造の副生物など）を焼却するための方法および焼却
炉に関する。さらに詳細には本発明は、ハロゲン化有機
化合物を、場合によっては発熱量増大燃料と組合わせて
酸素または酸素富化空気の存在下で焼却し、そしてこの
ような焼却からの燃焼生成物を、酸素の存在下にて燃料
過剰の化学量論（fuel-rich stoichiometry）で水素含
有燃料を燃焼させてポリハロゲン化フランやポリハロゲ
ン化ジオキシンの形成を最小限に抑える後燃焼ゾーン
（post-combustion zone）中に導入する、という方法お
よび焼却炉に関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】ハロ
ゲン化有機化合物（例えばＰＣＢ類など）は、有害廃棄
物として処置しなければならない。一般には、このよう
な物質は焼却炉による焼却によって処理される。こうし
た焼却の結果、炭素原子が二酸化炭素に転化され、水素
原子が水を形成し、そしてハロゲンが水素中で燃焼され
てＨＣl，ＨＢr，ＨＦ，及びＨＩを形成するのが理想的
である。
【０００３】焼却は、酸素が過剰に存在する状態でハロ
ゲン化有機化合物を燃焼させることによって行われる。
焼却が酸素不足の状態で行われる場合、ハロゲン化有機
化合物の幾分かが、よくてもある程度しか酸化されない
という危険性が存在する。これらのある程度酸化された
クロロカーボンは、一般には極めて毒性が高い。一方、
酸素を普通に過剰供給すると、ハロゲン化化合物はハロ
ゲン化フランやハロゲン化ジオキシンを微量形成する。
しかしながら、これらの化合物（例えば２,３,７,８-テ
トラクロロジベンゾジオキシン）は微量存在していても
望ましくない。なぜなら、これらの化合物のあるものは
最もよく知られている発癌性物質だからである。
【０００４】詳細については後述するが、本発明は、ポ
リハロゲン化フランやポリハロゲン化ジオキシンの形成
が最小限に抑えられるようにハロゲン化有機化合物を焼
却する方法および焼却炉を提供する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、ハロゲン化有
機化合物を焼却する方法を提供する。本発明の方法によ
れば、ハロゲン化有機化合物を酸素または酸素富化空気
の存在下で焼却して、ハロゲン化フランやハロゲン化ジ
オキシンを含むことのある燃焼生成物を生成させる。ハ
ロゲン化フランとハロゲン化ジオキシンは、燃焼生成物
中にさらに存在することのあるハロゲン含有有機化合物
と未反応酸素との間の反応により生成される。水素含有
燃料が、酸素と燃焼生成物の存在下で燃料過剰の化学量
論にて燃焼される。この燃焼の結果、未反応酸素が燃料
と反応してハロゲン化フランとハロゲン化ジオキシンの
形成が減少し、またすでに生成されているハロゲン化フ
ランとハロゲン化ジオキシンが、燃料から供給された水
素と反応し、脱ハロゲン化反応により分解する。燃焼生
成物を水素含有燃料の燃焼にさらした後、燃焼生成物を
排気ガス（exhaust）として排出する。
【０００６】他の態様においては本発明は、ハロゲン化
有機化合物を焼却するための焼却炉を提供する。本発明
の焼却炉は、焼却ゾーン、後燃焼ゾーン、およびイグゾ
ースト（exhaust）を含む。焼却ゾーンは、酸素または
酸素富化空気の存在下でハロゲン化有機化合物を焼却す
るための手段を有する。このような焼却の結果、ハロゲ
ン化フランやハロゲン化ジオキシンを含むことのある燃
焼生成物が得られる。ハロゲン化フランやハロゲン化ジ
オキシンは、燃焼生成物中にさらに存在することのある
ハロゲン含有有機化合物と未反応酸素との間の反応によ
り生成される。後燃焼ゾーンは焼却ゾーンと連通してお
り、少なくとも１つのバーナーが後燃焼ゾーン中に火炎
を噴射する。前記の少なくとも１つのバーナーは、燃料
入口、酸素入口、および水素含有燃料を酸素の存在下で
燃料過剰の化学量論にて燃焼させるための手段を有す
る。燃焼の結果、未反応酸素が燃料と反応してハロゲン
化フランやハロゲン化ジオキシンの形成が減少し、また
すでに生成されているハロゲン化フランやハロゲン化ジ
オキシンが、燃料から供給される水素と反応し、脱ハロ
ゲン化反応により分解する。イグゾーストは、燃焼生成
物が後燃焼ゾーンを、次いでイグゾーストを通過するよ
うに後燃焼ゾーンと連通している。
【０００７】上記の方法または焼却炉は、イグゾースト
を通過しつつある燃焼生成物中に生成されているであろ
うハロゲン化フランやハロゲン化ジオキシンの濃度を減
少させるよう作用する。
【０００８】図１と図２を参照すると、従来技術の焼却
炉１０が示されている。焼却炉１０には、ハロゲン化有
機化合物を燃焼させるためのバーナー１２が取り付けら
れている。発熱量が低すぎて火炎を維持できない有害廃
棄物の場合、より高い発熱量を有する燃料または廃棄物
がブレンドされるか、あるいは同時燃焼される。空気が
オキシダントを供給し、オキシダントライン１６を介し
てバーナー１２に入る。ハロゲン化有機化合物が焼却炉
１０の焼却ゾーン１８内で焼却され、図示のように火炎
２０で燃焼する。燃焼生成物は次いで冷却もしくは後燃
焼ゾーン２２に入り、イグゾースト２４を介して焼却炉
１０から排出される。
【０００９】約８００℃以上の温度では、ハロゲン化有
機化合物と反応していない酸素の存在下において後燃焼
ゾーン２２にハロゲン化フランやハロゲン化ジオキシン
が形成される。ハロゲン化フランやハロゲン化ジオキシ
ンの形成に必要な条件は、焼却炉１０内のピーク温度と
約８００℃の間のゾーン（参照記号ＡとＢで示されてい
る）に存在する。このゾーンにおいては、酸素は２〜２
０％の容積濃度にて存在する。一般には、過渡的操作や
アップセット時に焼却炉内に酸素不足のポケットが生じ
るのを防止するために、焼却炉は約１０〜１５％の排気
ガス酸素濃度で運転される。
【００１０】図４を参照すると、本発明による焼却炉２
６が示されている。焼却炉２６には、酸素または酸素富
化空気の存在下でハロゲン化有機化合物を燃焼させるた
めのバーナー２８が取り付けられている。ハロゲン化有
機化合物が燃料ライン３０を介してバーナー２８に入
り、酸素富化空気または酸素がオキシダントライン３２
を介してバーナー２８に入る。補助燃料ライン３３を介
して、補助燃料（例えばメタン）をバーナー２８に供給
することができる。バーナー２８は従来型のものであ
り、そのようなものとして詳細には示していない。好ま
しいバーナーとしての特定のタイプはなく、実際、本発
明は現行の焼却炉を改装したものとして機能する。より
高い発熱量を有する廃棄物もしくは燃料をブレンドおよ
び／または同時燃焼することができるけれども、こうし
たことの必要性は、酸素富化空気または酸素を使用する
ことによって、たとえなくならないとしても大幅に減少
する（これは、よく知られている燃焼限界の広がりによ
って示される）。ハロゲン化有機化合物は、焼却炉２６
の焼却ゾーン３６内にて火炎３４とともに燃焼する。燃
焼生成物が得られ、これが後燃焼ゾーン３８において冷
却され、イグゾースト４０を介して焼却炉２６から排出
される。
【００１１】ハロゲン化フランとハロゲン化ジオキシン
の形成を最小限に抑えるために、一対のバーナー４２と
４４が取り付けられており、これらが燃料過剰の条件下
にて、後燃焼ゾーン３８中に噴射している火炎４５で燃
焼を果たす。言うまでもないが、より小さな焼却炉で
は、１つだけのバーナー（例えば、バーナー４２または
４４）が使用される。バーナー４２と４４の設計構造に
ついてはあとで説明する。酸素がメイン酸素ライン４６
とブランチ酸素ライン４８を介してバーナー４２と４４
に入り、そして燃料（好ましくは、メタンまたは他の水
素含有燃料）が燃料ライン５０（ブランチライン５２ａ
と５２ｂに枝分かれしている）からバーナー４２と４４
に入る。
【００１２】バーナー４２と４４の燃料過剰の燃焼は、
後燃焼ゾーン３８から未反応酸素を除去するための酸素
シンク（oxygen sink）として作用する。さらに、水素
含有燃料の燃焼により水素が後燃焼ゾーン３８中に射出
され、これが燃焼ゾーン中にすでに形成されているハロ
ゲン化フランやハロゲン化ジオキシンと反応する。この
酸素シンクと、バーナー４２および４４から供給される
反応性水素の導入とを組み合わせることにより、ポリハ
ロゲン化フランやポリハロゲン化ジオキシンの形成が減
少する。
【００１３】図５と図６において最もよくわかるよう
に、ポイントＡ’−Ｂ’間の距離（すなわち、バーナー
中におけるピーク温度と８００°との間の距離）は、図
１〜３に示されている従来技術バーナーのポイントＡ−
Ｂ間の距離よりかなり短い。これは、酸素富化空気また
は酸素をオキシダントとして使用することによって、火
炎３４のより大きな熱損失が引き起こされたことによる
ものである。水素含有燃料はさらに、ハロゲン化フラン
やハロゲン化ジオキシンと反応する水素を供給してい
る。最終的に得られる結果は、イグゾースト４０を介し
て排出されるハロゲン化フランやハロゲン化ジオキシン
が最小限に抑えられる、ということである。
【００１４】ハロゲン化有機化合物の種類と量が一定で
あれば（例えば、焼却がバッチプロセスとして行われる
場合）、バーナー４２と４４は一定の燃料／酸素比に設
定することができる。しかしながら、焼却がリアルタイ
ムのプロセスとして行われる場合は、ハロゲン化有機化
合物の種類と量が変化し、したがって後反応ゾーン（po
st-reaction zone）３０中に存在する未反応酸素の量も
変わる。その結果、バーナー４２と４４の燃焼条件も変
化するはずである。調節される燃焼条件は、排気ガスの
温度と排気ガス中の酸素の濃度である。排気ガスの温度
が低すぎると、一酸化炭素が酸化されずにイグゾースト
４０において現れ、また排気ガスの温度が高すぎると、
Ａ’とＢ’との間のゾーンが長くなって、ハロゲン化フ
ランやハロゲン化ジオキシンの生成量が増大する。前述
したように、酸素を制限し且つ制御すると酸素濃度が十
分に低くなり、したがって反応してフランやジオキシン
を形成することのできる未反応酸素の存在量が確実に低
く抑えられる。
【００１５】上記の説明によれば、第１の酸素センサー
５４を設置して、イグゾースト４０中に存在する酸素の
量を感知することができる。さらに、第１の温度センサ
ー５５を使用して、イグゾースト４０中の排気ガス温度
を感知することもできる。次いでこの酸素濃度と排気ガ
ス温度が第１のプログラマブル・ロジック・コンピュー
タにインプットされ、そしてこのロジック・コンピュー
タが、このようなインプットに応答して第１と第２の制
御弁５８と６０を制御して、バーナー４２と４４に供給
される酸素と燃料の質量流量を調節する。
【００１６】さらに、後燃焼ゾーン３８への供給物の組
成が大幅に変わらないよう、ハロゲン化化合物の焼却を
制御することが重要である。酸素濃度が大きく変動する
と、制御−安定性の観点から、必要な低酸素濃度をイグ
ゾースト４０内に保持するのが殆ど不可能となる。さら
に、焼却があまりにも低い温度で行われると、ハロゲン
化有機化合物の分解が確実には果たされなくなる。さら
に、高温が焼却炉の作動限界を越えることもある。した
がって、後燃焼ゾーン３８内の酸素濃度と温度が、第２
の酸素センサー６２と第２の温度センサー６３によって
感知される。このようなセンサーによって発せられるシ
グナルが第２のプログラマブル・ロジック・コンピュー
タ６４に送られ、このコンピュータがさらにイグゾース
ト４０内に設置されている一酸化炭素センサー６５に応
答する。プログラマブル・ロジック・コンピュータは、
次いで第３の制御弁６６を制御してバーナー２８に導入
される酸素または酸素富化空気の量を調節し、また第４
の制御弁６７ａと第５の制御弁６７ｂを制御して、それ
ぞれバーナー２８に供給されるハロゲン化有機化合物と
補助燃料の流量を計量する。
【００１７】排気ガス中のＣＯのレベルは、焼却プロセ
スにおける脱ハロゲン化反応の進行度を示している。本
質的には、ハロゲンは、ハロゲン化ジオキシンやハロゲ
ン化フランからＨＦ，ＨＣl，ＨＢr，およびＨＩとして
取り除くことができ、これらは極めて安定な化学種であ
る。脱ハロゲン化プロセス時、ハロゲンによるＨラジカ
ルの捕捉が全ての重要な鎖分岐反応を停止させる。 Ｈ ＋ Ｏ2 → ＯＨ ＋ Ｏ このことが次に、一酸化炭素の酸化に対する最も有効な
ルートを阻害する。 ＣＯ ＋ ＯＨ → ＣＯ2 ＋ Ｈ したがって、ＣＯのレベルが高いということは、廃棄有
機化合物すなわちハロゲン化有機化合物が分解されてい
ないことを示している、ということがわかる。一酸化炭
素が、ハロゲン化有機化合物の分解が起きていることを
示す範囲内となるよう、さらに第３の制御弁６６を調節
して、ハロゲン化有機化合物の焼却用に供給される酸素
または酸素富化空気を計量する。
【００１８】図７を参照すると、第１と第２のプログラ
マブル・ロジック・コンピュータ（５６と６４）のプロ
グラミングのロジックを記載したロジック・フローシー
トが示されている。該図面においては、ＰＬＣ1が第１
のプログラマブル・ロジック・コンピュータ５６であ
り、ＰＬＣ2が第２のプログラマブル・ロジック・コン
ピュータ６４である。“Ｘexh”は第１の酸素センサー
５４によって感知される酸素濃度であり、“Ｔexh”は
第１の温度センサー５５によって感知される温度を表
す。“ｑf”と“ｑO2”はそれぞれ、バーナー４２と４
４に流入する燃料と酸素の質量流量である。ひし形記号
中の“〔Ｏ2〕exh”は、イグゾースト４０内に必要とさ
れる酸素濃度のプレセット範囲であり、またひし形記号
中の“Ｔexh”は、イグゾースト４０内に保持されるべ
きプレセット温度範囲である。
【００１９】ひし形記号中の“〔Ｏ2〕2”と“Ｔ2”
は、それぞれ後燃焼ゾーン３８内において保持されるべ
き酸素濃度と温度の範囲を示す。Ｘ2とＴ2はそれぞれ、
第２の酸素センサー６２によって感知される酸素濃度、
および第２の温度センサー６３によって感知される温度
である。ｑwとｑauxはそれぞれ、バーナー２８へのハロ
ゲン化有機化合物の流量および補助燃料の流量である。
ｑ2 O2は、バーナー２８への酸素富化空気または酸素の
質量流量を示している。ＣＯは、一酸化炭素センサー６
５によって感知される一酸化炭素濃度であり、ひし形記
号中の〔ＣＯ〕は、イグゾースト４０内において保持さ
れるべき一酸化炭素濃度の最大値である。
【００２０】一般には、記号＋は質量流量の一定の段階
的増大を示しており、また記号−は質量流量の一連の下
降段階を示している。下付き文字“Ｌ”と“Ｈ”を有す
るいくつかの用語は、ＰＬＣ1またはＰＬＣ2に入力され
た範囲の低部と高部を示している。この点に関して、Ｘ
2LとＸ2Hは、後燃焼ゾーン３８内において保持されるべ
き酸素濃度範囲（〔Ｏ2〕2）の低成分と高成分である。
以上のことからわかるように、このような範囲が第２の
プログラマブル・ロジック・コンピュータ６４へのイン
プットとなる。
【００２１】イグゾースト４０内の排気ガス温度の制御
範囲は、通常は約７００〜８００℃である。さらに、イ
グゾースト４０内の許容しうる酸素濃度の範囲は、一般
には約０.５〜２.５％である。したがって、通常の目的
に対しては、第１のプログラマブル・ロジック・コンピ
ュータ５６へのインプット内にて、ＴexhLは７００℃
に、ＴexhHは８００℃に、ＸexhLは０.５％に、そして
ＸexhHは２.５％に等しくセットされる。後燃焼ゾーン
３６に対する温度範囲は、一般には約１５００〜１６０
０℃である。したがって、第２のプログラマブル・ロジ
ック・コンピュータ６４へのインプットを適切に供給す
ることによって、Ｔ2Lは通常１５００℃に、またＴ2Hは
通常１６００℃にセットされる。さらに、燃焼生成物中
に存在する酸素を制御しなければならない。後燃焼ゾー
ン３６内において保持すべき酸素の範囲は、通常は第２
のプログラマブル・ロジック・コンピュータ６４内にて
約１〜６％の範囲にセットされる。したがって通常、Ｘ
2Lは１％に等しく、Ｘ2Hは６％にセットされる。一般に
は、一酸化炭素のレベルは、約２００〜１０００ｐｐｍ
の範囲の値未満となるよう制御される。したがって、
〔ＣＯ〕は２００〜１０００ｐｐｍのある値にセットさ
れる。
【００２２】第１と第２のプログラマブル・ロジック・
コンピュータ（５６と６４）が適切なインプットでセッ
トされた後、排気ガス温度、酸素濃度、一酸化炭素濃
度、および後燃焼ゾーンの温度と酸素濃度が上記範囲内
となるよう、第１、第２、第３、第４、および第５の制
御弁（５８，６０，６６，６７ａ，および６７ｂ）が適
切にセットされる。
【００２３】第１の温度センサー５５によって感知され
るＴexhがＴexhLより低い場合、第２の制御弁６０が段
階的に開放されて、より多くの燃料がバーナー４２と４
４に流入できるようになる。これに連動して第１の制御
弁５８が開き、バーナー４２と４４における燃料過剰の
化学量論が保持される。この点に関して、第１と第２の
制御弁（５８と６０）が開く程度が、第１のプログラマ
ブル・ロジック・コンピュータ５６によって連続的にモ
ニターされる。さらに、第１と第２の制御弁（５８と６
０）が開く程度の間の比が算出され、記録される。燃料
過剰の化学量論を保持するために、第１の制御弁５８と
第２の制御弁６０の間の開放比が保持されるように、第
１の制御弁５８を開放する。これとは別に、ＴexhがＴ
exhHより高い場合、Ｔexhが第１のプログラマブル・ロ
ジック・コンピュータ５６にインプットされる範囲内に
なるまで、第２の制御弁６０が段階的に閉じられる。第
１の制御弁５８が、前記したような態様で比例動作的に
閉じて、燃料過剰の化学量論を保持する。各工程の後
に、温度がチェックされる。必要とされる温度が所定の
範囲内にあるときに、第１のプログラマブル・ロジック
・コンピュータ５６によって第１の制御弁５８をさらに
調節して、バーナー４２と４４に導入される酸素の質量
流量を増大または減少させるよう（これにより〔Ｏ2〕
exhがＸexhLとＸexhHの範囲内にはいるよう）、第１の
酸素センサー５４による測定時に酸素濃度〔Ｏ2〕exhが
チェックされる。
【００２４】動作に関して説明すると、第２の温度セン
サー６３によって感知される温度がＴ2Lより低いか、あ
るいはＴ2Hより高ければ、温度Ｔ2が範囲内にはいるま
で場合に応じて段階的に、第４の制御弁６７ａと第５の
制御弁６７ｂ（第３の制御弁６６と連動して化学量論を
保持する）が開いたり閉じたりする。第４と第５の制御
弁（６７ａと６７ｂ）の開放と閉止によりｑwとｑ
aux（これらは、図示の態様においては流量計によって
個別にモニターされない）が制御される。第３の制御弁
６６が第４の制御弁６７ａに対して開放される程度の比
（継続的に算出される）が保持されるよう、第３の制御
弁６６を比例動作的に開放することによって化学量論が
保持される。各工程の後に、温度Ｔ2がチェックされ
る。温度が、プログラムされた動作範囲内にあることが
感知されると、第２の酸素センサー６２によって酸素が
感知され、そして測定される。酸素レベルがＸ2Lより低
いか、あるいはＸ2Hより高ければ、第３の制御弁６６が
さらに指令を受けて開放や閉止を行い、これにより段階
的な仕方で酸素レベルが調節される。各工程の後に、温
度だけでなく酸素濃度もチェックされる。
【００２５】バーナー２８に供給されるハロゲン化有機
化合物または補助燃料の量や種類が変わると、分解する
必要のあるポストフレーム化合物（post-flame compoun
d）（例えばフランやジオキシン）の量も変わる。質量
流量（ｑwとｑaux）の増大または減少に応じ、バーナー
２８へのハロゲン化有機化合物の流量の個々の増大また
は減少に同調して第２の制御弁５８が指令をうけて開い
たり閉じたりし、これによって必要な量の水素が供給さ
れ、脱ハロゲン化反応においてハロゲン化フランやハロ
ゲン化ジオキシンと反応する。これは、第２の制御弁６
０が開く程度と、第４の制御弁６７ａが開く程度との比
が最初のまま保持されるように第２の制御弁６０を開く
ことによって果たされる。この比は第２のプログラマブ
ル・ロジック・コンピュータ６４において算出され、次
いでこれが第１のプログラマブル・ロジック・コンピュ
ータ５６を始動させて、第２の制御弁６０に適切に指令
を送る。さらに、第１の制御弁５８が、前記したように
比例動作的に開いて、これによりバーナー４２と４４の
燃焼に対して燃料過剰の化学量論が保持される。
【００２６】前述したように、ｑwとｑauxは、後燃焼ゾ
ーン３８内における燃焼の温度が適切なレベル内となる
ように制御される。例えば、処理すべきハロゲン化有機
化合物が十分に高い発熱量を有していることが既知であ
れば、ｑauxは０であり、第５の制御弁６７ｂは閉止ポ
ジションにセットされるか、あるいはループから完全に
取り除かれる。したがって、ｑwだけが調節される。処
理すべき廃棄物の発熱量が一定であってコンスタントに
少ないことが既知であれば、廃棄物に対する補助燃料の
量は一定の比に調節することができる。したがって、弁
６７ａと６７ｂは、このような比を維持するような同じ
量によって常に段階的に開かれる。
【００２７】処理すべき廃棄物の発熱量が変化し、バー
ナー２８内に安定な火炎を保持するするにはその発熱量
が十分ではないという場合、Ｔ2がＴ2LとＴ2Hの範囲内
となるよう、第２の温度センサー６３による温度の感知
にしたがって、廃棄物と補助燃料の質量流量を変化させ
なければならない。このような変化は、焼却すべきハロ
ゲン化有機化合物の質量流量を先ず段階的に増やすこと
によって、そして第１の温度センサー６３によって温度
を感知することによって起こさせることができる。この
温度増大は、既知の発熱量を有する標準的な燃料（例え
ばメタン）の発熱量と相関させることができる。次いで
ルック・アップ・テーブル（look-up table）を使用す
ることによって、補助燃料（既知の発熱量を有する）の
質量流量を、必要な範囲内の温度に上昇もしくは下降さ
せるに足る質量流量に適切にステップアップまたはステ
ップダウンさせる。温度がいったん範囲内に入れば、第
２の酸素センサー６２によって酸素濃度を感知すること
ができ、酸素濃度が範囲内に入るよう酸素の量が調節さ
れる。さらに、一酸化炭素センサー６５によって一酸化
炭素を感知して、酸素の質量流量を精確に調節する。こ
の点に関して、後燃焼ゾーンの温度と、後燃焼ゾーン３
８中の未反応酸素濃度が感知され、そして前記したよう
な適切なレベル内であることがわかった後、一酸化炭素
レベルが最大プレセット値〔ＣＯ〕以下となるまで、バ
ーナー２８に供給される酸素または酸素富化空気が、第
３の制御弁６６の適切な調節によって必要に応じてステ
ップアップされる。
【００２８】未反応酸素の濃度、および廃棄物のハロゲ
ン／水素比が大幅には変わらず、ほぼ一定のレベルに保
持される、という本発明の応用においては、第２のプロ
グラマブル・ロジック・コンピュータ６４、第２の酸素
センサー６２、第３の制御弁６６、およびＣＯセンサー
６５が組み込まれていなくてもよい。このような応用に
おいては、イグゾースト４０中の酸素濃度を測定し、次
いで第１の制御弁５８を調節して、所望の範囲内の酸素
濃度を保持することができる。
【００２９】図８，９，１０，１１，１２，１３，およ
び１４を参照すると、バーナー４２に使用されるバーナ
ー設計物が示されている。バーナー４４は同じ仕方で組
み立てられている。バーナー４２は中央ノズル６８を含
み、このノズルは、外向きに拡がる扇形の酸素ジェット
を生成するよう設計されている。この酸素ジェットを挟
み込む形の、外向きに拡がる扇形の燃料ジェット、を生
成するための燃料ノズル６９と７０が組み込まれてい
る。燃料ノズル６９と７０の燃料ジェットは、オキシダ
ントジェットより低い速度を有する。その結果、燃料は
酸素より高い圧力を有し、燃料が酸素中に吸い込まれや
すい。したがって、高速の酸素ジェットが低速の燃料ジ
ェットによってシールドされる。
【００３０】バーナー４２には、上部壁７４、下部壁７
６、および側壁７８と８０を有する細長い形状の胴体部
７２が組み込まれている。胴体部７２を強化するため
に、ある角度をつけた強化用部材８２〜８８が取り付け
られている。中央酸素ノズル６８によって胴体部７２が
燃料ノズル６９と燃料ノズル７０に分けられ、これらの
燃料ノズルは、出口９４と９６、および入口９８と１０
０を有する通路９０と９２を含んでいる。
【００３１】胴体部７２に燃料を導入するために、胴体
部７２の後部にカップリング集成体が連結されている。
燃料は、燃料ノズル６９と７０の入口９８と１００に流
入し、次いで出口９４と９６から流出する。実際には、
連結用集成体１０２は燃料ライン５０に連結される。
【００３２】中央酸素ノズル６８は、セットになってい
る羽根１０４と１０６によって胴体部７２中に支持され
ている。羽根１０４と１０６は、壁７４と７６に、そし
て中央酸素ノズル６８に連結されている。羽根１０４と
１０６により通路９０と９２が長さ方向にて仕切られ、
したがって、通路９０と９２を通過する燃料の流れが複
数のサブフロー（subflow）に分けられる。羽根１０４
と１０６は、複数のサブフローの速度が実質的に等しい
大きさを有するように、またサブフローが燃料の流れに
対して横断方向に徐々に広がるように、特異的に設計さ
れている。こうしたことは、最大曲率にて引いた接線が
すべて、羽根１０４と１０６が細分している通路９０と
９２のそれぞれ内の１つの箇所で交差するよう設計され
た羽根１０４と１０６を外向きにカーブさせることによ
って達成される。図示していないが、羽根は、燃料ノズ
ル６９と７０の入口９８と１００に対して後向きに延び
ている。羽根付き燃料ノズルのさらなる利点は、これら
の羽根により、外部からの水冷を行わなくても、バーナ
ー４２の効果的な自己冷却が可能となる、という点にあ
る。
【００３３】中央酸素ノズル６８は、２つのセクション
１０８と１１０において形成されるのが好ましい。した
がって中央酸素ノズルは、チャンバー１１２と等しい長
さをもつ複数の通路１１４（これらは互いにある間隔を
置いて配置されており、チャンバー１１２から外へ徐々
に扇形に広がっている）を有する中央胴体部の形態をと
っている。チャンバー１１２は、酸素が燃料入口１１６
から流入し、そして通路１１４を通って流出するよう、
通路１１４と燃料入口１１６との間で連通している。得
られる酸素ジェットが扇形をなして流出するよう、通路
１１４はチャンバー１１２から徐々に扇形に広がってい
る。通路１１４の長さが等しいことから、等しい圧力降
下が、したがって等しい速度が得られ、これにより酸素
ジェットが、ほとんど弱まることなく扇形に広がってい
くか、あるいは水平に拡散していく。角形の横断面を有
する導管１１８が、トランジッション・ピース（transi
tion piece）１２２（円形の横断面から角形の横断面へ
と移行していく）によってカップリング１２０に接続さ
れている。カップリング１２０は、酸素ライン４８に接
続されるよう設計されている。
【００３４】好ましい実施態様に関して本発明を説明し
てきたが、当技術者にとっては、本発明の精神と範囲を
逸脱することなく種々の変形や改良形が可能であること
は言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、従来技術による焼却炉の概略図であ
る。
【図２】図２は、従来技術による焼却炉内の温度と距離
との関係を示したグラフである。
【図３】図３は、従来技術による焼却炉内の酸素パーセ
ントと距離との関係を示したグラフである。
【図４】図４は、本発明による焼却炉の概略図である。
【図５】図５は、本発明による焼却炉内の温度と距離と
の関係を示したグラフである。
【図６】図６は、本発明による焼却炉内の酸素パーセン
トと距離との関係を示したグラフである。
【図７】図７は、図４に示す焼却炉に使用されているプ
ログラマブル・ロジック・コンピュータのプログラミン
グの概略的なロジック・ダイヤグラムである。
【図８】図８は、図４の焼却炉に使用されている酸素−
燃料バーナーの上平面図である。
【図９】図９は、図８の立面図である。
【図１０】図１０は、図８の正面立面図である。
【図１１】図１１は、図１０のライン７−７に沿って切
り取ったときの一部省略図または断面図である。
【図１２】図１２は、図１１の一部省略した正面立面図
である。
【図１３】図１３は、図１１のライン７Ｃ−７Ｃに沿っ
て切り取ったときの一部省略断面図である。
【図１４】図１４は、図１１のライン７Ｂ−７Ｂに沿っ
て切り取ったときの一部省略断面図である。

Claims (6)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 （ａ）酸素または酸素富化空気の存在下
    でハロゲン化有機化合物を焼却して、燃焼生成物中にさ
    らに存在するハロゲン含有有機化合物と未反応酸素との
    間の反応により生成されるハロゲン化フランとハロゲン
    化ジオキシンを含んだ燃焼生成物を生成させる工程； （ｂ）未反応酸素が水素含有燃料と反応して、ハロゲン
    化フランとハロゲン化ジオキシンの形成が減少するよ
    う、またすでに生成されているハロゲン化フランとハロ
    ゲン化ジオキシンが、前記燃料から供給される水素と反
    応し、脱ハロゲン化反応により分解するよう、酸素と前
    記燃焼生成物の存在下で燃料過剰の化学量論にて水素含
    有燃料を燃焼させる工程；および （ｃ）前記燃焼生成物を水素含有燃料の燃焼にさらした
    後に、前記燃焼生成物を排気ガスとして排出する工程、
    これによりハロゲン化フランとハロゲン化ジオキシンの
    形成減少およびそれらの分解が、前記排気ガス中に含有
    されている燃焼生成物中に生成されていたであろうハロ
    ゲン化フランとハロゲン化ジオキシンの濃度を減少させ
    るよう作用する；を含む、ハロゲン化有機化合物の焼却
    方法。
  2. 【請求項２】 （ａ）前記排気ガス中における未反応酸
    素の排気ガス酸素濃度を測定する工程；および （ｂ）前記排気ガス酸素濃度が、ハロゲン化フランとハ
    ロゲン化ジオキシンの形成減少を促進するような排気ガ
    ス酸素濃度範囲内となるよう、水素含有燃料の燃焼に供
    給される酸素を計量する工程；をさらに含む、請求項１
    記載の方法。
  3. 【請求項３】 排気ガス酸素濃度の測定と酸素の計量を
    行う前に、排気ガス温度が、その温度より下では排気ガ
    ス中の一酸化炭素濃度が増大し、その温度より上では排
    気ガス中のハロゲン化フランとハロゲン化ジオキシンの
    濃度が増大するような排気ガス温度範囲内になるよう、
    前記排気ガスの排気ガス温度を測定し、そして前記水素
    含有燃料を計量する工程をさらに含む、請求項２記載の
    方法。
  4. 【請求項４】 （ａ）ハロゲン化有機化合物を焼却する
    ための焼却ゾーン、および前記焼却ゾーンからの燃焼生
    成物を受け入れ、水素含有燃料を燃焼するための後燃焼
    ゾーン、を有する焼却炉内で水素含有燃料の焼却と燃焼
    を行う工程； （ｂ）後燃焼ゾーン温度が、その温度より下ではハロゲ
    ン化有機化合物が酸素または酸素富化空気と反応せず、
    その温度より上では焼却炉の運転温度限界を越えてしま
    うような後燃焼ゾーン温度範囲となるよう、後燃焼ゾー
    ン内の後燃焼ゾーン温度を測定し、焼却炉に供給される
    ハロゲン化有機化合物を計量する工程； （ｃ）ハロゲン化有機化合物を計量しながら、ハロゲン
    化有機化合物の焼却に供給される酸素または酸素富化空
    気を計量して、前記焼却の化学量論を保持する工程；お
    よび （ｄ）後燃焼ゾーン温度を後燃焼ゾーン温度範囲内にし
    た後、焼却炉酸素濃度が、前記排気ガス酸素が前記排気
    ガス酸素濃度範囲内となるように制御できるよう算出さ
    れた焼却炉酸素濃度範囲となるように、焼却炉酸素濃度
    を測定し、前記の酸素または酸素富化空気をさらに計量
    する工程；を含む、請求項３記載の方法。
  5. 【請求項５】 一酸化炭素のレベルが、ハロカーボンの
    脱ハロゲン化が起こって、炭素がＣＯ2に転化されたこ
    とを示す最大バルブ未満となるよう、前記排気ガス中の
    一酸化炭素濃度を測定し、そしてハロゲン化有機化合物
    の前記焼却に供給される酸素または酸素富化空気を計量
    する工程をさらに含む、請求項４記載の方法。
  6. 【請求項６】 （ａ）酸素または酸素富化空気の存在下
    でハロゲン化有機化合物を焼却して、燃焼生成物中にさ
    らに存在することのあるハロゲン含有有機化合物と未反
    応酸素との間の反応により生成されるある濃度のハロゲ
    ン化フランとハロゲン化ジオキシンを潜在的に含んだ燃
    焼生成物を得るための手段を有する焼却ゾーン； （ｂ）前記焼却ゾーンと連通している後燃焼ゾーン； （ｃ）前記燃焼生成物が前記後燃焼ゾーンを、次いでイ
    グゾーストを通過するよう、前記後燃焼ゾーンと連通し
    ているイグゾースト；および （ｄ）前記後燃焼ゾーン中に火炎を噴射する少なくとも
    １つのバーナー、このとき前記少なくとも１つのバーナ
    ーは、燃料入口、酸素入口、および水素含有燃料を酸素
    の存在下で燃料過剰の化学量論にて燃焼させるための手
    段を有し、これにより未反応酸素が前記燃料と反応して
    ハロゲン化フランとハロゲン化ジオキシンの形成が減少
    し、そしてすでに生成されているハロゲン化フランとハ
    ロゲン化ジオキシンが、前記燃料から供給された水素と
    反応し、脱ハロゲン化反応によって分解し、これによっ
    てハロゲン化フランとハロゲン化ジオキシンの形成減少
    およびそれらの分解が、前記イグゾーストを通過する燃
    焼生成物中に生成されていたであろうハロゲン化フラン
    とハロゲン化ジオキシンの濃度を減少させるよう作用す
    る；を含む、ハロゲン化有機化合物を焼却するための焼
    却炉。
JP6290144A 1993-11-26 1994-11-24 ハロゲン化有機化合物を焼却するための方法および焼却炉 Pending JPH07190339A (ja)

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ZA (1) ZA947837B (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1038245A (ja) * 1996-04-16 1998-02-13 Boc Group Plc:The ガス流から有害物質を除去する方法

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5449854A (en) * 1993-11-26 1995-09-12 The Boc Group, Inc. Method and incinerator for incinerating halogenated organic compounds
US5730069A (en) * 1995-10-30 1998-03-24 Tek-Kol Lean fuel combustion control method
FR2771800B1 (fr) * 1997-12-01 1999-12-31 Air Liquide Procede d'incineration et incinerateur de dechets liquides organohalogenes
FR2785976B1 (fr) 1998-11-17 2000-12-15 Air Liquide Procede de combustion de dechets permettant de reduire les emissions de dioxines
DE19952755B4 (de) * 1999-11-02 2006-11-23 Future Energy Gmbh Verfahren und Flugstromvergaser zur Umwandlung von fließfähigen halogen- und kohlenstoffhaltigen Rest- und Abfallstoffen
DE10065921A1 (de) 1999-11-06 2001-07-26 Krc Umwelttechnik Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Vergasung von Brenn-, Rest- und Abfallstoffen mit Vorverdampfung
DE19954188A1 (de) 1999-11-11 2001-05-31 Krc Umwelttechnik Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Verwertung stickstofforganischer Verbindungen durch Vergasung
DE19957696C1 (de) 1999-11-30 2001-05-03 Krc Umwelttechnik Gmbh Vorrichtung zur Vergasung kohlenstoffhaltiger Brenn-, Rest- und Abfallstoffe in einem Flugstromreaktor
US6435860B1 (en) * 2000-04-28 2002-08-20 Lfg & E International Landfill condensate injection system
US6499412B2 (en) * 2000-09-15 2002-12-31 Rohm And Haas Company Method of firebox temperature control for achieving carbon monoxide emission compliance in industrial furnaces with minimal energy consumption
GB0026697D0 (en) * 2000-11-01 2000-12-20 Boc Group Plc Removal of noxious substances from gas streams
US6619218B2 (en) * 2000-12-05 2003-09-16 San Iku Co., Ltd. Method and apparatus for making a pollutant harmless
RU2185219C1 (ru) * 2001-09-24 2002-07-20 Закрытое акционерное общество Авиационно-транспортная компания "АТРУВЕРА" Способ обезвреживания высокотоксичных соединений
US8034989B2 (en) * 2005-08-26 2011-10-11 Knupp Stephen L Energy generation process
US20120012038A1 (en) * 2010-07-19 2012-01-19 Dylan Smuts Dual Chamber Combustor
JP6597662B2 (ja) * 2017-02-08 2019-10-30 トヨタ自動車株式会社 水素ガスバーナ装置

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US34298A (en) * 1862-02-04 Improvement in ascertaining position and direction on land and sea
DE2611671C2 (de) * 1976-03-19 1984-09-20 Hoechst Ag, 6230 Frankfurt Verfahren zur gemeinsamen Verbrennung von Abgasen und flüssigen Rückständen
US4101632A (en) * 1976-10-28 1978-07-18 Aluminum Company Of America Waste gas incineration control
US4215095A (en) * 1978-10-23 1980-07-29 E. I. Du Pont De Nemours And Company Process for the incineration of chlorinated organic materials
GB2040897B (en) * 1979-01-25 1982-09-22 Du Pont Process for the incineration of chlorinated organic materials
US4519993A (en) * 1982-02-16 1985-05-28 Mcgill Incorporated Process of conversion for disposal of chemically bound nitrogen in industrial waste gas streams
LU85980A1 (fr) * 1985-06-28 1987-01-13 Alpha Foundation Procede et installation pour l'incineration de combustibiles
US5269235A (en) * 1988-10-03 1993-12-14 Koch Engineering Company, Inc. Three stage combustion apparatus
US4974530A (en) * 1989-11-16 1990-12-04 Energy And Environmental Research Apparatus and methods for incineration of toxic organic compounds
US5238665A (en) * 1991-06-10 1993-08-24 Beco Engineering Company Method for minimizing environmental release of toxic compounds in the incineration of wastes
GB2272752A (en) * 1992-11-18 1994-05-25 Boc Group Plc Incinerator
US5449854A (en) * 1993-11-26 1995-09-12 The Boc Group, Inc. Method and incinerator for incinerating halogenated organic compounds

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1038245A (ja) * 1996-04-16 1998-02-13 Boc Group Plc:The ガス流から有害物質を除去する方法

Also Published As

Publication number Publication date
PH31313A (en) 1998-07-06
AU683940B2 (en) 1997-11-27
AU7892394A (en) 1995-06-01
ZA947837B (en) 1995-08-16
PL305971A1 (en) 1995-05-29
EP0655582A1 (en) 1995-05-31
PL175373B1 (pl) 1998-12-31
US5449854A (en) 1995-09-12
US5609104A (en) 1997-03-11

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