JPH07195103A - 薄肉鋳片による鋼板の製造方法 - Google Patents
薄肉鋳片による鋼板の製造方法Info
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- JPH07195103A JPH07195103A JP63094A JP63094A JPH07195103A JP H07195103 A JPH07195103 A JP H07195103A JP 63094 A JP63094 A JP 63094A JP 63094 A JP63094 A JP 63094A JP H07195103 A JPH07195103 A JP H07195103A
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- cooled casting
- slab
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 連続鋳造された薄肉鋳片の結晶粒を微細なポ
リゴナルフェライト粒とし、優れた機械的性質を有する
鋼板を製造する。 【構成】 水平に設置されて互いに反対方向へ回転駆動
される一対の水冷鋳造ロール１と、水冷鋳造ロール１の
両端部に押し当てられたサイド堰２とで形成される空間
に、重量比でＣ≧０．０１％の炭素鋼の溶鋼Ｍが注入さ
れる。溶鋼Ｍは、回転する水冷鋳造ロール１の周面に接
触して冷却されて凝固シェルＧを生成する。凝固シェル
Ｇは、水冷鋳造ロール１と同期して移動し、水冷鋳造ロ
ールの最近接点で一体化され、薄肉鋳片Ｓとなる。この
薄肉鋳片Ｓに対して、１２００〜１１００℃の温度域で
圧延を開始し、Ａｒ1 点＋３０℃〜Ａｒ1 点の温度域で
圧延を終了し、且つこの間のトータル圧下率が２０％以
上の熱間圧延を行う。
リゴナルフェライト粒とし、優れた機械的性質を有する
鋼板を製造する。 【構成】 水平に設置されて互いに反対方向へ回転駆動
される一対の水冷鋳造ロール１と、水冷鋳造ロール１の
両端部に押し当てられたサイド堰２とで形成される空間
に、重量比でＣ≧０．０１％の炭素鋼の溶鋼Ｍが注入さ
れる。溶鋼Ｍは、回転する水冷鋳造ロール１の周面に接
触して冷却されて凝固シェルＧを生成する。凝固シェル
Ｇは、水冷鋳造ロール１と同期して移動し、水冷鋳造ロ
ールの最近接点で一体化され、薄肉鋳片Ｓとなる。この
薄肉鋳片Ｓに対して、１２００〜１１００℃の温度域で
圧延を開始し、Ａｒ1 点＋３０℃〜Ａｒ1 点の温度域で
圧延を終了し、且つこの間のトータル圧下率が２０％以
上の熱間圧延を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、薄肉鋳片から鋼板を製
造する方法に関し、特に従来の熱延鋼板で必要とされる
機械的性質を備えた鋼板を製造する方法に関するもので
ある。
造する方法に関し、特に従来の熱延鋼板で必要とされる
機械的性質を備えた鋼板を製造する方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】近年、製造コストの低減や省エネルギー
などを指向して、製品厚みに近い厚みの薄肉鋳片を連続
鋳造することによって、熱延工程を省略化あるいは簡略
化する技術が開発されている。しかしながら、製品厚み
に近い薄肉鋳片からの製造では、従来工程で行われてい
る熱延工程のような大きな圧延加工が加えられないため
に、鋼板の組織は従来工程で製造された鋼板に比べて結
晶粒が粗大になり、十分な機械的性質が得られないとい
う問題がある。
などを指向して、製品厚みに近い厚みの薄肉鋳片を連続
鋳造することによって、熱延工程を省略化あるいは簡略
化する技術が開発されている。しかしながら、製品厚み
に近い薄肉鋳片からの製造では、従来工程で行われてい
る熱延工程のような大きな圧延加工が加えられないため
に、鋼板の組織は従来工程で製造された鋼板に比べて結
晶粒が粗大になり、十分な機械的性質が得られないとい
う問題がある。
【０００３】また、薄肉鋳片に鋳造されて急速に冷却、
凝固された鋳片の結晶粒は、熱間圧延後の鋼板の結晶粒
のような微細なポリゴナルフェライト粒とはならず、粗
大なアシキュラーフェライト粒となる。このような薄肉
鋳片をそのまま冷間圧延し焼鈍すると、フェライト粒は
混粒組織となり、延性などの機械的性質が従来工程で製
造された鋼板に劣ることになる。
凝固された鋳片の結晶粒は、熱間圧延後の鋼板の結晶粒
のような微細なポリゴナルフェライト粒とはならず、粗
大なアシキュラーフェライト粒となる。このような薄肉
鋳片をそのまま冷間圧延し焼鈍すると、フェライト粒は
混粒組織となり、延性などの機械的性質が従来工程で製
造された鋼板に劣ることになる。
【０００４】これを解決するためには、冷間圧延を行う
前の鋳片の金属組織を微細なポリゴナルフェライトにす
る必要がある。その方法として、例えば特開平３−０３
８９４１号公報によるインラインでの逆変態再加熱処理
法が知られている。この方法は、オーステナイトからフ
ェライトへの変態が終了する温度よりも低い温度領域か
ら再加熱処理し、オーステナイトに逆変態させた後に冷
却することによって、熱間圧延を施したのと同様に鋳片
の結晶粒を微細なフェライトにするものである。しか
し、この方法によるときは、熱処理装置を新たに設ける
必要があり、また、この熱処理装置はインラインに設置
されるために、長大あるいは強力なものを必要とし、ま
た加熱には多大なエネルギーを必要とする。このため、
再加熱処理による方法はコストが嵩むという問題が生じ
る。
前の鋳片の金属組織を微細なポリゴナルフェライトにす
る必要がある。その方法として、例えば特開平３−０３
８９４１号公報によるインラインでの逆変態再加熱処理
法が知られている。この方法は、オーステナイトからフ
ェライトへの変態が終了する温度よりも低い温度領域か
ら再加熱処理し、オーステナイトに逆変態させた後に冷
却することによって、熱間圧延を施したのと同様に鋳片
の結晶粒を微細なフェライトにするものである。しか
し、この方法によるときは、熱処理装置を新たに設ける
必要があり、また、この熱処理装置はインラインに設置
されるために、長大あるいは強力なものを必要とし、ま
た加熱には多大なエネルギーを必要とする。このため、
再加熱処理による方法はコストが嵩むという問題が生じ
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、薄肉鋳片の
再加熱処理を不要にして設備費及びエネルギーコストの
削減を達成しながら、急冷凝固によって生じる粗大結晶
粒を微細なポリゴナルフェライト粒とし、薄肉鋳片より
優れた機械的性質を有する鋼板を製造することを目的と
する。
再加熱処理を不要にして設備費及びエネルギーコストの
削減を達成しながら、急冷凝固によって生じる粗大結晶
粒を微細なポリゴナルフェライト粒とし、薄肉鋳片より
優れた機械的性質を有する鋼板を製造することを目的と
する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に本発明の薄肉鋳片による鋼板の製造方法は、重量比で
Ｃ≧０．０１％を含有する炭素鋼を、鋳型壁面が鋳片に
同期して移動する連続鋳造機により厚さ１０mm以下の薄
肉鋳片に鋳造し、前記薄肉鋳片の鋳造に続いて、１２０
０〜１１００℃の温度域で圧延を開始し、Ａｒ1 点＋３
０℃〜Ａｒ1 点の温度域で圧延を終了し、且つ、前記圧
延がトータル圧下率を２０％以上とする圧延であること
を特徴とする。
に本発明の薄肉鋳片による鋼板の製造方法は、重量比で
Ｃ≧０．０１％を含有する炭素鋼を、鋳型壁面が鋳片に
同期して移動する連続鋳造機により厚さ１０mm以下の薄
肉鋳片に鋳造し、前記薄肉鋳片の鋳造に続いて、１２０
０〜１１００℃の温度域で圧延を開始し、Ａｒ1 点＋３
０℃〜Ａｒ1 点の温度域で圧延を終了し、且つ、前記圧
延がトータル圧下率を２０％以上とする圧延であること
を特徴とする。
【０００７】
【作用】図１は、薄肉鋳片の鋳造に続いて行われる熱間
圧延での薄肉鋳片の温度履歴を示しており、薄肉鋳片の
温度が１２００〜１１００℃の温度域で圧延を開始し、
Ａｒ1 点＋３０℃〜Ａｒ1 点の温度域で圧延を終了し、
この間におけるトータル圧下率を２０％以上とする熱間
圧延を行う。この熱間圧延によってオーステナイト結晶
粒内に歪エネルギーが蓄積し、結晶粒内に転位が生じ、
亜結晶粒が生成する。この亜結晶粒を核として、オース
テナイト粒内より変態が起こり、鋳造時の粗大結晶粒は
微細なポリゴナルフェライト粒となる。この場合、結晶
粒内に歪エネルギーが蓄積して変態する機構は、従来の
逆変態熱処理によるものとは全く異なるため、再加熱処
理を施さなくとも結晶粒を微細化することが可能であ
る。
圧延での薄肉鋳片の温度履歴を示しており、薄肉鋳片の
温度が１２００〜１１００℃の温度域で圧延を開始し、
Ａｒ1 点＋３０℃〜Ａｒ1 点の温度域で圧延を終了し、
この間におけるトータル圧下率を２０％以上とする熱間
圧延を行う。この熱間圧延によってオーステナイト結晶
粒内に歪エネルギーが蓄積し、結晶粒内に転位が生じ、
亜結晶粒が生成する。この亜結晶粒を核として、オース
テナイト粒内より変態が起こり、鋳造時の粗大結晶粒は
微細なポリゴナルフェライト粒となる。この場合、結晶
粒内に歪エネルギーが蓄積して変態する機構は、従来の
逆変態熱処理によるものとは全く異なるため、再加熱処
理を施さなくとも結晶粒を微細化することが可能であ
る。
【０００８】次に、本発明における限定理由について説
明する。炭素鋼に含まれるＣは、オーステナイトからフ
ェライトへの変態において、組織形態を決定する重要な
元素であり、本発明における変態処理を安定して起こさ
せるために、その下限を０．０１％とする。薄肉鋳片の
板厚は、１０mmを超えて厚くなると組織が粗大化し、変
態処理によっても結晶粒が十分に微細化しないため、１
０mm以下とした。
明する。炭素鋼に含まれるＣは、オーステナイトからフ
ェライトへの変態において、組織形態を決定する重要な
元素であり、本発明における変態処理を安定して起こさ
せるために、その下限を０．０１％とする。薄肉鋳片の
板厚は、１０mmを超えて厚くなると組織が粗大化し、変
態処理によっても結晶粒が十分に微細化しないため、１
０mm以下とした。
【０００９】前記熱間圧延において、圧下率が大きいほ
ど生成する亜結晶粒の数が多く、また亜結晶の成長速度
が大きいため、再結晶が起こり易くなる。圧下率が２０
％を下回るとオーステナイト結晶粒内の歪エネルギーが
十分に蓄積しないため、亜結晶粒の生成が十分に起こら
ない。従って、亜結晶粒の生成を十分に起こさせるため
には、熱間圧延の圧下率を２０％以上にすることが必要
である。なお、圧下率が８０％を超えると、その効果の
向上が少なく、またコスト増になるため圧下率は８０％
以下が好ましい。
ど生成する亜結晶粒の数が多く、また亜結晶の成長速度
が大きいため、再結晶が起こり易くなる。圧下率が２０
％を下回るとオーステナイト結晶粒内の歪エネルギーが
十分に蓄積しないため、亜結晶粒の生成が十分に起こら
ない。従って、亜結晶粒の生成を十分に起こさせるため
には、熱間圧延の圧下率を２０％以上にすることが必要
である。なお、圧下率が８０％を超えると、その効果の
向上が少なく、またコスト増になるため圧下率は８０％
以下が好ましい。
【００１０】次に熱間圧延を行うときの薄肉鋳片の温度
は、熱間圧延を開始するときの薄肉鋳片の温度が１２０
０℃を超えるか、または１１００℃を下回ると、結晶粒
内に歪エネルギーが十分に蓄積されないために、亜結晶
粒の生成が十分に起こらない。また、圧延を終了すると
きの薄肉鋳片の温度がＡｒ1 点＋３０℃を超えるか、ま
たはＡｒ1 点を下回ると、オーステナイト粒界からのフ
ェライト変態が優先的に起こるため、フェライト粒内の
亜結晶粒の生成が十分に起こらない。このため亜結晶粒
を核とするオーステナイト粒内からのポリゴナルフェラ
イト粒への変態が十分に起こらない。従って、薄鋳片の
熱間圧延においてポリゴナルフェライト粒への変態を十
分に起こさせるためには、薄肉鋳片の温度が１２００〜
１１００℃の温度域で熱間圧延を開始し、薄肉鋳片の温
度がＡｒ1 点＋３０℃〜Ａｒ1 点の温度域で熱間圧延を
終了させることが必要である。
は、熱間圧延を開始するときの薄肉鋳片の温度が１２０
０℃を超えるか、または１１００℃を下回ると、結晶粒
内に歪エネルギーが十分に蓄積されないために、亜結晶
粒の生成が十分に起こらない。また、圧延を終了すると
きの薄肉鋳片の温度がＡｒ1 点＋３０℃を超えるか、ま
たはＡｒ1 点を下回ると、オーステナイト粒界からのフ
ェライト変態が優先的に起こるため、フェライト粒内の
亜結晶粒の生成が十分に起こらない。このため亜結晶粒
を核とするオーステナイト粒内からのポリゴナルフェラ
イト粒への変態が十分に起こらない。従って、薄鋳片の
熱間圧延においてポリゴナルフェライト粒への変態を十
分に起こさせるためには、薄肉鋳片の温度が１２００〜
１１００℃の温度域で熱間圧延を開始し、薄肉鋳片の温
度がＡｒ1 点＋３０℃〜Ａｒ1 点の温度域で熱間圧延を
終了させることが必要である。
【００１１】以下、図２に基づいて本発明による薄肉帯
状鋳片の製造方法を説明する。図２は、鋳型壁面が鋳片
に同期して移動する連続鋳造機の一例を示す図である。
図２に示す装置は、薄肉鋳片Ｓを鋳造する一対の水冷鋳
造ロール１，１と、水冷鋳造ロール１，１の間に注入さ
れた溶鋼Ｍの洩れを防止する一対のサイド堰２，２（反
対側は図示しない）と、鋳造された薄肉鋳片Ｓを熱間圧
延する圧延機３と、熱間圧延された薄肉鋳片Ｓをコイル
状に巻き取る巻取機４を主要構成としている。
状鋳片の製造方法を説明する。図２は、鋳型壁面が鋳片
に同期して移動する連続鋳造機の一例を示す図である。
図２に示す装置は、薄肉鋳片Ｓを鋳造する一対の水冷鋳
造ロール１，１と、水冷鋳造ロール１，１の間に注入さ
れた溶鋼Ｍの洩れを防止する一対のサイド堰２，２（反
対側は図示しない）と、鋳造された薄肉鋳片Ｓを熱間圧
延する圧延機３と、熱間圧延された薄肉鋳片Ｓをコイル
状に巻き取る巻取機４を主要構成としている。
【００１２】本装置を詳細に説明すると、一対の水冷鋳
造ロール１は水平に設置されており、図示しない駆動装
置によって矢印方向に回転駆動される。この水冷鋳造ロ
ール１，１は、周面を例えば銅または銅合金によって形
成され、内部に水冷機構を内蔵するものである。水冷鋳
造ロール１，１の両端部にはサイドをシールするための
耐火物からなる一対のサイド堰２，２が押し当てられて
おり、一対の水冷鋳造ロール１及びサイド堰２，２で形
成される空間にタンディッシュ５から溶鋼Ｍが注入され
る。溶鋼Ｍは回転する水冷鋳造ロール１，１の周面に接
触して冷却されて凝固シェルＧを生成する。生成した凝
固シェルＧ，Ｇは水冷鋳造ロール１，１と同期して移動
し、水冷鋳造ロール１，１の最近接点で一体化され、薄
肉鋳片Ｓとなる。この薄肉鋳片Ｓはピンチロール８によ
って把持され、圧延機３に到達するまでの間に、その温
度は１２００〜１１００℃の温度域まで冷却されて圧延
機３に供給される。
造ロール１は水平に設置されており、図示しない駆動装
置によって矢印方向に回転駆動される。この水冷鋳造ロ
ール１，１は、周面を例えば銅または銅合金によって形
成され、内部に水冷機構を内蔵するものである。水冷鋳
造ロール１，１の両端部にはサイドをシールするための
耐火物からなる一対のサイド堰２，２が押し当てられて
おり、一対の水冷鋳造ロール１及びサイド堰２，２で形
成される空間にタンディッシュ５から溶鋼Ｍが注入され
る。溶鋼Ｍは回転する水冷鋳造ロール１，１の周面に接
触して冷却されて凝固シェルＧを生成する。生成した凝
固シェルＧ，Ｇは水冷鋳造ロール１，１と同期して移動
し、水冷鋳造ロール１，１の最近接点で一体化され、薄
肉鋳片Ｓとなる。この薄肉鋳片Ｓはピンチロール８によ
って把持され、圧延機３に到達するまでの間に、その温
度は１２００〜１１００℃の温度域まで冷却されて圧延
機３に供給される。
【００１３】水冷鋳造ロール１を離れたときの薄肉鋳片
Ｓの温度は、鋳造速度すなわち水冷鋳造ロール１の回転
速度、溶鋼Ｍと水冷鋳造ロール１の接触長さ、水冷鋳造
ロールへの熱流束などによって異なるが、一般には薄肉
鋳片Ｓの板厚が薄いほどその温度は高い。但し、薄肉鋳
片Ｓの板厚が薄いほど、水冷鋳造ドラム１を出て以降の
温度の低下が速いため、圧延機３に到達するときの薄肉
鋳片Ｓの温度は、その板厚によらずにほぼ一定となる。
ここで、装置が若干複雑化しても構わずに機長を短くし
たい場合には、圧延機３より前方に水冷などの冷却設備
を設けて、薄肉鋳片Ｓの温度を強制的に１２００〜１１
００℃の温度域まで冷却してもよい。
Ｓの温度は、鋳造速度すなわち水冷鋳造ロール１の回転
速度、溶鋼Ｍと水冷鋳造ロール１の接触長さ、水冷鋳造
ロールへの熱流束などによって異なるが、一般には薄肉
鋳片Ｓの板厚が薄いほどその温度は高い。但し、薄肉鋳
片Ｓの板厚が薄いほど、水冷鋳造ドラム１を出て以降の
温度の低下が速いため、圧延機３に到達するときの薄肉
鋳片Ｓの温度は、その板厚によらずにほぼ一定となる。
ここで、装置が若干複雑化しても構わずに機長を短くし
たい場合には、圧延機３より前方に水冷などの冷却設備
を設けて、薄肉鋳片Ｓの温度を強制的に１２００〜１１
００℃の温度域まで冷却してもよい。
【００１４】水冷鋳造ロール１を出て圧延機３に供給さ
れた薄肉鋳片Ｓは、１２００〜１１００℃の温度域で圧
延が開始され、Ａｒ1 点＋３０℃〜Ａｒ1 点の温度域で
圧延が終了し、且つ、この間のトータル圧下率が２０％
以上の熱間圧延が行われる。この熱間圧延によってオー
ステナイト結晶粒内に歪エネルギーが蓄積し、それによ
って結晶粒内に亜結晶粒が生成する。この亜結晶粒を核
として、オーステナイト粒はポリゴナルフェライト粒に
変態する。
れた薄肉鋳片Ｓは、１２００〜１１００℃の温度域で圧
延が開始され、Ａｒ1 点＋３０℃〜Ａｒ1 点の温度域で
圧延が終了し、且つ、この間のトータル圧下率が２０％
以上の熱間圧延が行われる。この熱間圧延によってオー
ステナイト結晶粒内に歪エネルギーが蓄積し、それによ
って結晶粒内に亜結晶粒が生成する。この亜結晶粒を核
として、オーステナイト粒はポリゴナルフェライト粒に
変態する。
【００１５】
【実施例】表１に製造した供試鋼の化学成分を示し、表
２に鋳片の熱間圧延条件を示し、表３に製造した鋼板の
結晶組織及び機械的性質を示す。表２及び表３に示す本
発明例及び比較例は、図２に示した薄肉鋳片連続鋳造機
を用いて鋳造した鋳片を、引続いて熱間圧延しコイル状
に巻き取って板厚４．０mmの帯状薄板とし、冷間圧延及
び焼鈍を行って板厚０．７mmの冷延鋼板を製造した例で
ある。また従来例は、スラブ用の連続鋳造機を用いて鋳
造した厚み１３０mmのスラブを熱間圧延によって板厚
４．０mmの熱延板に圧延し、前記と同様に冷間圧延及び
焼鈍を行って、板厚０．７mmの冷延鋼板を製造した例で
ある。
２に鋳片の熱間圧延条件を示し、表３に製造した鋼板の
結晶組織及び機械的性質を示す。表２及び表３に示す本
発明例及び比較例は、図２に示した薄肉鋳片連続鋳造機
を用いて鋳造した鋳片を、引続いて熱間圧延しコイル状
に巻き取って板厚４．０mmの帯状薄板とし、冷間圧延及
び焼鈍を行って板厚０．７mmの冷延鋼板を製造した例で
ある。また従来例は、スラブ用の連続鋳造機を用いて鋳
造した厚み１３０mmのスラブを熱間圧延によって板厚
４．０mmの熱延板に圧延し、前記と同様に冷間圧延及び
焼鈍を行って、板厚０．７mmの冷延鋼板を製造した例で
ある。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】本発明の方法で製造したNo．１〜No．３で
は、微細なポリゴナルフェライトが生成しており、優れ
た強度−延性バランスを示した。比較例のNo．４及びN
o．５は、熱間圧延の開始温度が本発明の範囲を外れた
ことで、粒界から粗大なアシキュラーフェライトが生成
し、降伏強さ及び疲労強度が低い結果になった。またN
o．６及びNo．７は、熱間圧延の終了温度が本発明の範
囲を外れたことで、粒界から粗大なアシキュラーフェラ
イトが生成するとともに、一部にマルテンサイトが生成
し、全伸び及び疲労強度が低い結果になった。No．８及
びNo．９は、熱間圧延の圧下率が低めに外れたことで、
マルテンサイトが生成し、全伸びが低い結果になった。
は、微細なポリゴナルフェライトが生成しており、優れ
た強度−延性バランスを示した。比較例のNo．４及びN
o．５は、熱間圧延の開始温度が本発明の範囲を外れた
ことで、粒界から粗大なアシキュラーフェライトが生成
し、降伏強さ及び疲労強度が低い結果になった。またN
o．６及びNo．７は、熱間圧延の終了温度が本発明の範
囲を外れたことで、粒界から粗大なアシキュラーフェラ
イトが生成するとともに、一部にマルテンサイトが生成
し、全伸び及び疲労強度が低い結果になった。No．８及
びNo．９は、熱間圧延の圧下率が低めに外れたことで、
マルテンサイトが生成し、全伸びが低い結果になった。
【００２０】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、薄肉
鋳片の再加熱処理を必要とせずに微細なポリゴナルフェ
ライト粒の鋼板を得ることができるので、設備費及びエ
ネルギーコストの削減を達成しながら、従来の熱延法で
製造された鋼板を遜色ない機械的性質を具備する鋼板を
製造することが可能となる。
鋳片の再加熱処理を必要とせずに微細なポリゴナルフェ
ライト粒の鋼板を得ることができるので、設備費及びエ
ネルギーコストの削減を達成しながら、従来の熱延法で
製造された鋼板を遜色ない機械的性質を具備する鋼板を
製造することが可能となる。
【図１】本発明による薄肉鋳片の熱間圧延における熱履
歴を示す図である。
歴を示す図である。
【図２】本発明を実施するための装置例を示す図であ
る。
る。
１ 水冷鋳造ロール ２ サイド堰 ３ 圧延機 ４ 巻取機 ５ タンディッシュ ６ ピンチロール Ｍ 溶鋼 Ｇ 凝固シェル Ｓ 薄肉鋳片
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 赤松 聡 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比でＣ≧０．０１％を含有する炭素
鋼を、鋳型壁面が鋳片に同期して移動する連続鋳造機に
より厚さ１０mm以下の薄肉鋳片に鋳造し、前記薄肉鋳片
の鋳造に続いて、１２００〜１１００℃の温度域で圧延
を開始し、Ａｒ1 点＋３０℃〜Ａｒ1 点の温度域で圧延
を終了し、且つ、前記圧延がトータル圧下率を２０％以
上とする圧延であることを特徴とする薄肉鋳片による鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63094A JPH07195103A (ja) | 1994-01-07 | 1994-01-07 | 薄肉鋳片による鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63094A JPH07195103A (ja) | 1994-01-07 | 1994-01-07 | 薄肉鋳片による鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07195103A true JPH07195103A (ja) | 1995-08-01 |
Family
ID=11479055
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63094A Withdrawn JPH07195103A (ja) | 1994-01-07 | 1994-01-07 | 薄肉鋳片による鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07195103A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013514891A (ja) * | 2009-12-21 | 2013-05-02 | ポスコ | 高炭素マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| JP2013514890A (ja) * | 2009-12-21 | 2013-05-02 | ポスコ | マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
-
1994
- 1994-01-07 JP JP63094A patent/JPH07195103A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013514891A (ja) * | 2009-12-21 | 2013-05-02 | ポスコ | 高炭素マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
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