JPH07202743A - 周波数変換装置 - Google Patents
周波数変換装置Info
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- JPH07202743A JPH07202743A JP5349871A JP34987193A JPH07202743A JP H07202743 A JPH07202743 A JP H07202743A JP 5349871 A JP5349871 A JP 5349871A JP 34987193 A JP34987193 A JP 34987193A JP H07202743 A JPH07202743 A JP H07202743A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ２１ＧHz帯の周波数変換装置で、局発信号の
ＲＦ入力端子からの漏洩を抑圧するとともにイメージ妨
害にも強い周波数変換装置を提供する。 【構成】 ＲＦ入力端子１５から入力された２１ＧHz帯
のＲＦ信号をＲＦ増幅器１１によって増幅する。そして
混合器１２と局部発振器１３とによってＩＦ信号に周波
数変換する。ＩＦ信号を混合器１７と局部発振器１８と
によって１ＧHz帯のＩＦ出力信号に再度周波数変換して
ＩＦ出力端子１６から出力する。ここで局部発振器１３
と局部発振器１８の周波数差がＩＦ出力信号の最大周波
数よりも高くなるように選ぶ。こうして局部発振器１３
の局発信号が混合器１７により周波数変換されてＩＦ出
力信号の妨害信号となるのを防止している。
ＲＦ入力端子からの漏洩を抑圧するとともにイメージ妨
害にも強い周波数変換装置を提供する。 【構成】 ＲＦ入力端子１５から入力された２１ＧHz帯
のＲＦ信号をＲＦ増幅器１１によって増幅する。そして
混合器１２と局部発振器１３とによってＩＦ信号に周波
数変換する。ＩＦ信号を混合器１７と局部発振器１８と
によって１ＧHz帯のＩＦ出力信号に再度周波数変換して
ＩＦ出力端子１６から出力する。ここで局部発振器１３
と局部発振器１８の周波数差がＩＦ出力信号の最大周波
数よりも高くなるように選ぶ。こうして局部発振器１３
の局発信号が混合器１７により周波数変換されてＩＦ出
力信号の妨害信号となるのを防止している。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、放送衛星業務用に分配
された２１ＧHz帯（21.4〜22.0ＧHz）の高周波信号を１
ＧHz帯の中間周波信号に変換する周波数変換装置に関す
るものである。
された２１ＧHz帯（21.4〜22.0ＧHz）の高周波信号を１
ＧHz帯の中間周波信号に変換する周波数変換装置に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】現在、既に１２ＧHz帯の周波数を用いた
衛星放送が実用化されている。将来は２１ＧHz帯の周波
数を用いた衛星放送も計画されている。
衛星放送が実用化されている。将来は２１ＧHz帯の周波
数を用いた衛星放送も計画されている。
【０００３】１２ＧHz帯の衛星放送用周波数変換装置で
は、ＲＦ信号は11.7〜12.5ＧHz、局発周波数は１０ＧHz
帯、ＩＦ出力信号として１ＧHz帯が一般的によく使用さ
れている。２１ＧHz帯の衛星放送用周波数変換装置で
も、ＩＦ出力信号を１２ＧHz帯の衛星放送のＩＦ出力信
号の周波数に一致させるか、あるいは近い値の１ＧHz帯
にすることが考えられる。
は、ＲＦ信号は11.7〜12.5ＧHz、局発周波数は１０ＧHz
帯、ＩＦ出力信号として１ＧHz帯が一般的によく使用さ
れている。２１ＧHz帯の衛星放送用周波数変換装置で
も、ＩＦ出力信号を１２ＧHz帯の衛星放送のＩＦ出力信
号の周波数に一致させるか、あるいは近い値の１ＧHz帯
にすることが考えられる。
【０００４】図３に従来の２１ＧHz帯の衛星放送用周波
数変換装置の構成を示す。２１ＧHz帯の周波数変換装置
３０は高周波（以下、ＲＦという）入力端子３１にＲＦ
増幅器３２を介して混合器３３が接続される。混合器３
３には周波数20.45 ＧHzの局部発振器３４が接続され、
入力信号（21.4〜22.0ＧHz）を中間周波（以下、ＩＦと
いう）に変換するもので、その出力はＩＦ増幅器３５に
より増幅される。ここで周波数変換装置３０のＩＦ出力
端子３６より出力されるＩＦ出力信号の周波数は、１２
ＧHz帯の周波数変換装置のＩＦ出力信号の周波数に一致
させるため、0.95〜1.55ＧHzに選ばれている。
数変換装置の構成を示す。２１ＧHz帯の周波数変換装置
３０は高周波（以下、ＲＦという）入力端子３１にＲＦ
増幅器３２を介して混合器３３が接続される。混合器３
３には周波数20.45 ＧHzの局部発振器３４が接続され、
入力信号（21.4〜22.0ＧHz）を中間周波（以下、ＩＦと
いう）に変換するもので、その出力はＩＦ増幅器３５に
より増幅される。ここで周波数変換装置３０のＩＦ出力
端子３６より出力されるＩＦ出力信号の周波数は、１２
ＧHz帯の周波数変換装置のＩＦ出力信号の周波数に一致
させるため、0.95〜1.55ＧHzに選ばれている。
【０００５】
【発明が解決しょうとする課題】以上述べた従来の２１
ＧHz帯の衛星放送用周波数変換装置では、ＲＦ信号周波
数ｆR （21.4〜22.0ＧHz）と局発周波数ｆL （20.45 Ｇ
Hz）とは0.95ＧHzしか離れていず、ＲＦ信号周波数に対
して局発周波数が離れて配置されている割合（ｆR −ｆ
L ）／ｆR は0.044 と非常に小さい。
ＧHz帯の衛星放送用周波数変換装置では、ＲＦ信号周波
数ｆR （21.4〜22.0ＧHz）と局発周波数ｆL （20.45 Ｇ
Hz）とは0.95ＧHzしか離れていず、ＲＦ信号周波数に対
して局発周波数が離れて配置されている割合（ｆR −ｆ
L ）／ｆR は0.044 と非常に小さい。
【０００６】この割合は１２ＧHz帯の衛星放送用周波数
変換装置の0.079 に比べて約１／２である。この原因は
ＲＦ信号周波数が11.7〜12.5ＧHzから21.4〜22.0ＧHzへ
と約２倍に高くなっているのに対して、ＩＦ出力信号周
波数を一致させているからである。
変換装置の0.079 に比べて約１／２である。この原因は
ＲＦ信号周波数が11.7〜12.5ＧHzから21.4〜22.0ＧHzへ
と約２倍に高くなっているのに対して、ＩＦ出力信号周
波数を一致させているからである。
【０００７】従って、１２ＧHz帯の衛星放送用周波数変
換装置に比べると２１ＧHz帯の周波数変換装置として、
（１）局発信号のＲＦ入力端子３１からの漏洩を抑圧す
るのが困難となる。また、ＲＦ信号周波数（21.4〜22.0
ＧHz）とイメージ信号周波数（18.9〜19.5ＧHz）とが接
近しているため、（２）イメージ妨害に対して弱くな
る。（３）混合器３３のイメージ抑圧比が十分でないた
めによる混合器３３の変換損失特性が劣化しやすいなど
の問題点を有していた。
換装置に比べると２１ＧHz帯の周波数変換装置として、
（１）局発信号のＲＦ入力端子３１からの漏洩を抑圧す
るのが困難となる。また、ＲＦ信号周波数（21.4〜22.0
ＧHz）とイメージ信号周波数（18.9〜19.5ＧHz）とが接
近しているため、（２）イメージ妨害に対して弱くな
る。（３）混合器３３のイメージ抑圧比が十分でないた
めによる混合器３３の変換損失特性が劣化しやすいなど
の問題点を有していた。
【０００８】特に、マイクロ波集積回路で構成する周波
数変換装置では、ＲＦ信号を通過させたりイメージ信号
や局発信号を阻止したりするフィルタの無負荷Ｑ値を高
くできないので、帯域外特性の急峻なフィルタを構成す
るのが困難であり、ＲＦ信号周波数が局発周波数やイメ
ージ信号周波数と近接していることは局発漏洩やイメー
ジ妨害の点で大きな問題点となっていた。
数変換装置では、ＲＦ信号を通過させたりイメージ信号
や局発信号を阻止したりするフィルタの無負荷Ｑ値を高
くできないので、帯域外特性の急峻なフィルタを構成す
るのが困難であり、ＲＦ信号周波数が局発周波数やイメ
ージ信号周波数と近接していることは局発漏洩やイメー
ジ妨害の点で大きな問題点となっていた。
【０００９】本発明はかかる点に鑑みてなされたもの
で、上記従来例のもつ欠点を除去し、２１ＧHz帯の周波
数変換装置のＲＦ入力端子３１からの局発漏洩を抑圧す
ると共にイメージ妨害にも強い周波数変換装置を提供す
ることを目的とする。
で、上記従来例のもつ欠点を除去し、２１ＧHz帯の周波
数変換装置のＲＦ入力端子３１からの局発漏洩を抑圧す
ると共にイメージ妨害にも強い周波数変換装置を提供す
ることを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本願の請求項１の発明
は、高周波信号より低い局部発振信号を出力する第１の
局部発振器と、第１の局部発振器の局部発振信号及び高
周波信号が入力され、第１の中間周波信号に変換する第
１の混合器と、局部発振信号を出力する第２の局部発振
器と、第２の局部発振器の局部発振信号と第１の中間周
波信号が入力され、第２の中間周波信号に変換する第２
の混合器と、を具備し、第１の局部発振器と第２の局部
発振器の周波数差が第２の中間周波信号の最大周波数よ
り高くなるように、第１，第２の局部発振器の発振周波
数を設定したことを特徴とするものである。
は、高周波信号より低い局部発振信号を出力する第１の
局部発振器と、第１の局部発振器の局部発振信号及び高
周波信号が入力され、第１の中間周波信号に変換する第
１の混合器と、局部発振信号を出力する第２の局部発振
器と、第２の局部発振器の局部発振信号と第１の中間周
波信号が入力され、第２の中間周波信号に変換する第２
の混合器と、を具備し、第１の局部発振器と第２の局部
発振器の周波数差が第２の中間周波信号の最大周波数よ
り高くなるように、第１，第２の局部発振器の発振周波
数を設定したことを特徴とするものである。
【００１１】本願の請求項５の発明は、高周波信号より
低い局部発振信号を出力する第１の局部発振器と、第１
の局部発振器の局部発振信号及び高周波信号が入力さ
れ、第１の中間周波信号に変換する第１の混合器と、局
部発振信号を出力する第２の局部発振器と、第２の局部
発振器の局部発振信号と第１の中間周波信号が入力さ
れ、第２の中間周波信号に変換する第２の混合器と、を
具備し、第１の局部発振器と第２の局部発振器の周波数
差が第２の中間周波信号の最小周波数よりも低くなるよ
うに、第１の局部発振器の周波数及び第２の局部発振器
の周波数を設定したことを特徴とするものである。
低い局部発振信号を出力する第１の局部発振器と、第１
の局部発振器の局部発振信号及び高周波信号が入力さ
れ、第１の中間周波信号に変換する第１の混合器と、局
部発振信号を出力する第２の局部発振器と、第２の局部
発振器の局部発振信号と第１の中間周波信号が入力さ
れ、第２の中間周波信号に変換する第２の混合器と、を
具備し、第１の局部発振器と第２の局部発振器の周波数
差が第２の中間周波信号の最小周波数よりも低くなるよ
うに、第１の局部発振器の周波数及び第２の局部発振器
の周波数を設定したことを特徴とするものである。
【００１２】
【作用】このような特徴を有する本願の請求項１の発明
によれば、高周波信号を第１の局部発振器及び第１の混
合器によって第１の中間周波信号に変換し、更に第２の
局部発振器及び第２の混合器によって第２の中間周波信
号に変換している。そして第１，第２の局部発振器の周
波数差が第２の中間周波信号の最大周波数より高くなる
ように局部発振周波数を設定している。
によれば、高周波信号を第１の局部発振器及び第１の混
合器によって第１の中間周波信号に変換し、更に第２の
局部発振器及び第２の混合器によって第２の中間周波信
号に変換している。そして第１，第２の局部発振器の周
波数差が第２の中間周波信号の最大周波数より高くなる
ように局部発振周波数を設定している。
【００１３】又請求項５の発明では、第１，第２の局部
発振器の周波数差を第２の中間周波信号の最小周波数よ
り低くなるように設定している。こうすれば局部発信号
周波数と共にイメージ信号周波数をＲＦ信号周波数から
遠く離れた配置に設定することが可能となり、局発信号
の漏洩に強く、且つ、イメージ妨害にも強い周波数変換
装置を容易に実現できる。
発振器の周波数差を第２の中間周波信号の最小周波数よ
り低くなるように設定している。こうすれば局部発信号
周波数と共にイメージ信号周波数をＲＦ信号周波数から
遠く離れた配置に設定することが可能となり、局発信号
の漏洩に強く、且つ、イメージ妨害にも強い周波数変換
装置を容易に実現できる。
【００１４】
【実施例】図１は本発明の第１実施例による周波数変換
装置１０を示すブロック図である。本図において２１Ｇ
Hz帯のＲＦ信号（21.4〜22.0ＧHz）はＲＦ入力端子１５
を介してＲＦ増幅器１１によって増幅され、第１の混合
器１２に入力される。混合器１２には局部発振周波数9.
3 ＧHzの第１の局部発振器１３が接続されている。混合
器１２は入力信号を１２ＧHz帯のＩＦ信号（12.1〜12.7
ＧHz）に周波数変換するものであって、その出力は第１
のＩＦ増幅器１４で増幅され、第２の混合器１７に入力
される。混合器１７には局部発振周波数11.15 ＧHzの第
２の局部発振器１８が接続されている。混合器１７は入
力信号を１ＧHz帯の第２のＩＦ信号であるＩＦ出力信号
（0.95〜1.55ＧHz）に再度周波数変換するものである。
その出力はＩＦ増幅器１９で増幅されてＩＦ出力端子１
６から出力される。
装置１０を示すブロック図である。本図において２１Ｇ
Hz帯のＲＦ信号（21.4〜22.0ＧHz）はＲＦ入力端子１５
を介してＲＦ増幅器１１によって増幅され、第１の混合
器１２に入力される。混合器１２には局部発振周波数9.
3 ＧHzの第１の局部発振器１３が接続されている。混合
器１２は入力信号を１２ＧHz帯のＩＦ信号（12.1〜12.7
ＧHz）に周波数変換するものであって、その出力は第１
のＩＦ増幅器１４で増幅され、第２の混合器１７に入力
される。混合器１７には局部発振周波数11.15 ＧHzの第
２の局部発振器１８が接続されている。混合器１７は入
力信号を１ＧHz帯の第２のＩＦ信号であるＩＦ出力信号
（0.95〜1.55ＧHz）に再度周波数変換するものである。
その出力はＩＦ増幅器１９で増幅されてＩＦ出力端子１
６から出力される。
【００１５】ここで混合器１７より出力されるＩＦ出力
信号の周波数は、１２ＧHz帯の衛星放送用周波数変換装
置のＩＦ出力信号の周波数と一致するように選ばれてい
る。更に、局部発振器１３（9.3 ＧHz）と局部発振器１
８（11.15 ＧHz）の周波数差（1.85ＧHz）がＩＦ出力信
号の最大周波数（1.55ＧHz）よりも高く選ばれている。
信号の周波数は、１２ＧHz帯の衛星放送用周波数変換装
置のＩＦ出力信号の周波数と一致するように選ばれてい
る。更に、局部発振器１３（9.3 ＧHz）と局部発振器１
８（11.15 ＧHz）の周波数差（1.85ＧHz）がＩＦ出力信
号の最大周波数（1.55ＧHz）よりも高く選ばれている。
【００１６】この第１実施例による周波数変換装置で
は、以下の効果が得られる。 （１）混合器１２のイメージ信号周波数（2.8 〜3.4 Ｇ
Hz）はＲＦ信号周波数（21.4〜22.0ＧHz）に対して全く
離れているので、イメージ信号阻止フィルタの構成が簡
素化されイメージ妨害に対して非常に強い周波数変換装
置を提供できる。同時に混合器１２のイメージ信号処理
が容易になるので、混合器１２の変換損失特性を改善す
ることができる。
は、以下の効果が得られる。 （１）混合器１２のイメージ信号周波数（2.8 〜3.4 Ｇ
Hz）はＲＦ信号周波数（21.4〜22.0ＧHz）に対して全く
離れているので、イメージ信号阻止フィルタの構成が簡
素化されイメージ妨害に対して非常に強い周波数変換装
置を提供できる。同時に混合器１２のイメージ信号処理
が容易になるので、混合器１２の変換損失特性を改善す
ることができる。
【００１７】（２）局部発振器１３，１８の周波数は図
３の従来例の局部発振器の周波数（20.45 ＧHz）に比べ
てほぼ１／２に低下しているので、技術的に実現しやす
くなっている。特に誘電体共振器による局部発振器で
は、位相雑音の小さい局発信号を実現しやすい。
３の従来例の局部発振器の周波数（20.45 ＧHz）に比べ
てほぼ１／２に低下しているので、技術的に実現しやす
くなっている。特に誘電体共振器による局部発振器で
は、位相雑音の小さい局発信号を実現しやすい。
【００１８】（３）ＲＦ信号周波数に対して局部発振器
１３及び局部発振器１８の周波数はどちらも大きく離れ
ているので、局発信号阻止フィルタの構成が容易とな
り、ＲＦ入力端子１５からの局発信号の漏洩を抑圧する
ことが容易となる。
１３及び局部発振器１８の周波数はどちらも大きく離れ
ているので、局発信号阻止フィルタの構成が容易とな
り、ＲＦ入力端子１５からの局発信号の漏洩を抑圧する
ことが容易となる。
【００１９】例えば、ＲＦ入力端子１５に２１ＧHz帯の
ＲＦ信号周波数に対応する導波管ＷＲ４２を使用する
と、この導波管の遮断周波数は約１４ＧHzであるので、
２１ＧHz帯の周波数変換装置の信号入力構造を普通に用
いられる円形あるいは矩形導波管（例えばＷＲ４２）と
するだけで、この導波管がイメージ信号阻止フィルタと
しても局発信号阻止フィルタとしても働き、イメージ妨
害に強く、局発信号漏洩の少ない２１ＧHz帯の周波数変
換装置を提供できる。
ＲＦ信号周波数に対応する導波管ＷＲ４２を使用する
と、この導波管の遮断周波数は約１４ＧHzであるので、
２１ＧHz帯の周波数変換装置の信号入力構造を普通に用
いられる円形あるいは矩形導波管（例えばＷＲ４２）と
するだけで、この導波管がイメージ信号阻止フィルタと
しても局発信号阻止フィルタとしても働き、イメージ妨
害に強く、局発信号漏洩の少ない２１ＧHz帯の周波数変
換装置を提供できる。
【００２０】又局部発振器１３（9.3 ＧHz）と局部発振
器１８（11.15 ＧHz）の周波数差（1.85ＧHz）をＩＦ出
力信号の最大周波数（1.55ＧHz）よりも高く選ぶ。しか
も、混合器１７としてイメージ除去型混合器を用いると
共に、混合器１７のイメージ除去帯域をイメージ信号周
波数帯域（9.6 〜10.2ＧHz）よりも広帯域に実現し、局
部発振器１３の局発周波数（9.3 ＧHz）が混合器１７の
イメージ除去帯域内に配置されるようにすることによ
り、局部発振器１３の局発信号が混合器１７により周波
数変換され、妨害信号としてＩＦ出力端子１６に出力さ
れるのを防止できる。
器１８（11.15 ＧHz）の周波数差（1.85ＧHz）をＩＦ出
力信号の最大周波数（1.55ＧHz）よりも高く選ぶ。しか
も、混合器１７としてイメージ除去型混合器を用いると
共に、混合器１７のイメージ除去帯域をイメージ信号周
波数帯域（9.6 〜10.2ＧHz）よりも広帯域に実現し、局
部発振器１３の局発周波数（9.3 ＧHz）が混合器１７の
イメージ除去帯域内に配置されるようにすることによ
り、局部発振器１３の局発信号が混合器１７により周波
数変換され、妨害信号としてＩＦ出力端子１６に出力さ
れるのを防止できる。
【００２１】図１に示した第１実施例は局部発振器１３
（9.3 ＧHz）と局部発振器１８（11.15 ＧHz）との周波
数差（1.85ＧHz）をＩＦ出力信号の最大周波数（1.55Ｇ
Hz）よりも高く選んだ一例であるが、２つの局部発振器
の周波数差がＩＦ出力信号の最大周波数よりも高く選ん
だ他の例を表１に示す。表１ではＲＦ信号、ＩＦ信号、
ＩＦ出力信号、２つの局部発振器の局発信号ａ，ｂ（前
段の局部発振器１３の局発信号をａ、後段の局部発振器
１８の局発信号をｂの添え字で区別する）、２つの混合
器１２と１７のイメージ信号ａ，ｂ（前段の混合器１２
のイメージ信号をａ、後段の混合器１７のイメージ信号
をｂの添え字で区別する）の各周波数、２つの局部発振
器の周波数差を示す。
（9.3 ＧHz）と局部発振器１８（11.15 ＧHz）との周波
数差（1.85ＧHz）をＩＦ出力信号の最大周波数（1.55Ｇ
Hz）よりも高く選んだ一例であるが、２つの局部発振器
の周波数差がＩＦ出力信号の最大周波数よりも高く選ん
だ他の例を表１に示す。表１ではＲＦ信号、ＩＦ信号、
ＩＦ出力信号、２つの局部発振器の局発信号ａ，ｂ（前
段の局部発振器１３の局発信号をａ、後段の局部発振器
１８の局発信号をｂの添え字で区別する）、２つの混合
器１２と１７のイメージ信号ａ，ｂ（前段の混合器１２
のイメージ信号をａ、後段の混合器１７のイメージ信号
をｂの添え字で区別する）の各周波数、２つの局部発振
器の周波数差を示す。
【表１】
【００２２】表１においてケース１は図１の第１実施例
に対応する。表１のケース２の実施例では、局発信号ａ
が混合器１７により周波数変換され、妨害信号としてＩ
Ｆ出力端子１６に出力されるのを防止するために、局発
信号ａの周波数（11.15 ＧHz）がＩＦ信号の周波数帯域
（10.25 〜10.85 ＧHz）から大きく離れていないので、
比較的急峻な帯域阻止フィルタ等を用いて局発信号ａが
混合器１７に入力されないようにすることが必要とな
る。更に、混合器１２のイメージ信号ａの周波数（0.3
〜0.9 ＧHz）がＩＦ出力信号の周波数と重なりあわない
ように設定されているので、混合器１２で発生したイメ
ージ信号ａがＩＦ出力信号の妨害信号となるのを防止し
ている。それ以外の効果はケース１の第１実施例と同じ
である。
に対応する。表１のケース２の実施例では、局発信号ａ
が混合器１７により周波数変換され、妨害信号としてＩ
Ｆ出力端子１６に出力されるのを防止するために、局発
信号ａの周波数（11.15 ＧHz）がＩＦ信号の周波数帯域
（10.25 〜10.85 ＧHz）から大きく離れていないので、
比較的急峻な帯域阻止フィルタ等を用いて局発信号ａが
混合器１７に入力されないようにすることが必要とな
る。更に、混合器１２のイメージ信号ａの周波数（0.3
〜0.9 ＧHz）がＩＦ出力信号の周波数と重なりあわない
ように設定されているので、混合器１２で発生したイメ
ージ信号ａがＩＦ出力信号の妨害信号となるのを防止し
ている。それ以外の効果はケース１の第１実施例と同じ
である。
【００２３】表１のケース３の実施例では、局発信号ｂ
の周波数（10.55 ＧHz）がＩＦ信号の周波数（9.0 〜9.
6 ＧHz）よりも高いので、ＩＦ出力信号のスペクトラム
はＲＦ信号の反転スペクトラムとなっている。従って、
１２ＧHz帯衛星放送用受信システムのように複数キャリ
アの信号から構成される多数チャンネルのＩＦ出力信号
を選局して403 ＭHzのＩＦ信号に周波数変換するときに
再度スペクトラムが反転し、ＲＦ信号のスペクトラムと
同一のスペクトラムが得られる。つまり、ケース１やケ
ース２では403 ＭHzのＩＦ信号は反転スペクトラムであ
るため、この反転スペクトラムを非反転スペクトラムに
戻すためには再度周波数変換が必要になる。一方ケース
３では403 ＭHzのＩＦ信号から直接に非反転スペクトラ
ムの変調信号を復調することが可能となるため、反転ス
ペクトラムの変調信号から復調することが好ましくない
変調信号の場合にも再度の周波数変換をしなくてもよ
い。
の周波数（10.55 ＧHz）がＩＦ信号の周波数（9.0 〜9.
6 ＧHz）よりも高いので、ＩＦ出力信号のスペクトラム
はＲＦ信号の反転スペクトラムとなっている。従って、
１２ＧHz帯衛星放送用受信システムのように複数キャリ
アの信号から構成される多数チャンネルのＩＦ出力信号
を選局して403 ＭHzのＩＦ信号に周波数変換するときに
再度スペクトラムが反転し、ＲＦ信号のスペクトラムと
同一のスペクトラムが得られる。つまり、ケース１やケ
ース２では403 ＭHzのＩＦ信号は反転スペクトラムであ
るため、この反転スペクトラムを非反転スペクトラムに
戻すためには再度周波数変換が必要になる。一方ケース
３では403 ＭHzのＩＦ信号から直接に非反転スペクトラ
ムの変調信号を復調することが可能となるため、反転ス
ペクトラムの変調信号から復調することが好ましくない
変調信号の場合にも再度の周波数変換をしなくてもよ
い。
【００２４】しかも、403 ＭHzよりも低い周波数（例え
ば140 ＭHz）で変調信号を復調したい場合でも、スペク
トラムを反転させずに周波数変換が可能である。それ以
外の効果はケース１の第１実施例と同じである。
ば140 ＭHz）で変調信号を復調したい場合でも、スペク
トラムを反転させずに周波数変換が可能である。それ以
外の効果はケース１の第１実施例と同じである。
【００２５】表１のケース４の実施例では、局発信号ｂ
の周波数（12.4ＧHz）がＩＦ信号の周波数（10.85 〜1
1.45 ＧHz）よりも高いので、ＩＦ出力信号のスペクト
ラムはＲＦ信号の反転スペクトラムとなっている。従っ
て、１２ＧHz帯衛星放送用受信システムのように複数キ
ャリアの信号から構成される多数チャンネルのＩＦ出力
信号を選局して403 ＭHzのＩＦ信号に周波数変換すると
きに再度スペクトラムが反転し、ＲＦ信号のスペクトラ
ムと同一のスペクトラムが得られる。つまりケース４で
はケース３と同じく403 ＭHzのＩＦ信号から直接に非反
転スペクトラムの変調信号を復調することが可能となる
ため、反転スペクトラムの変調信号から復調することが
好ましくない変調信号の場合にも再度の周波数変換をし
なくてもよい。
の周波数（12.4ＧHz）がＩＦ信号の周波数（10.85 〜1
1.45 ＧHz）よりも高いので、ＩＦ出力信号のスペクト
ラムはＲＦ信号の反転スペクトラムとなっている。従っ
て、１２ＧHz帯衛星放送用受信システムのように複数キ
ャリアの信号から構成される多数チャンネルのＩＦ出力
信号を選局して403 ＭHzのＩＦ信号に周波数変換すると
きに再度スペクトラムが反転し、ＲＦ信号のスペクトラ
ムと同一のスペクトラムが得られる。つまりケース４で
はケース３と同じく403 ＭHzのＩＦ信号から直接に非反
転スペクトラムの変調信号を復調することが可能となる
ため、反転スペクトラムの変調信号から復調することが
好ましくない変調信号の場合にも再度の周波数変換をし
なくてもよい。
【００２６】しかも、403 ＭHzよりも低い周波数（例え
ば140 ＭHz）で変調信号を復調したい場合でも、スペク
トラムを反転させずに周波数変換が可能である。それ以
外の効果はケース２の実施例と同じである。
ば140 ＭHz）で変調信号を復調したい場合でも、スペク
トラムを反転させずに周波数変換が可能である。それ以
外の効果はケース２の実施例と同じである。
【００２７】図２は本発明の第２実施例による周波数変
換装置２０を示すブロック図である。本図において２１
ＧHz帯のＲＦ信号（21.4〜22.0ＧHz）はＲＦ入力端子２
５を介してＲＦ増幅器２１によって増幅され、第１の混
合器２２に入力される。混合器２２には局部発振周波数
11.8ＧHzの第１の局部発振器２３が接続されている。混
合器２２は入力信号を９ＧHz帯のＩＦ信号（9.6 〜10.2
ＧHz）に周波数変換するものであって、その出力は第１
のＩＦ増幅器２４で増幅され、第２の混合器２７に入力
される。混合器２７には局部発振周波数11.15 ＧHzの第
２の局部発振器２８が接続されている。混合器２７は入
力信号を１ＧHz帯の第２のＩＦ信号であるＩＦ出力信号
（0.95〜1.55ＧHz）に再度周波数変換するものである。
その出力はＩＦ増幅器２９で増幅されてＩＦ出力端子２
６から出力される。
換装置２０を示すブロック図である。本図において２１
ＧHz帯のＲＦ信号（21.4〜22.0ＧHz）はＲＦ入力端子２
５を介してＲＦ増幅器２１によって増幅され、第１の混
合器２２に入力される。混合器２２には局部発振周波数
11.8ＧHzの第１の局部発振器２３が接続されている。混
合器２２は入力信号を９ＧHz帯のＩＦ信号（9.6 〜10.2
ＧHz）に周波数変換するものであって、その出力は第１
のＩＦ増幅器２４で増幅され、第２の混合器２７に入力
される。混合器２７には局部発振周波数11.15 ＧHzの第
２の局部発振器２８が接続されている。混合器２７は入
力信号を１ＧHz帯の第２のＩＦ信号であるＩＦ出力信号
（0.95〜1.55ＧHz）に再度周波数変換するものである。
その出力はＩＦ増幅器２９で増幅されてＩＦ出力端子２
６から出力される。
【００２８】この第２実施例による周波数変換装置で
は、以下の効果が得られる。 （１）混合器２２のイメージ信号周波数（1.6 〜2.2 Ｇ
Hz）はＲＦ信号周波数（21.4〜22.0ＧHz）に対して全く
離れているので、イメージ信号阻止フィルタの構成が簡
素化されイメージ妨害に対して非常に強い周波数変換装
置を提供できる。同時に、混合器２２のイメージ信号処
理が容易になるので混合器２２の変換損失特性を改善す
ることができる。
は、以下の効果が得られる。 （１）混合器２２のイメージ信号周波数（1.6 〜2.2 Ｇ
Hz）はＲＦ信号周波数（21.4〜22.0ＧHz）に対して全く
離れているので、イメージ信号阻止フィルタの構成が簡
素化されイメージ妨害に対して非常に強い周波数変換装
置を提供できる。同時に、混合器２２のイメージ信号処
理が容易になるので混合器２２の変換損失特性を改善す
ることができる。
【００２９】（２）局部発振器２３，２８の周波数は図
３の従来例の局部発振器の周波数（20.45 ＧHz）に比べ
てほぼ１／２に低下しているので、技術的に実現しやす
くなっている。特に誘電体共振器による局部発振器で
は、位相雑音の小さい局発信号を実現しやすい。
３の従来例の局部発振器の周波数（20.45 ＧHz）に比べ
てほぼ１／２に低下しているので、技術的に実現しやす
くなっている。特に誘電体共振器による局部発振器で
は、位相雑音の小さい局発信号を実現しやすい。
【００３０】（３）ＲＦ信号周波数に対して局部発振器
２３及び局部発振器２８の周波数はどちらも大きく離れ
ているので、局発信号阻止フィルタの構成が容易とな
り、ＲＦ入力端子２５からの局発信号の漏洩を抑圧する
ことが容易となる。
２３及び局部発振器２８の周波数はどちらも大きく離れ
ているので、局発信号阻止フィルタの構成が容易とな
り、ＲＦ入力端子２５からの局発信号の漏洩を抑圧する
ことが容易となる。
【００３１】例えば、ＲＦ入力端子２５に２１ＧHz帯の
ＲＦ信号周波数に対応する導波管ＷＲ４２を使用する
と、この導波管の遮断周波数は約１４ＧHzであるので、
２１ＧHz帯の周波数変換装置の信号入力構造を普通に用
いられる円形や矩形の導波管（例えばＷＲ４２）とする
だけで、この導波管がイメージ信号阻止フィルタとして
も局発信号阻止フィルタとしても働き、イメージ妨害に
強く、局発信号漏洩の少ない２１ＧHz帯の周波数変換装
置を提供できる。
ＲＦ信号周波数に対応する導波管ＷＲ４２を使用する
と、この導波管の遮断周波数は約１４ＧHzであるので、
２１ＧHz帯の周波数変換装置の信号入力構造を普通に用
いられる円形や矩形の導波管（例えばＷＲ４２）とする
だけで、この導波管がイメージ信号阻止フィルタとして
も局発信号阻止フィルタとしても働き、イメージ妨害に
強く、局発信号漏洩の少ない２１ＧHz帯の周波数変換装
置を提供できる。
【００３２】（４）局部発振器２８の周波数（11.15 Ｇ
Hz）がＩＦ信号の周波数（9.6 〜10.2ＧHz）よりも高い
ので、ＩＦ出力信号のスペクトラムはＲＦ信号の反転ス
ペクトラムとなっている。従って、１２ＧHz帯衛星放送
用受信システムのように複数キャリアの信号から構成さ
れるＩＦ出力信号を選局して403 ＭHzのＩＦ信号に周波
数変換するときに再度スペクトラムが反転し、ＲＦ信号
のスペクトラムと同一のスペクトラムが得られる。つま
り403 ＭHzのＩＦ信号から直接に変調信号を復調する場
合に非反転スペクトラムの変調信号で復調が可能とな
る。しかも、403ＭHzよりも低い周波数（例えば140 ＭH
z）で変調信号を復調したい場合でも、スペクトラムを
反転させずに周波数変換が可能である。
Hz）がＩＦ信号の周波数（9.6 〜10.2ＧHz）よりも高い
ので、ＩＦ出力信号のスペクトラムはＲＦ信号の反転ス
ペクトラムとなっている。従って、１２ＧHz帯衛星放送
用受信システムのように複数キャリアの信号から構成さ
れるＩＦ出力信号を選局して403 ＭHzのＩＦ信号に周波
数変換するときに再度スペクトラムが反転し、ＲＦ信号
のスペクトラムと同一のスペクトラムが得られる。つま
り403 ＭHzのＩＦ信号から直接に変調信号を復調する場
合に非反転スペクトラムの変調信号で復調が可能とな
る。しかも、403ＭHzよりも低い周波数（例えば140 ＭH
z）で変調信号を復調したい場合でも、スペクトラムを
反転させずに周波数変換が可能である。
【００３３】又局部発振器２３（11.8ＧHz）と局部発振
器２８（11.15 ＧHz）との周波数差（0.65ＧHz）をＩＦ
出力信号の最小周波数（0.95ＧHz）よりも低く選んでい
る。しかも、混合器２７としてイメージ除去型混合器を
用いるとともに混合器２７のイメージ除去帯域をイメー
ジ信号周波数帯域（12.1〜12.7ＧHz）よりも広帯域に実
現し、局部発振器２３の周波数（11.8ＧHz）が混合器２
７のイメージ除去帯域内に配置されるようにすることに
より、局部発振器２３の局発信号が混合器２７により周
波数変換され、妨害信号としてＩＦ出力端子２６に出力
されるのを防止できる。
器２８（11.15 ＧHz）との周波数差（0.65ＧHz）をＩＦ
出力信号の最小周波数（0.95ＧHz）よりも低く選んでい
る。しかも、混合器２７としてイメージ除去型混合器を
用いるとともに混合器２７のイメージ除去帯域をイメー
ジ信号周波数帯域（12.1〜12.7ＧHz）よりも広帯域に実
現し、局部発振器２３の周波数（11.8ＧHz）が混合器２
７のイメージ除去帯域内に配置されるようにすることに
より、局部発振器２３の局発信号が混合器２７により周
波数変換され、妨害信号としてＩＦ出力端子２６に出力
されるのを防止できる。
【００３４】図２に示した第２実施例は局部発振器２３
（11.8ＧHz）と局部発振器２８（11.15 ＧHz）との周波
数差（0.65ＧHz）をＩＦ出力信号の最小周波数（0.95Ｇ
Hz）よりも低く選んだ一例であるが、２つの局部発振器
の周波数差がＩＦ出力信号の最小周波数よりも低く選ん
だ他の例を表２に示す。表２ではＲＦ信号、ＩＦ信号、
ＩＦ出力信号、２つの局部発振器の局発信号ａ，ｂ（前
段の局部発振器２３の局発信号をａ、後段の局部発振器
２８の局発信号をｂの添え字で区別する）、２つの混合
器のイメージ信号ａ，ｂ（前段の混合器２２のイメージ
信号をａ、後段の混合器２７のイメージ信号をｂの添え
字で区別する）の各周波数、２つの局部発振器の周波数
差を示す。
（11.8ＧHz）と局部発振器２８（11.15 ＧHz）との周波
数差（0.65ＧHz）をＩＦ出力信号の最小周波数（0.95Ｇ
Hz）よりも低く選んだ一例であるが、２つの局部発振器
の周波数差がＩＦ出力信号の最小周波数よりも低く選ん
だ他の例を表２に示す。表２ではＲＦ信号、ＩＦ信号、
ＩＦ出力信号、２つの局部発振器の局発信号ａ，ｂ（前
段の局部発振器２３の局発信号をａ、後段の局部発振器
２８の局発信号をｂの添え字で区別する）、２つの混合
器のイメージ信号ａ，ｂ（前段の混合器２２のイメージ
信号をａ、後段の混合器２７のイメージ信号をｂの添え
字で区別する）の各周波数、２つの局部発振器の周波数
差を示す。
【表２】 表２のケース７は図２の第２実施例に対応する。表２の
ケース５の実施例では、局発信号ｂの周波数（10.55 Ｇ
Hz）がＩＦ信号の周波数（11.5〜12.1ＧHz）よりも低い
ので、ＩＦ出力信号のスペクトラムはＲＦ信号のスペク
トラムと同一である。従って、１２ＧHz帯衛星放送用受
信システムのように複数キャリアの信号から構成される
ＩＦ出力信号を選局して403 ＭHzのＩＦ信号に周波数変
換するときにスペクトラムを反転させ、403 ＭHzよりも
低い周波数で変調信号を復調したい場合には、403 ＭHz
のＩＦ信号の反転スペクトラムを非反転スペクトラムの
信号に戻すために、例えば403 ＭHzのＩＦ信号を543 Ｍ
Hzの固定発振器により140ＭHzの信号に再度周波数変換
すれば、非反転スペクトラムの140 ＭHzの信号が得ら
れ、140 ＭHzの低い周波数で変調信号を復調できる。そ
れ以外の効果はケース７（図２）の実施例と同じであ
る。
ケース５の実施例では、局発信号ｂの周波数（10.55 Ｇ
Hz）がＩＦ信号の周波数（11.5〜12.1ＧHz）よりも低い
ので、ＩＦ出力信号のスペクトラムはＲＦ信号のスペク
トラムと同一である。従って、１２ＧHz帯衛星放送用受
信システムのように複数キャリアの信号から構成される
ＩＦ出力信号を選局して403 ＭHzのＩＦ信号に周波数変
換するときにスペクトラムを反転させ、403 ＭHzよりも
低い周波数で変調信号を復調したい場合には、403 ＭHz
のＩＦ信号の反転スペクトラムを非反転スペクトラムの
信号に戻すために、例えば403 ＭHzのＩＦ信号を543 Ｍ
Hzの固定発振器により140ＭHzの信号に再度周波数変換
すれば、非反転スペクトラムの140 ＭHzの信号が得ら
れ、140 ＭHzの低い周波数で変調信号を復調できる。そ
れ以外の効果はケース７（図２）の実施例と同じであ
る。
【００３５】表２のケース６の実施例では、局発信号ａ
が後段の混合器により周波数変換され、妨害信号として
ＩＦ出力端子２６に出力されるのを防止するために、局
発信号ａの周波数（10.55 ＧHz）がＩＦ信号の周波数帯
域（10.85 〜11.45 ＧHz）から大きく離れていないの
で、比較的急峻な帯域阻止フィルタ等により局発信号ａ
が後段の混合器に入力されないようにすることが必要と
なる。更に、前段の混合器のイメージ信号ａの周波数
（0.3 〜0.9 ＧHz）がＩＦ出力信号の周波数と重なりあ
わないように設定されているので、前段の混合器で発生
したイメージ信号ａがＩＦ出力信号の妨害信号となるの
を防止している。それ以外の効果はケース５の実施例と
同じである。
が後段の混合器により周波数変換され、妨害信号として
ＩＦ出力端子２６に出力されるのを防止するために、局
発信号ａの周波数（10.55 ＧHz）がＩＦ信号の周波数帯
域（10.85 〜11.45 ＧHz）から大きく離れていないの
で、比較的急峻な帯域阻止フィルタ等により局発信号ａ
が後段の混合器に入力されないようにすることが必要と
なる。更に、前段の混合器のイメージ信号ａの周波数
（0.3 〜0.9 ＧHz）がＩＦ出力信号の周波数と重なりあ
わないように設定されているので、前段の混合器で発生
したイメージ信号ａがＩＦ出力信号の妨害信号となるの
を防止している。それ以外の効果はケース５の実施例と
同じである。
【００３６】表２のケース８の実施例では、局発信号ａ
が後段の混合器により周波数変換され、妨害信号として
ＩＦ出力端子２６に出力されるのを防止するために、局
発信号aの周波数（11.15 ＧHz）がＩＦ信号の周波数帯
域（10.25 〜10.85 ＧHz）から大きく離れていないの
で、比較的急峻な帯域阻止フィルタ等により局発信号ａ
が後段の混合器に入力されないようにすることが必要と
なる。更に、前段の混合器のイメージ信号ａの周波数
（0.3 〜0.9 ＧHz）がＩＦ出力信号の周波数と重なりあ
わないように設定されているので、前段の混合器で発生
したイメージ信号ａがＩＦ出力信号の妨害信号となるの
を防止している。それ以外の効果はケース７（図２）の
実施例と同じである。
が後段の混合器により周波数変換され、妨害信号として
ＩＦ出力端子２６に出力されるのを防止するために、局
発信号aの周波数（11.15 ＧHz）がＩＦ信号の周波数帯
域（10.25 〜10.85 ＧHz）から大きく離れていないの
で、比較的急峻な帯域阻止フィルタ等により局発信号ａ
が後段の混合器に入力されないようにすることが必要と
なる。更に、前段の混合器のイメージ信号ａの周波数
（0.3 〜0.9 ＧHz）がＩＦ出力信号の周波数と重なりあ
わないように設定されているので、前段の混合器で発生
したイメージ信号ａがＩＦ出力信号の妨害信号となるの
を防止している。それ以外の効果はケース７（図２）の
実施例と同じである。
【００３７】
【発明の効果】以上のように本願の請求項１〜８の発明
によれば、以下の効果が得られる。 （１）イメージ信号周波数とＲＦ信号周波数の間隔を広
くとれるのでイメージ妨害に対して強い周波数変換装置
を構成できる。
によれば、以下の効果が得られる。 （１）イメージ信号周波数とＲＦ信号周波数の間隔を広
くとれるのでイメージ妨害に対して強い周波数変換装置
を構成できる。
【００３８】（２）局部発振器の周波数が従来例の局部
発振器の周波数に比べて約１／２に低下しているので技
術的に実現しやすくなっている。特に、誘電体共振器に
よる局部発振器では位相雑音の小さい局発信号を実現し
やすい。
発振器の周波数に比べて約１／２に低下しているので技
術的に実現しやすくなっている。特に、誘電体共振器に
よる局部発振器では位相雑音の小さい局発信号を実現し
やすい。
【００３９】（３）イメージ信号周波数とＲＦ信号周波
数の間隔を広くとれるので前段の混合器で発生するイメ
ージ信号をイメージ・リカバリ処理して、混合器の変換
損失特性の劣化を防止できる。特に、混合器をミキサ・
ダイオードが１個で構成できるシングルエンド型にする
場合には、このイメージ・リカバリ処理は有効な手段で
ある。
数の間隔を広くとれるので前段の混合器で発生するイメ
ージ信号をイメージ・リカバリ処理して、混合器の変換
損失特性の劣化を防止できる。特に、混合器をミキサ・
ダイオードが１個で構成できるシングルエンド型にする
場合には、このイメージ・リカバリ処理は有効な手段で
ある。
【００４０】（４）ＲＦ信号周波数と局部発振器の周波
数の間隔を広くとれるので、ＲＦ入力端子からの局発信
号の漏洩を抑圧することが容易となる。特に、ＲＦ入力
端子を導波管とするだけでも、導波管の高域通過フィル
タ特性を利用して局発信号のＲＦ入力端子からの漏洩を
抑圧することができる。
数の間隔を広くとれるので、ＲＦ入力端子からの局発信
号の漏洩を抑圧することが容易となる。特に、ＲＦ入力
端子を導波管とするだけでも、導波管の高域通過フィル
タ特性を利用して局発信号のＲＦ入力端子からの漏洩を
抑圧することができる。
【００４１】（５）２つの局部発振器の周波数差をＩＦ
出力信号の最大周波数よりも高く選ぶか、あるいはＩＦ
出力信号の最小周波数よりも低く選ぶことにより、局部
発振器の局発信号が後段の混合器により周波数変換され
妨害信号としてＩＦ出力端子に出力されたとしても、妨
害信号がＩＦ出力信号の周波数帯域内で発生するのを防
止できる。
出力信号の最大周波数よりも高く選ぶか、あるいはＩＦ
出力信号の最小周波数よりも低く選ぶことにより、局部
発振器の局発信号が後段の混合器により周波数変換され
妨害信号としてＩＦ出力端子に出力されたとしても、妨
害信号がＩＦ出力信号の周波数帯域内で発生するのを防
止できる。
【００４２】（６）又請求項２，６の発明では、後段の
混合器としてイメージ除去型混合器を用いるとともに混
合器のイメージ除去帯域をイメージ信号周波数帯域より
も広帯域に実現し、前段の局部発振器の周波数が後段の
混合器のイメージ除去帯域内に配置されるようにするこ
とにより、前段の局部発振器の局発信号が後段の混合器
により周波数変換され、妨害信号としてＩＦ出力端子に
出力されるのを防止できる。
混合器としてイメージ除去型混合器を用いるとともに混
合器のイメージ除去帯域をイメージ信号周波数帯域より
も広帯域に実現し、前段の局部発振器の周波数が後段の
混合器のイメージ除去帯域内に配置されるようにするこ
とにより、前段の局部発振器の局発信号が後段の混合器
により周波数変換され、妨害信号としてＩＦ出力端子に
出力されるのを防止できる。
【図１】本発明の一実施例による周波数変換装置のブロ
ック図である。
ック図である。
【図２】本発明の別の一実施例による周波数変換装置の
ブロック図である。
ブロック図である。
【図３】従来の周波数変換装置のブロック図である。
１１，２１ ＲＦ増幅器 １２，１７，２２，２７ 混合器 １３，１８，２３，２８ 局部発振器 １４，１９，２４，２９ ＩＦ増幅器 １５，２５ ＲＦ入力端子 １６，２６ ＩＦ出力端子
Claims (8)
- 【請求項１】 高周波信号より低い局部発振信号を出力
する第１の局部発振器と、 前記第１の局部発振器の局部発振信号及び高周波信号が
入力され、第１の中間周波信号に変換する第１の混合器
と、 局部発振信号を出力する第２の局部発振器と、 前記第２の局部発振器の局部発振信号と第１の中間周波
信号が入力され、第２の中間周波信号に変換する第２の
混合器と、を具備し、 前記第１の局部発振器と前記第２の局部発振器の周波数
差が前記第２の中間周波信号の最大周波数より高くなる
ように、前記第１，第２の局部発振器の発振周波数を設
定したことを特徴とする周波数変換装置。 - 【請求項２】 前記第２の混合器をイメージ除去型混合
器とし、前記第１の局部発振器の局部発振周波数が前記
イメージ除去型混合器のイメージ除去帯域内に配置され
るように、前記第１の局部発振器の周波数及び前記イメ
ージ除去型混合器のイメージ除去帯域を設定したことを
特徴とする請求項１記載の周波数変換装置。 - 【請求項３】 前記第１の混合器のイメージ周波数が第
２の中間周波信号の周波数帯域と重なり合わないように
前記第１，第２の局部発振器の発振周波数を設定したこ
とを特徴とする請求項１記載の周波数変換装置。 - 【請求項４】 前記第２の局部発振器の周波数を第１の
中間周波信号の周波数よりも高く設定したことを特徴と
する請求項１記載の周波数変換装置。 - 【請求項５】 高周波信号より低い局部発振信号を出力
する第１の局部発振器と、 前記第１の局部発振器の局部発振信号及び高周波信号が
入力され、第１の中間周波信号に変換する第１の混合器
と、 局部発振信号を出力する第２の局部発振器と、 前記第２の局部発振器の局部発振信号と第１の中間周波
信号が入力され、第２の中間周波信号に変換する第２の
混合器と、を具備し、 前記第１の局部発振器と前記第２の局部発振器の周波数
差が前記第２の中間周波信号の最小周波数よりも低くな
るように、前記第１の局部発振器の周波数及び前記第２
の局部発振器の周波数を設定したことを特徴とする周波
数変換装置。 - 【請求項６】 前記第２の混合器をイメージ除去型混合
器とし、前記第１の局部発振器の局部発振周波数が前記
イメージ除去型混合器のイメージ除去帯域内に配置され
るように、前記第１の局部発振器の周波数及び前記イメ
ージ除去型混合器のイメージ除去帯域を設定したことを
特徴とする請求項５記載の周波数変換装置。 - 【請求項７】 前記第１の混合器のイメージ周波数が第
２の中間周波信号の周波数帯域と重なり合わないように
前記第１，第２の局部発振器の発振周波数を設定したこ
とを特徴とする請求項５記載の周波数変換装置。 - 【請求項８】 前記第２の局部発振器の周波数を第１の
中間周波信号の周波数よりも高く設定したことを特徴と
する請求項５記載の周波数変換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5349871A JPH07202743A (ja) | 1993-12-29 | 1993-12-29 | 周波数変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5349871A JPH07202743A (ja) | 1993-12-29 | 1993-12-29 | 周波数変換装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07202743A true JPH07202743A (ja) | 1995-08-04 |
Family
ID=18406683
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5349871A Pending JPH07202743A (ja) | 1993-12-29 | 1993-12-29 | 周波数変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07202743A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100331596B1 (ko) * | 1998-03-25 | 2002-04-06 | 니시무로 타이죠 | 무선장치 |
| WO2004102728A1 (ja) * | 2003-05-19 | 2004-11-25 | Japan Science And Technology Agency | 超伝導受信機システム |
-
1993
- 1993-12-29 JP JP5349871A patent/JPH07202743A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100331596B1 (ko) * | 1998-03-25 | 2002-04-06 | 니시무로 타이죠 | 무선장치 |
| WO2004102728A1 (ja) * | 2003-05-19 | 2004-11-25 | Japan Science And Technology Agency | 超伝導受信機システム |
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