JPH07207320A - 脱硫効率を高めた溶銑脱硫方法 - Google Patents
脱硫効率を高めた溶銑脱硫方法Info
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- JPH07207320A JPH07207320A JP463994A JP463994A JPH07207320A JP H07207320 A JPH07207320 A JP H07207320A JP 463994 A JP463994 A JP 463994A JP 463994 A JP463994 A JP 463994A JP H07207320 A JPH07207320 A JP H07207320A
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Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 酸素ポテンシャルが低い溶銑にＭｇ又はＭｇ
合金を接触させることにより、高い脱硫効率で溶銑を脱
硫する。 【構成】 脱硫能が高い低沸点金属又は合金６及び脱酸
能が高い金属又は合金７を内包したワイヤ８を溶銑２に
連続供給する。低沸点金属又は合金には粉末状，粒状，
カットワイヤ状又は線材状のＭｇ又はＭｇ合金があり、
脱酸能の高い金属又は合金にはＡｌ，Ａｌ合金等があ
る。これらは、それぞれ別個のワイヤとして溶銑２に送
り込んでもよい。 【効果】 脱酸能が高い金属又は合金により溶銑の酸素
ポテンシャルが下げられるため、Ｍｇ＋［Ｏ］→ＭｇＯ
の反応が抑制され、Ｍｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの脱硫反応に
Ｍｇ又はＭｇ合金が効率よく消費される。
合金を接触させることにより、高い脱硫効率で溶銑を脱
硫する。 【構成】 脱硫能が高い低沸点金属又は合金６及び脱酸
能が高い金属又は合金７を内包したワイヤ８を溶銑２に
連続供給する。低沸点金属又は合金には粉末状，粒状，
カットワイヤ状又は線材状のＭｇ又はＭｇ合金があり、
脱酸能の高い金属又は合金にはＡｌ，Ａｌ合金等があ
る。これらは、それぞれ別個のワイヤとして溶銑２に送
り込んでもよい。 【効果】 脱酸能が高い金属又は合金により溶銑の酸素
ポテンシャルが下げられるため、Ｍｇ＋［Ｏ］→ＭｇＯ
の反応が抑制され、Ｍｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの脱硫反応に
Ｍｇ又はＭｇ合金が効率よく消費される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、効率よく且つ迅速に溶
銑を脱硫する方法に関する。
銑を脱硫する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉から出銑された溶銑は、比較的多量
の不純物を含んでいる。この溶銑を転炉で精錬するに先
立って、脱Ｓｉ，脱Ｓ，脱Ｐ等の各種処理が施されてい
る。特に、溶銑に含まれるＳは、鋼材の加工性や耐食性
を低下させる原因となることから、溶銑段階で低レベル
まで下げることが必要である。溶銑の脱硫には、取鍋，
混銑車等に収容された溶銑に脱硫剤を添加する方式が採
用されている。脱硫剤には、ＣａＯ，ＣａＣ2 ，Ｎａ2
ＣＯ3 ，金属Ｍｇ，希土類金属等が使用されている。な
かでも、金属Ｍｇ又はＭｇ合金は、溶銑の［Ｓ］に対す
る反応性が高いことから、効率的な脱硫剤として検討さ
れている。
の不純物を含んでいる。この溶銑を転炉で精錬するに先
立って、脱Ｓｉ，脱Ｓ，脱Ｐ等の各種処理が施されてい
る。特に、溶銑に含まれるＳは、鋼材の加工性や耐食性
を低下させる原因となることから、溶銑段階で低レベル
まで下げることが必要である。溶銑の脱硫には、取鍋，
混銑車等に収容された溶銑に脱硫剤を添加する方式が採
用されている。脱硫剤には、ＣａＯ，ＣａＣ2 ，Ｎａ2
ＣＯ3 ，金属Ｍｇ，希土類金属等が使用されている。な
かでも、金属Ｍｇ又はＭｇ合金は、溶銑の［Ｓ］に対す
る反応性が高いことから、効率的な脱硫剤として検討さ
れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】溶銑に添加されたＭｇ
は、Ｍｇ（ｇ）＋［Ｓ］→ＭｇＳ（ｓ）及びＭｇ（ｌ）
＋［Ｓ］→ＭｇＳ（ｓ）の脱硫反応に従って溶銑中の
［Ｓ］と反応し、反応生成物ＭｇＳをスラグに移行させ
ることにより溶銑を脱硫する。この脱硫反応は、他の脱
硫剤を使用した場合に比較し、溶銑の［Ｓ］を極めて低
いレベルまで下げることに有効である。
は、Ｍｇ（ｇ）＋［Ｓ］→ＭｇＳ（ｓ）及びＭｇ（ｌ）
＋［Ｓ］→ＭｇＳ（ｓ）の脱硫反応に従って溶銑中の
［Ｓ］と反応し、反応生成物ＭｇＳをスラグに移行させ
ることにより溶銑を脱硫する。この脱硫反応は、他の脱
硫剤を使用した場合に比較し、溶銑の［Ｓ］を極めて低
いレベルまで下げることに有効である。
【０００４】Ｍｇは。通常ガスインジェクション方式で
吹き込まれ、溶銑の深部に脱硫剤が送り込まれるように
キャリアガスの圧力を高く設定している。また、溶銑と
の反応性を高めるため、Ｍｇ系脱硫剤を細粒にしてい
る。高圧のキャリアガスは、脱硫剤の吹込みに有効であ
るものの、無数の気泡となって溶銑中を上昇し系外に放
出される。他方、蒸気圧が大きなＭｇは、細粒になるほ
ど短時間でＭｇ蒸気になる。そのため、吹き込まれたＭ
ｇ系脱硫剤が未反応状態の蒸気として系外に持ち去られ
る傾向が強く、脱硫効率が依然として低い値を示す。ま
た、Ｍｇは、溶銑に含まれている［Ｏ］と反応して脱硫
能のないＭｇＯとなることによっても、有効消費効率を
低下させる。本発明は、このような問題を解消すべく案
出されたものであり、溶銑の深部まで供給可能なワイヤ
状で脱硫剤を使用すると共に、脱酸剤を同時添加するこ
とにより、酸素ポテンシャルの低い溶銑内部に金属Ｍｇ
又はＭｇ蒸気を送り込み、反応活性が高いＭｇを効率よ
く脱硫反応に利用し、高位に安定した条件下で溶銑を迅
速に脱硫することを目的とする。
吹き込まれ、溶銑の深部に脱硫剤が送り込まれるように
キャリアガスの圧力を高く設定している。また、溶銑と
の反応性を高めるため、Ｍｇ系脱硫剤を細粒にしてい
る。高圧のキャリアガスは、脱硫剤の吹込みに有効であ
るものの、無数の気泡となって溶銑中を上昇し系外に放
出される。他方、蒸気圧が大きなＭｇは、細粒になるほ
ど短時間でＭｇ蒸気になる。そのため、吹き込まれたＭ
ｇ系脱硫剤が未反応状態の蒸気として系外に持ち去られ
る傾向が強く、脱硫効率が依然として低い値を示す。ま
た、Ｍｇは、溶銑に含まれている［Ｏ］と反応して脱硫
能のないＭｇＯとなることによっても、有効消費効率を
低下させる。本発明は、このような問題を解消すべく案
出されたものであり、溶銑の深部まで供給可能なワイヤ
状で脱硫剤を使用すると共に、脱酸剤を同時添加するこ
とにより、酸素ポテンシャルの低い溶銑内部に金属Ｍｇ
又はＭｇ蒸気を送り込み、反応活性が高いＭｇを効率よ
く脱硫反応に利用し、高位に安定した条件下で溶銑を迅
速に脱硫することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の溶銑脱硫方法
は、その目的を達成するため、脱硫能が高い低沸点金属
又は合金及び脱酸能が高い金属又は合金を内包したワイ
ヤを溶銑に連続供給することを特徴とする。脱硫能が高
い低沸点金属又は合金及び脱酸能が高い金属又は合金の
ワイヤは、それぞれ別個のワイヤとして溶銑に連続供給
することも可能である。脱硫能が高い低沸点金属又は合
金としては、金属Ｍｇ又はＭｇ合金が使用される。脱酸
能が高い金属又は合金としては、Ａｌ又はＡｌ合金が好
適である。Ａｌ又はＡｌ合金は、粉末状，粒状，カット
ワイヤ状又は線材状の何れであっても良いが、粉末状，
粒状又はカットワイヤ状で使用する場合にはシースに充
填する必要がある。
は、その目的を達成するため、脱硫能が高い低沸点金属
又は合金及び脱酸能が高い金属又は合金を内包したワイ
ヤを溶銑に連続供給することを特徴とする。脱硫能が高
い低沸点金属又は合金及び脱酸能が高い金属又は合金の
ワイヤは、それぞれ別個のワイヤとして溶銑に連続供給
することも可能である。脱硫能が高い低沸点金属又は合
金としては、金属Ｍｇ又はＭｇ合金が使用される。脱酸
能が高い金属又は合金としては、Ａｌ又はＡｌ合金が好
適である。Ａｌ又はＡｌ合金は、粉末状，粒状，カット
ワイヤ状又は線材状の何れであっても良いが、粉末状，
粒状又はカットワイヤ状で使用する場合にはシースに充
填する必要がある。
【０００６】
【作用】溶銑に添加されたＭｇは、脱硫反応に消費され
ると共に、［Ｏ］と反応し脱硫能のないＭｇＯとなる。
ＭｇＯになる割合が高いほど、脱硫効率が低下する。ま
た、揮発性の高いＭｇは、溶銑に送り込まれたとき、溶
銑の保有熱で瞬時に気化し、Ｍｇ蒸気となって系外に逸
散し易い。そのため、湯面近傍のみが金属Ｍｇ又はＭｇ
蒸気と接触するだけで、溶銑全体にわたる脱硫反応が期
待できない。脱硫反応が生じた場合であっても、熱力学
的に不安定な反応生成物ＭｇＳは、溶銑中の［Ｏ］や雰
囲気中のＯ2 とＭｇＳ＋［Ｏ］→ＭｇＯ＋［Ｓ］，Ｍｇ
Ｓ＋Ｏ2 →ＭｇＯ＋［Ｓ］等の反応を起こし、再び
［Ｓ］が溶銑に戻り易い。本発明においては、このよう
な脱硫効率を低下させる原因を、脱硫能のあるＭｇ又は
Ｍｇ合金と脱酸能のあるＡｌ又はＡｌ合金とをワイヤ状
で併用することにより解消した。Ｍｇ合金を使用する
と、Ｍｇ単体の活性度が緩和され、爆発的な反応が防止
される。
ると共に、［Ｏ］と反応し脱硫能のないＭｇＯとなる。
ＭｇＯになる割合が高いほど、脱硫効率が低下する。ま
た、揮発性の高いＭｇは、溶銑に送り込まれたとき、溶
銑の保有熱で瞬時に気化し、Ｍｇ蒸気となって系外に逸
散し易い。そのため、湯面近傍のみが金属Ｍｇ又はＭｇ
蒸気と接触するだけで、溶銑全体にわたる脱硫反応が期
待できない。脱硫反応が生じた場合であっても、熱力学
的に不安定な反応生成物ＭｇＳは、溶銑中の［Ｏ］や雰
囲気中のＯ2 とＭｇＳ＋［Ｏ］→ＭｇＯ＋［Ｓ］，Ｍｇ
Ｓ＋Ｏ2 →ＭｇＯ＋［Ｓ］等の反応を起こし、再び
［Ｓ］が溶銑に戻り易い。本発明においては、このよう
な脱硫効率を低下させる原因を、脱硫能のあるＭｇ又は
Ｍｇ合金と脱酸能のあるＡｌ又はＡｌ合金とをワイヤ状
で併用することにより解消した。Ｍｇ合金を使用する
と、Ｍｇ単体の活性度が緩和され、爆発的な反応が防止
される。
【０００７】Ａｌ及びＭｇを溶銑に送り込むと、Ａｌと
［Ｏ］との反応によって溶銑が脱酸される。この脱酸反
応により酸素ポテンシャルが低下した溶銑に金属Ｍｇ又
はＭｇ蒸気が接触し、Ｍｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの反応に従
って溶銑が脱硫される。したがって、脱酸反応Ｍｇ＋
［Ｏ］→ＭｇＯに消費されるＭｇの割合が減少し、脱硫
効率が向上する。このような効果を得るためには、Ｍｇ
に対し２／３以上の重量比でＡｌを併用することが好ま
しい。しかし、重量比１／９を超える多量のＡｌを添加
すると、溶銑に残留するＡｌが多くなり、またＭｇの絶
対量も減ることから十分な脱硫効果が期待できない。脱
硫能のある金属Ｍｇ，Ｍｇ合金は、粉末状，粒状，カッ
トワイヤ状，線材の何れの形態でも使用される。Ａｌ
も、同様に粉末状，粒状，カットワイヤ状又は線材とし
て使用される。ただし、粉末状，粒状，カットワイヤ状
等で使用する場合には、溶銑に送り込まれる前に酸化，
吸湿，変質等の影響を受けないように、特に反応活性の
高いＭｇ又はＭｇ合金をシースに充填することが好まし
い。
［Ｏ］との反応によって溶銑が脱酸される。この脱酸反
応により酸素ポテンシャルが低下した溶銑に金属Ｍｇ又
はＭｇ蒸気が接触し、Ｍｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの反応に従
って溶銑が脱硫される。したがって、脱酸反応Ｍｇ＋
［Ｏ］→ＭｇＯに消費されるＭｇの割合が減少し、脱硫
効率が向上する。このような効果を得るためには、Ｍｇ
に対し２／３以上の重量比でＡｌを併用することが好ま
しい。しかし、重量比１／９を超える多量のＡｌを添加
すると、溶銑に残留するＡｌが多くなり、またＭｇの絶
対量も減ることから十分な脱硫効果が期待できない。脱
硫能のある金属Ｍｇ，Ｍｇ合金は、粉末状，粒状，カッ
トワイヤ状，線材の何れの形態でも使用される。Ａｌ
も、同様に粉末状，粒状，カットワイヤ状又は線材とし
て使用される。ただし、粉末状，粒状，カットワイヤ状
等で使用する場合には、溶銑に送り込まれる前に酸化，
吸湿，変質等の影響を受けないように、特に反応活性の
高いＭｇ又はＭｇ合金をシースに充填することが好まし
い。
【０００８】金属Ｍｇ又はＭｇ合金及びＡｌを内包した
ワイヤを使用するとき、図１（ａ）に示すように、取鍋
１に収容されている溶銑２に、添加材内包ワイヤ３をワ
イヤフィーダ４で連続的に送り込む。添加材内包ワイヤ
３は、ガイドチューブ５によりワイヤフィーダ４から溶
銑２の湯面直上まで案内される。添加材内包ワイヤ３
は、図１（ｂ）に示すように、金属Ｍｇ又はＭｇ合金の
脱硫剤細線６及び脱酸剤細線７をシース８に収容してい
る。シース８自体に脱酸機能を持たせることもできる。
この場合、脱酸剤細線７と同材質のＡｌ又はＡｌ合金製
シース８が使用される。鉄系のシース８を使用すること
もできる。鉄系シース８は、添加材ワイヤ３を溶銑２の
深くまで送り込み、添加材ワイヤ３の先端が溶け落ちる
位置を浴深部にする。シース８には、更に脱硫生成物や
脱酸生成物に対する吸収能が高いフラックスを充填する
ことも可能である。この種のフラックスとしては、低融
点組成のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックス等がある。
ワイヤを使用するとき、図１（ａ）に示すように、取鍋
１に収容されている溶銑２に、添加材内包ワイヤ３をワ
イヤフィーダ４で連続的に送り込む。添加材内包ワイヤ
３は、ガイドチューブ５によりワイヤフィーダ４から溶
銑２の湯面直上まで案内される。添加材内包ワイヤ３
は、図１（ｂ）に示すように、金属Ｍｇ又はＭｇ合金の
脱硫剤細線６及び脱酸剤細線７をシース８に収容してい
る。シース８自体に脱酸機能を持たせることもできる。
この場合、脱酸剤細線７と同材質のＡｌ又はＡｌ合金製
シース８が使用される。鉄系のシース８を使用すること
もできる。鉄系シース８は、添加材ワイヤ３を溶銑２の
深くまで送り込み、添加材ワイヤ３の先端が溶け落ちる
位置を浴深部にする。シース８には、更に脱硫生成物や
脱酸生成物に対する吸収能が高いフラックスを充填する
ことも可能である。この種のフラックスとしては、低融
点組成のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックス等がある。
【０００９】金属Ｍｇ又はＭｇ合金は、図２に示すよう
に、Ａｌとは別個のワイヤとして溶銑に供給することも
可能である。この場合、脱硫剤ワイヤ９及び脱酸剤ワイ
ヤ１０は、それぞれのワイヤフィーダ１１，１２から案
内筒１３に送り込まれる。案内筒１３は、下端が溶銑２
に浸漬されており、不活性ガス供給源１４に接続された
給気管１５が臨む孔部１６が上部に形成されている。不
活性ガス供給源１４から送られたＡｒ等の不活性ガス１
７は、孔部１６から案内筒１３の内部空間に導入され、
ワイヤ９，１０を包むように流れ、案内筒１３の下端開
口から溶銑２中に吹き出される。不活性ガス１７は、ワ
イヤ９，１０の変質や酸化を防止し、ワイヤ９，１０を
金属状態で溶銑２に送り込む。また、金属Ｍｇ又はＭｇ
合金が溶銑２の輻射熱で高温に加熱されることにより案
内筒１３内で発生したＭｇ蒸気１８も、不活性ガス１７
の流れに乗って溶銑２中に送り込まれる。なお、ワイヤ
９，１０には、脱硫生成物や脱酸生成物に対する吸収能
が高いフラックスをコーティングしても良い。
に、Ａｌとは別個のワイヤとして溶銑に供給することも
可能である。この場合、脱硫剤ワイヤ９及び脱酸剤ワイ
ヤ１０は、それぞれのワイヤフィーダ１１，１２から案
内筒１３に送り込まれる。案内筒１３は、下端が溶銑２
に浸漬されており、不活性ガス供給源１４に接続された
給気管１５が臨む孔部１６が上部に形成されている。不
活性ガス供給源１４から送られたＡｒ等の不活性ガス１
７は、孔部１６から案内筒１３の内部空間に導入され、
ワイヤ９，１０を包むように流れ、案内筒１３の下端開
口から溶銑２中に吹き出される。不活性ガス１７は、ワ
イヤ９，１０の変質や酸化を防止し、ワイヤ９，１０を
金属状態で溶銑２に送り込む。また、金属Ｍｇ又はＭｇ
合金が溶銑２の輻射熱で高温に加熱されることにより案
内筒１３内で発生したＭｇ蒸気１８も、不活性ガス１７
の流れに乗って溶銑２中に送り込まれる。なお、ワイヤ
９，１０には、脱硫生成物や脱酸生成物に対する吸収能
が高いフラックスをコーティングしても良い。
【００１０】送り込まれたワイヤ９，１０は、湯面から
直径に応じた深さに達したとき先端が溶銑２に溶け込
む。ワイヤ９，１０の直径が大きいほど溶解時間が長く
なることから、取鍋１内の可能な限り最深部で反応が生
じるように、直径に応じてワイヤ９，１０の供給速度を
適宜調整する。ワイヤ９，１０が深い位置に送り込まれ
るほど、不活性ガス１７やＭｇ蒸気１８に起因する気泡
による撹拌作用が溶銑２全体に行き渡る。そのため、溶
銑２が均質に脱酸・脱硫される。このようにして、脱酸
能のある金属又は合金を併用して金属Ｍｇ又はＭｇ合金
を溶銑に添加するとき、溶銑の脱硫効率が著しく向上す
る。たとえば、Ｍｇを含むワイヤを用いた場合のＭｇの
反応効率はたかだか３０％程度にあるのに対し、脱酸能
のある金属又は合金を併用したとき４０％を超える高い
Ｍｇの反応効率が示される。高い反応効率は、Ｍｇの迅
速な脱硫反応と相俟つて、脱硫剤の原単位及び処理時間
の面で優れた脱硫方法となる。しかも、処理後の溶銑が
極めて［Ｓ］が低く、高品質の溶銑が得られる。
直径に応じた深さに達したとき先端が溶銑２に溶け込
む。ワイヤ９，１０の直径が大きいほど溶解時間が長く
なることから、取鍋１内の可能な限り最深部で反応が生
じるように、直径に応じてワイヤ９，１０の供給速度を
適宜調整する。ワイヤ９，１０が深い位置に送り込まれ
るほど、不活性ガス１７やＭｇ蒸気１８に起因する気泡
による撹拌作用が溶銑２全体に行き渡る。そのため、溶
銑２が均質に脱酸・脱硫される。このようにして、脱酸
能のある金属又は合金を併用して金属Ｍｇ又はＭｇ合金
を溶銑に添加するとき、溶銑の脱硫効率が著しく向上す
る。たとえば、Ｍｇを含むワイヤを用いた場合のＭｇの
反応効率はたかだか３０％程度にあるのに対し、脱酸能
のある金属又は合金を併用したとき４０％を超える高い
Ｍｇの反応効率が示される。高い反応効率は、Ｍｇの迅
速な脱硫反応と相俟つて、脱硫剤の原単位及び処理時間
の面で優れた脱硫方法となる。しかも、処理後の溶銑が
極めて［Ｓ］が低く、高品質の溶銑が得られる。
【００１１】
実施例１：添加材内包ワイヤ３として、粒状脱硫剤６及
び粒状脱酸剤７を直径６ｍｍ及び肉厚０．２ｍｍの鉄系
シース８に挿入したものを用意した。粒状脱硫剤６には
粒径が約０．５ｍｍのＭｇ粒を、粒状脱酸剤７には粒径
が約１ｍｍのＡｌ粒を使用した。高炉から出銑された温
度１３２０℃の溶銑を取鍋に収容し、添加材内包ワイヤ
３を８０ｍ／分の供給速度で送り込み、初期濃度［Ｓ］
inが０．０２０重量％の溶銑を脱硫した。脱硫開始から
１０分後に溶銑の［Ｓ］fiを測定し、Ｍｇの脱硫反応効
率を算出した。脱硫後の溶銑温度は１３１５℃であり、
脱硫による温度降下は５℃に過ぎなかった。そのため、
後続する工程での熱負荷が軽減された。脱硫反応効率
は、表１に示すように粒状脱硫剤６と粒状脱酸剤７との
比率に応じて変化した。何れの比率でも、粒状脱酸剤７
を併用しない場合に比較して脱硫反応効率が大幅に改善
されていた。これは、溶銑の［Ｏ］がＡｌと反応し、Ａ
ｌ2 Ｏ3 として脱硫反応域から取り除かれ、Ｍｇ＋
［Ｓ］→ＭｇＳの脱硫反応にＭｇが効率よく消費された
ことを示す。なお、表１において、脱酸剤と脱硫剤との
比は重量比で表した。脱硫反応効率は、供給されたＭｇ
の全量が脱硫に消費されたときを基準値１００とし、実
際にＭｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの反応に消費されたＭｇの割
合を求めた。
び粒状脱酸剤７を直径６ｍｍ及び肉厚０．２ｍｍの鉄系
シース８に挿入したものを用意した。粒状脱硫剤６には
粒径が約０．５ｍｍのＭｇ粒を、粒状脱酸剤７には粒径
が約１ｍｍのＡｌ粒を使用した。高炉から出銑された温
度１３２０℃の溶銑を取鍋に収容し、添加材内包ワイヤ
３を８０ｍ／分の供給速度で送り込み、初期濃度［Ｓ］
inが０．０２０重量％の溶銑を脱硫した。脱硫開始から
１０分後に溶銑の［Ｓ］fiを測定し、Ｍｇの脱硫反応効
率を算出した。脱硫後の溶銑温度は１３１５℃であり、
脱硫による温度降下は５℃に過ぎなかった。そのため、
後続する工程での熱負荷が軽減された。脱硫反応効率
は、表１に示すように粒状脱硫剤６と粒状脱酸剤７との
比率に応じて変化した。何れの比率でも、粒状脱酸剤７
を併用しない場合に比較して脱硫反応効率が大幅に改善
されていた。これは、溶銑の［Ｏ］がＡｌと反応し、Ａ
ｌ2 Ｏ3 として脱硫反応域から取り除かれ、Ｍｇ＋
［Ｓ］→ＭｇＳの脱硫反応にＭｇが効率よく消費された
ことを示す。なお、表１において、脱酸剤と脱硫剤との
比は重量比で表した。脱硫反応効率は、供給されたＭｇ
の全量が脱硫に消費されたときを基準値１００とし、実
際にＭｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの反応に消費されたＭｇの割
合を求めた。
【００１２】
【表１】
【００１３】実施例２：脱硫剤ワイヤ９として直径０．
５ｍｍの金属Ｍｇ線材を、脱酸剤ワイヤ１０として直径
１ｍｍのＡｌ線材を使用した。これらワイヤ９，１０を
ワイヤフィーダ１１，１２で溶銑２に送り込むと同時
に、流量０．５Ｎｍ3 ／分で不活性ガス１７を吹き込ん
だ。処理開始から１０分経過した時点で溶銑の［Ｓ］fi
を測定し、実施例１と同様に脱硫反応効率を求め、ワイ
ヤ９，１０の供給速度が脱硫反応効率に与える影響を調
査した。調査結果を示す表２から明らかなように、適正
量でＡｌが供給されているとき、脱硫反応に消費される
Ｍｇの割合が高いことが判った。この場合にも、脱硫処
理による溶銑の温度降下は、５℃に過ぎなかった。な
お、表２におけるワイヤの供給速度はｍ／分で、添加量
はＭｇ又はＡｌ換算のｋｇ／トン−溶銑で、脱硫反応効
率は％で表した。
５ｍｍの金属Ｍｇ線材を、脱酸剤ワイヤ１０として直径
１ｍｍのＡｌ線材を使用した。これらワイヤ９，１０を
ワイヤフィーダ１１，１２で溶銑２に送り込むと同時
に、流量０．５Ｎｍ3 ／分で不活性ガス１７を吹き込ん
だ。処理開始から１０分経過した時点で溶銑の［Ｓ］fi
を測定し、実施例１と同様に脱硫反応効率を求め、ワイ
ヤ９，１０の供給速度が脱硫反応効率に与える影響を調
査した。調査結果を示す表２から明らかなように、適正
量でＡｌが供給されているとき、脱硫反応に消費される
Ｍｇの割合が高いことが判った。この場合にも、脱硫処
理による溶銑の温度降下は、５℃に過ぎなかった。な
お、表２におけるワイヤの供給速度はｍ／分で、添加量
はＭｇ又はＡｌ換算のｋｇ／トン−溶銑で、脱硫反応効
率は％で表した。
【００１４】
【表２】
【００１５】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、脱硫能が高いＭｇ又はＭｇ合金で溶銑を脱硫すると
き、脱酸能の高い金属又は合金を併せて添加している。
これにより、溶銑中の［Ｏ］が脱酸能の高い金属又は合
金と反応し脱硫反応域から除去されるため、酸素ポテン
シャルの低い溶銑にＭｇ又はＭｇ合金が接触する。その
ため、Ｍｇ＋［Ｏ］→ＭｇＯとして消費される割合が少
なく、高い有効消費効率で溶銑の脱硫反応にＭｇが消費
される。また、Ｍｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの迅速な脱硫反応
と相俟つて、大幅な温度降下をきたすことなく高効率で
溶銑が脱硫される。
は、脱硫能が高いＭｇ又はＭｇ合金で溶銑を脱硫すると
き、脱酸能の高い金属又は合金を併せて添加している。
これにより、溶銑中の［Ｏ］が脱酸能の高い金属又は合
金と反応し脱硫反応域から除去されるため、酸素ポテン
シャルの低い溶銑にＭｇ又はＭｇ合金が接触する。その
ため、Ｍｇ＋［Ｏ］→ＭｇＯとして消費される割合が少
なく、高い有効消費効率で溶銑の脱硫反応にＭｇが消費
される。また、Ｍｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの迅速な脱硫反応
と相俟つて、大幅な温度降下をきたすことなく高効率で
溶銑が脱硫される。
【図１】 実施例１の溶銑脱硫（ａ）及び使用した添加
材内包ワイヤ（ｂ）
材内包ワイヤ（ｂ）
【図２】 実施例２における溶銑脱硫の説明図
１：取鍋 ２：溶銑 ３：添加材内包ワイヤ
４：ワイヤフィーダ ５：ガイドチューブ ６：粒状脱硫剤
７：粒状脱酸剤 ８：シース ９：脱硫剤ワイヤ
１０：脱酸剤ワイヤ １１，１２：ワイヤフィーダ
１３：案内筒 １４：不活性ガス供給源 １５：給気管
１６：孔部 １７：不活性ガス １８：Ｍｇ蒸気
４：ワイヤフィーダ ５：ガイドチューブ ６：粒状脱硫剤
７：粒状脱酸剤 ８：シース ９：脱硫剤ワイヤ
１０：脱酸剤ワイヤ １１，１２：ワイヤフィーダ
１３：案内筒 １４：不活性ガス供給源 １５：給気管
１６：孔部 １７：不活性ガス １８：Ｍｇ蒸気
Claims (5)
- 【請求項１】 脱硫能が高い低沸点金属又は合金及び脱
酸能が高い金属又は合金を内包したワイヤを溶銑に連続
供給する溶銑脱硫方法。 - 【請求項２】 脱硫能が高い低沸点金属又は合金のワイ
ヤと脱酸能が高い金属又は合金のワイヤとを、それぞれ
別個のワイヤフィーダで溶銑に連続供給する溶銑脱硫方
法。 - 【請求項３】 脱硫能が高い低沸点金属又は合金とし
て、金属Ｍｇ又はＭｇ合金を使用する請求項１又は２記
載の溶銑脱硫方法。 - 【請求項４】 脱酸能が高い金属又は合金として、Ａｌ
又はＡｌ合金を使用する請求項１又は２記載の溶銑脱硫
方法。 - 【請求項５】 請求項１，３，４の何れかに記載の金属
又は合金が粉末状，粒状，カットワイヤ状又は線材状で
ある溶銑脱硫方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP463994A JPH07207320A (ja) | 1994-01-20 | 1994-01-20 | 脱硫効率を高めた溶銑脱硫方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP463994A JPH07207320A (ja) | 1994-01-20 | 1994-01-20 | 脱硫効率を高めた溶銑脱硫方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07207320A true JPH07207320A (ja) | 1995-08-08 |
Family
ID=11589569
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP463994A Withdrawn JPH07207320A (ja) | 1994-01-20 | 1994-01-20 | 脱硫効率を高めた溶銑脱硫方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07207320A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1087025A1 (en) * | 1999-09-24 | 2001-03-28 | RHS Paneltech Limited | Wire feed unit |
| JP2014237862A (ja) * | 2013-06-06 | 2014-12-18 | 株式会社Ｊｆｓ貿易 | 鋳鉄溶湯の黒鉛球状化処理方法 |
-
1994
- 1994-01-20 JP JP463994A patent/JPH07207320A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1087025A1 (en) * | 1999-09-24 | 2001-03-28 | RHS Paneltech Limited | Wire feed unit |
| JP2014237862A (ja) * | 2013-06-06 | 2014-12-18 | 株式会社Ｊｆｓ貿易 | 鋳鉄溶湯の黒鉛球状化処理方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010403 |