JPH07207343A - セミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
セミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH07207343A JPH07207343A JP6003733A JP373394A JPH07207343A JP H07207343 A JPH07207343 A JP H07207343A JP 6003733 A JP6003733 A JP 6003733A JP 373394 A JP373394 A JP 373394A JP H07207343 A JPH07207343 A JP H07207343A
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- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、磁気特性の異方性の極めて少ない
セミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法を提供するも
のである。 【構成】 特定成分を含有するスラブを熱延し、中間焼
鈍を挟む２回の冷間圧延を施し、最終製品厚とする際
に、２回目の冷延を、圧下率２〜１５％、上側と下側の
ロールの周速を少なくとも０．５％以上異ならせる異周
速圧延で行うことを特徴とする、セミプロセス無方向性
電磁鋼板の製造方法。
セミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法を提供するも
のである。 【構成】 特定成分を含有するスラブを熱延し、中間焼
鈍を挟む２回の冷間圧延を施し、最終製品厚とする際
に、２回目の冷延を、圧下率２〜１５％、上側と下側の
ロールの周速を少なくとも０．５％以上異ならせる異周
速圧延で行うことを特徴とする、セミプロセス無方向性
電磁鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、主として回転機に使
用されるセミプロセス無方向性電磁鋼板に関するもので
ある。
用されるセミプロセス無方向性電磁鋼板に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】家電用モーターなどの回転機器の鉄心に
は無方向性電磁鋼板が使用される。回転機では電磁鋼板
板面内の全ての方向に磁化されるため、異方性が大きい
と、回転機の回転ムラなどの問題を生ずる。このため、
無方向性電磁鋼板には磁気特性の異方性が少ないことが
求められる。しかし、無方向性電磁鋼板は多かれ少なか
れ異方性を有しており、通常の製造方法では鋼板の圧延
方向（以下Ｌ方向と記す）の特性が鋼板の幅方向（以下
Ｃ方向と記す）の特性よりも優れている。
は無方向性電磁鋼板が使用される。回転機では電磁鋼板
板面内の全ての方向に磁化されるため、異方性が大きい
と、回転機の回転ムラなどの問題を生ずる。このため、
無方向性電磁鋼板には磁気特性の異方性が少ないことが
求められる。しかし、無方向性電磁鋼板は多かれ少なか
れ異方性を有しており、通常の製造方法では鋼板の圧延
方向（以下Ｌ方向と記す）の特性が鋼板の幅方向（以下
Ｃ方向と記す）の特性よりも優れている。
【０００３】中間焼鈍を挟む２回の冷間圧延によるセミ
プロセス無方向性電磁鋼板の製造方法において、磁気特
性の異方性が少ない鋼板の製造方法として、特開昭６３
−１１８０１４号公報に、２回目の冷間圧延を１００mm
φ未満のロール径で、被圧延材の板厚ｔとロール径Ｄの
積を、Ｄ×ｔ≦７０なる関係で行う方法が提案されてい
る。しかし、この技術により磁束密度の異方性は確かに
小さくなるが、実施例ではＢ50のＬ方向／Ｃ方向は１．
０２３程度までしか小さくならない。加えて、該公報に
も記載されているとおり、通常２回目冷間圧延は２００
mmφ以上のワークロール径の冷延機で行われるため、こ
の技術を適用するためには新たな冷延機を導入する必要
があるという問題点を有する。
プロセス無方向性電磁鋼板の製造方法において、磁気特
性の異方性が少ない鋼板の製造方法として、特開昭６３
−１１８０１４号公報に、２回目の冷間圧延を１００mm
φ未満のロール径で、被圧延材の板厚ｔとロール径Ｄの
積を、Ｄ×ｔ≦７０なる関係で行う方法が提案されてい
る。しかし、この技術により磁束密度の異方性は確かに
小さくなるが、実施例ではＢ50のＬ方向／Ｃ方向は１．
０２３程度までしか小さくならない。加えて、該公報に
も記載されているとおり、通常２回目冷間圧延は２００
mmφ以上のワークロール径の冷延機で行われるため、こ
の技術を適用するためには新たな冷延機を導入する必要
があるという問題点を有する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記従来技
術の問題点を鑑み、工業的に容易な磁気特性の異方性の
極めて少ないセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法
を提供するものである。
術の問題点を鑑み、工業的に容易な磁気特性の異方性の
極めて少ないセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法
を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、 （１）〔Ｃ〕０．０１５％以下、 〔Ｓｉ〕０．０５
〜１．０％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．５％、 〔Ｐ〕０．
１５％以下、〔Ｓ〕０．０３％以下、 〔Sol.Ａ
ｌ〕１．０％以下、〔T.Ｎ〕０．０１％以下、 〔T.
Ｏ〕０．０２％以下 を含み、残部鉄及び不可避不純物よりなるスラブを熱間
圧延後、中間焼鈍を挟む２回の冷間圧延を施す際に、２
回目の冷間圧延を圧下率２〜１５％、上側と下側のロー
ルの周束を少なくとも０．５％以上異ならせる異周速圧
延で行うことを特徴とする、セミプロセス無方向性電磁
鋼板の製造方法であり、 （２）前項における熱延板を７００〜１０００℃で熱延
板焼鈍することを特徴とする磁気特性の優れたセミプロ
セス無方向性電磁鋼板の製造方法である。
〜１．０％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．５％、 〔Ｐ〕０．
１５％以下、〔Ｓ〕０．０３％以下、 〔Sol.Ａ
ｌ〕１．０％以下、〔T.Ｎ〕０．０１％以下、 〔T.
Ｏ〕０．０２％以下 を含み、残部鉄及び不可避不純物よりなるスラブを熱間
圧延後、中間焼鈍を挟む２回の冷間圧延を施す際に、２
回目の冷間圧延を圧下率２〜１５％、上側と下側のロー
ルの周束を少なくとも０．５％以上異ならせる異周速圧
延で行うことを特徴とする、セミプロセス無方向性電磁
鋼板の製造方法であり、 （２）前項における熱延板を７００〜１０００℃で熱延
板焼鈍することを特徴とする磁気特性の優れたセミプロ
セス無方向性電磁鋼板の製造方法である。
【０００６】本発明者は、磁気特性の異方性の少ない回
転機用のセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法を開
発すべく鋭意取り組んだ。その結果、２回目の冷間圧延
の時に、上側のロールと下側のロールの周速を少なくと
も０．５％以上異ならせる異周速圧延を施すことにより
異方性が著しく小さくなることを見出した。
転機用のセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法を開
発すべく鋭意取り組んだ。その結果、２回目の冷間圧延
の時に、上側のロールと下側のロールの周速を少なくと
も０．５％以上異ならせる異周速圧延を施すことにより
異方性が著しく小さくなることを見出した。
【０００７】図１の実験は、〔Ｃ〕０．００２％、〔Ｓ
ｉ〕０．１０％、〔Ｍｎ〕０．２％、〔Ｐ〕０．０５
％、〔Ｓ〕０．００９４％、〔T.Ｎ〕０．００２２％、
〔T.Ｏ〕０．０１７％、〔Sol.Ａｌ〕０．００１％を含
有する溶鋼を連続鋳造し、続いて熱延した。得られた熱
延板を中間焼鈍を挟む２回冷延法の製造工程において、
０．５３２mmに１回目冷間圧延し、中間焼鈍し、６％の
冷延率で２回目の冷延を行った。この２回目の冷延はワ
ークロール径５８０mmφのロールを用い、上側のワーク
ロールの周速を下側のワークロールの周速よりも速め、
高周速（Ｖ2 ）側ワークロール（上側ワークロール）と
低周速（Ｖ1 ）側ワークロール（下側ワークロール）と
の異周速率；（Ｖ2 ／Ｖ1 −１）×１００（％）を０〜
３％とする実験を行った。こうして得られた鋼板から、
Ｌ方向、Ｃ方向の磁気特性測定用にエプスタイン試料、
及びリング試料を採取し、７５０℃×２時間の歪取焼鈍
を行い磁気特性を調査した。図１には異周速率と磁束密
度Ｂ50のＬ方向／Ｃ方向とリング試料のＢ50の関係を示
す。これより、異周速率を０．５％以上とすると、Ｌ方
向／Ｃ方向が小さくなり、異方性が小さくなることが分
かる。
ｉ〕０．１０％、〔Ｍｎ〕０．２％、〔Ｐ〕０．０５
％、〔Ｓ〕０．００９４％、〔T.Ｎ〕０．００２２％、
〔T.Ｏ〕０．０１７％、〔Sol.Ａｌ〕０．００１％を含
有する溶鋼を連続鋳造し、続いて熱延した。得られた熱
延板を中間焼鈍を挟む２回冷延法の製造工程において、
０．５３２mmに１回目冷間圧延し、中間焼鈍し、６％の
冷延率で２回目の冷延を行った。この２回目の冷延はワ
ークロール径５８０mmφのロールを用い、上側のワーク
ロールの周速を下側のワークロールの周速よりも速め、
高周速（Ｖ2 ）側ワークロール（上側ワークロール）と
低周速（Ｖ1 ）側ワークロール（下側ワークロール）と
の異周速率；（Ｖ2 ／Ｖ1 −１）×１００（％）を０〜
３％とする実験を行った。こうして得られた鋼板から、
Ｌ方向、Ｃ方向の磁気特性測定用にエプスタイン試料、
及びリング試料を採取し、７５０℃×２時間の歪取焼鈍
を行い磁気特性を調査した。図１には異周速率と磁束密
度Ｂ50のＬ方向／Ｃ方向とリング試料のＢ50の関係を示
す。これより、異周速率を０．５％以上とすると、Ｌ方
向／Ｃ方向が小さくなり、異方性が小さくなることが分
かる。
【０００８】次に本発明の諸条件の限定理由を説明す
る。 〔Ｃ〕：Ｃは０．０１５％を越えると磁気特性に有害と
なるばかりかＣの析出による磁気時効が著しくなり、磁
気特性が劣化するので０．０１５％以下、好ましくは、
０．０１０％以下とする。 〔Ｓｉ〕：Ｓｉは鉄損を減少させる元素である。０．０
５％未満では、鉄損が悪すぎ、１．０％を上限としたの
は、磁束密度の低下を招くためである。 〔Ｍｎ〕：Ｍｎは鋼板の硬度を増加させ、打抜き性を改
善するために０．１％以上添加する。上限の１．５％は
経済的理由によるものである。 〔Ｐ〕：Ｐも鋼板の硬度を増加させ、打抜き性を改善す
るために添加する。上限の０．１５％を越えると脆化が
著しい。 〔Ｓ〕：ＳはＭｎＳなどの硫化物となり、鉄損を悪化さ
せるので０．０３％以下とした。 〔Sol.Ａｌ〕：上限の１．０％は、磁束密度の低下を招
くためである。 〔Total Ｎ〕：T.ＮはＡＩＮなどの窒化物となり、鉄損
を悪化させるので、０．０１％以下とする。 〔Total Ｏ〕：T.Ｏは酸化物を形成し鉄損を悪化させる
ので、０．０２％以下とする。
る。 〔Ｃ〕：Ｃは０．０１５％を越えると磁気特性に有害と
なるばかりかＣの析出による磁気時効が著しくなり、磁
気特性が劣化するので０．０１５％以下、好ましくは、
０．０１０％以下とする。 〔Ｓｉ〕：Ｓｉは鉄損を減少させる元素である。０．０
５％未満では、鉄損が悪すぎ、１．０％を上限としたの
は、磁束密度の低下を招くためである。 〔Ｍｎ〕：Ｍｎは鋼板の硬度を増加させ、打抜き性を改
善するために０．１％以上添加する。上限の１．５％は
経済的理由によるものである。 〔Ｐ〕：Ｐも鋼板の硬度を増加させ、打抜き性を改善す
るために添加する。上限の０．１５％を越えると脆化が
著しい。 〔Ｓ〕：ＳはＭｎＳなどの硫化物となり、鉄損を悪化さ
せるので０．０３％以下とした。 〔Sol.Ａｌ〕：上限の１．０％は、磁束密度の低下を招
くためである。 〔Total Ｎ〕：T.ＮはＡＩＮなどの窒化物となり、鉄損
を悪化させるので、０．０１％以下とする。 〔Total Ｏ〕：T.Ｏは酸化物を形成し鉄損を悪化させる
ので、０．０２％以下とする。
【０００９】２回目の冷間圧延の圧下率：２回目の冷間
圧延の圧下率が２％未満や１５％を越えると、リング試
料の磁束密度が低下する。２回目の冷間圧延の異周速
率；（Ｖ2 ／Ｖ1 −１）×１００（％）：異周速率を
０．５％以上とすると磁気特性の異方性を著しく小さく
できる。熱延板焼鈍温度：熱延板焼鈍は、必要に応じて
実施し、下限の７００℃未満では磁気特性向上の効果が
なく、上限の１０００℃を越えるとと冷延性が悪化す
る。
圧延の圧下率が２％未満や１５％を越えると、リング試
料の磁束密度が低下する。２回目の冷間圧延の異周速
率；（Ｖ2 ／Ｖ1 −１）×１００（％）：異周速率を
０．５％以上とすると磁気特性の異方性を著しく小さく
できる。熱延板焼鈍温度：熱延板焼鈍は、必要に応じて
実施し、下限の７００℃未満では磁気特性向上の効果が
なく、上限の１０００℃を越えるとと冷延性が悪化す
る。
【００１０】
（実施例１） 〔Ｃ〕０．００３％、〔Ｓｉ〕０．４９％、〔Ｍｎ〕
０．３％、〔Ｐ〕０．０７％、〔Ｓ〕０．００３４％、
〔T.Ｎ〕０．００２５％、〔T.Ｏ〕０．０１７％、〔So
l.Ａｌ〕０．００１％を含有する溶鋼を連続鋳造し、続
いて熱延した。得られた熱延板を中間焼鈍を挟む２回冷
延法の製造工程において、１回目冷間圧延を０．５３２
mmに圧延し、中間焼鈍し、６％の冷延率で２回目の冷延
を行い、０．５００ｍの最終製品厚とした。この２回目
の冷延はワークロール径５８０mmφのロールを用い、上
側のワークロールの周速を下側のワークロールの周速よ
りも速め、高周速（Ｖ2 ）側ワークロールと低周速（Ｖ
1 ）側ワークロールとの異周速率；（Ｖ2 ／Ｖ1 −１）
×１００（％）を０〜３％とする実験を行った。
０．３％、〔Ｐ〕０．０７％、〔Ｓ〕０．００３４％、
〔T.Ｎ〕０．００２５％、〔T.Ｏ〕０．０１７％、〔So
l.Ａｌ〕０．００１％を含有する溶鋼を連続鋳造し、続
いて熱延した。得られた熱延板を中間焼鈍を挟む２回冷
延法の製造工程において、１回目冷間圧延を０．５３２
mmに圧延し、中間焼鈍し、６％の冷延率で２回目の冷延
を行い、０．５００ｍの最終製品厚とした。この２回目
の冷延はワークロール径５８０mmφのロールを用い、上
側のワークロールの周速を下側のワークロールの周速よ
りも速め、高周速（Ｖ2 ）側ワークロールと低周速（Ｖ
1 ）側ワークロールとの異周速率；（Ｖ2 ／Ｖ1 −１）
×１００（％）を０〜３％とする実験を行った。
【００１１】こうして得られた鋼板から、Ｌ方向、Ｃ方
向の磁気特性測定用にエプスタイン試料、及びリング試
料を採取し、７５０℃×２時間の歪取焼鈍を行い磁気特
性を調査した。この時の異周速率、磁束密度Ｂ50のＬ方
向／Ｃ方向とリング試料のＢ50の関係を表１に示す。こ
れより、異周速率を０．５％以上とすると、磁束密度Ｂ
50のＬ方向／Ｃ方向が小さく、異方性が小さくなること
が分かる。
向の磁気特性測定用にエプスタイン試料、及びリング試
料を採取し、７５０℃×２時間の歪取焼鈍を行い磁気特
性を調査した。この時の異周速率、磁束密度Ｂ50のＬ方
向／Ｃ方向とリング試料のＢ50の関係を表１に示す。こ
れより、異周速率を０．５％以上とすると、磁束密度Ｂ
50のＬ方向／Ｃ方向が小さく、異方性が小さくなること
が分かる。
【００１２】
【表１】
【００１３】（実施例２）実施例１と同一の熱延板に熱
延板焼鈍無し及び６００℃、７５０℃で熱延板焼鈍し、
１回目冷間圧延を０．５０５〜０．６１０mmに圧延し、
中間焼鈍し、１〜１８％の冷延率で２回目の冷延を行
い、０．５００ｍの最終製品厚とした。この２回目の冷
延はワークロール径５８０mmφのロールを用い、上側の
ワークロールの周速を下側のワークロールの周速よりも
速め、高周速（Ｖ2 ）側ワークロールと低周速（Ｖ1 ）
側ワークロールとの異周速率；（Ｖ2 ／Ｖ1 −１）×１
００（％）を１．７％とする実験を行った。
延板焼鈍無し及び６００℃、７５０℃で熱延板焼鈍し、
１回目冷間圧延を０．５０５〜０．６１０mmに圧延し、
中間焼鈍し、１〜１８％の冷延率で２回目の冷延を行
い、０．５００ｍの最終製品厚とした。この２回目の冷
延はワークロール径５８０mmφのロールを用い、上側の
ワークロールの周速を下側のワークロールの周速よりも
速め、高周速（Ｖ2 ）側ワークロールと低周速（Ｖ1 ）
側ワークロールとの異周速率；（Ｖ2 ／Ｖ1 −１）×１
００（％）を１．７％とする実験を行った。
【００１４】こうして得られた鋼板から、Ｌ方向、Ｃ方
向の磁気特性測定用にエプスタイン試料、及びリング試
料を採取し、７５０℃×２時間の歪取焼鈍を行い磁気特
性を調査した。この時の２回目冷間圧延の圧下率、磁束
密度Ｂ50のＬ方向／Ｃ方向とリング試料のＢ50の関係を
表２に示す。これより、本発明の場合、異方性が小さ
く、高磁束密度を得られることが分かる。また、熱延板
焼鈍を７００〜１０００℃で実施すると磁気特性がより
優れていることが分かる。
向の磁気特性測定用にエプスタイン試料、及びリング試
料を採取し、７５０℃×２時間の歪取焼鈍を行い磁気特
性を調査した。この時の２回目冷間圧延の圧下率、磁束
密度Ｂ50のＬ方向／Ｃ方向とリング試料のＢ50の関係を
表２に示す。これより、本発明の場合、異方性が小さ
く、高磁束密度を得られることが分かる。また、熱延板
焼鈍を７００〜１０００℃で実施すると磁気特性がより
優れていることが分かる。
【００１５】
【表２】
【００１６】
【発明の効果】以上の如く本発明によれば、磁気特性の
異方性の少ないセミプロセス無方向性電磁鋼板を製造可
能とするものである。
異方性の少ないセミプロセス無方向性電磁鋼板を製造可
能とするものである。
【図１】２回目冷間圧延の異周速率とＢ50のＬ方向／Ｃ
方向、リング試料Ｂ50の関係を示す図である。
方向、リング試料Ｂ50の関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｆ 1/16
Claims (2)
- 【請求項１】〔Ｃ〕０．０１５％以下、 〔Ｓｉ〕
０．０５〜１．０％、 〔Ｍｎ〕０．１〜１．５％、 〔Ｐ〕０．１５％以下、 〔Ｓ〕０．０３％以下、 〔Sol.Ａｌ〕１．０％以
下、 〔T.Ｎ〕０．０１％以下、 〔T.Ｏ〕０．０２％以下 を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりなるスラブを熱
間圧延後、中間焼鈍を挟む２回の冷間圧延を施し、最終
製品厚とする際に、２回目の冷間圧延を、圧下率２〜１
５％、上側と下側のロールの周速を少なくとも０．５％
以上異ならせる異周速圧延で行うことを特徴とする、セ
ミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 熱延板を７００〜１０００℃で熱延板焼
鈍することを特徴とする、請求項（１）記載の磁気特性
の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6003733A JPH07207343A (ja) | 1994-01-18 | 1994-01-18 | セミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6003733A JPH07207343A (ja) | 1994-01-18 | 1994-01-18 | セミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07207343A true JPH07207343A (ja) | 1995-08-08 |
Family
ID=11565457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6003733A Withdrawn JPH07207343A (ja) | 1994-01-18 | 1994-01-18 | セミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07207343A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0849371A1 (fr) * | 1996-12-19 | 1998-06-24 | Sollac | TÔle d'acier magnetique à grains non orientés |
| CN105779729A (zh) * | 2014-12-23 | 2016-07-20 | 鞍钢股份有限公司 | 一种改善高硅无取向电工钢表面质量的热轧生产方法 |
| JP2019163509A (ja) * | 2018-03-20 | 2019-09-26 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| US20220384085A1 (en) * | 2019-11-15 | 2022-12-01 | Nippon Steel Corporation | Laminated core and electrical device |
-
1994
- 1994-01-18 JP JP6003733A patent/JPH07207343A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0849371A1 (fr) * | 1996-12-19 | 1998-06-24 | Sollac | TÔle d'acier magnetique à grains non orientés |
| FR2757541A1 (fr) * | 1996-12-19 | 1998-06-26 | Lorraine Laminage | Tole d'acier magnetique a grains non orientes |
| CN105779729A (zh) * | 2014-12-23 | 2016-07-20 | 鞍钢股份有限公司 | 一种改善高硅无取向电工钢表面质量的热轧生产方法 |
| JP2019163509A (ja) * | 2018-03-20 | 2019-09-26 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| US20220384085A1 (en) * | 2019-11-15 | 2022-12-01 | Nippon Steel Corporation | Laminated core and electrical device |
| US12381028B2 (en) * | 2019-11-15 | 2025-08-05 | Nippon Steel Corporation | Laminated core and electrical device |
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