JPH07207391A - ガスタービンのタービン翼の合金材料 - Google Patents
ガスタービンのタービン翼の合金材料Info
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- JPH07207391A JPH07207391A JP6329432A JP32943294A JPH07207391A JP H07207391 A JPH07207391 A JP H07207391A JP 6329432 A JP6329432 A JP 6329432A JP 32943294 A JP32943294 A JP 32943294A JP H07207391 A JPH07207391 A JP H07207391A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F01D5/12—Blades
- F01D5/28—Selecting particular materials; Particular measures relating thereto; Measures against erosion or corrosion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/04—Heavy metals
- F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
- F05C2201/0466—Nickel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 単結晶合金として鋳造されると高強度であ
り、適切な高温耐食性を備えるタービン翼用合金を提供
することにある。 【構成】 本発明の第１のタービン翼用合金の組成は、
アルミニウムが３．４〜４．０重量％、チタンが３．０
〜４．７重量％、タンタルが０．８〜２．０重量％、ク
ロムが１３．７５〜１５．５重量％、コバルトが８．０
〜８．５重量％、ニオブが０．０〜１．０重量％、タン
グステンが２．０〜４．５重量％、モリブデンが０．１
〜２．０重量％、残部がニッケルである。本発明の第２
のタービン翼用合金の組成は、アルミニウムが４．７〜
５．３重量％、チタンが１．８〜３．０重量％、クロム
が１５．２〜１６．３重量％、コバルトが６．４〜８．
７５重量％、ニオブが０．７５〜４．０重量％、残部が
ニッケルである。
り、適切な高温耐食性を備えるタービン翼用合金を提供
することにある。 【構成】 本発明の第１のタービン翼用合金の組成は、
アルミニウムが３．４〜４．０重量％、チタンが３．０
〜４．７重量％、タンタルが０．８〜２．０重量％、ク
ロムが１３．７５〜１５．５重量％、コバルトが８．０
〜８．５重量％、ニオブが０．０〜１．０重量％、タン
グステンが２．０〜４．５重量％、モリブデンが０．１
〜２．０重量％、残部がニッケルである。本発明の第２
のタービン翼用合金の組成は、アルミニウムが４．７〜
５．３重量％、チタンが１．８〜３．０重量％、クロム
が１５．２〜１６．３重量％、コバルトが６．４〜８．
７５重量％、ニオブが０．７５〜４．０重量％、残部が
ニッケルである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、一般にニッケル基超合
金に関する。本発明は特に、単結晶組織の状態に作ら
れ、種々の用途、例えばガスタービンのタービン部分の
回転翼に適するよう十分に多いクロム含有量を有するニ
ッケル基合金に関する。
金に関する。本発明は特に、単結晶組織の状態に作ら
れ、種々の用途、例えばガスタービンのタービン部分の
回転翼に適するよう十分に多いクロム含有量を有するニ
ッケル基合金に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】ガスタ
ービンは、そのタービン部分に複数の回転翼を採用して
いる。これら回転翼は、１１００℃（２０００°Ｆ）を
越える温度のガスに晒され、高応力を受ける。その結
果、かかる回転翼の鋳造のための材料である合金は、適
当な熱処理後においては、非常に高い応力破断強度を有
すると共に何千時間にもわたる作動の間、この強度を維
持するのに十分な冶金学的安定性を備えなければならな
い。かかる合金は又、タービン翼に加わる大きな熱応力
に耐えるのに十分な延性を備えなければならない。さら
に、タービン内における燃料及び燃焼用空気中の不純物
の結果として、翼が晒されるガスは、腐食性の化合物、
例えば各種の硫化物及び塩化物を含有している。その結
果、翼の合金は又、耐酸化性だけでなく、十分な高温耐
食性を備える必要がある。
ービンは、そのタービン部分に複数の回転翼を採用して
いる。これら回転翼は、１１００℃（２０００°Ｆ）を
越える温度のガスに晒され、高応力を受ける。その結
果、かかる回転翼の鋳造のための材料である合金は、適
当な熱処理後においては、非常に高い応力破断強度を有
すると共に何千時間にもわたる作動の間、この強度を維
持するのに十分な冶金学的安定性を備えなければならな
い。かかる合金は又、タービン翼に加わる大きな熱応力
に耐えるのに十分な延性を備えなければならない。さら
に、タービン内における燃料及び燃焼用空気中の不純物
の結果として、翼が晒されるガスは、腐食性の化合物、
例えば各種の硫化物及び塩化物を含有している。その結
果、翼の合金は又、耐酸化性だけでなく、十分な高温耐
食性を備える必要がある。
【０００３】合金の強度を増大させるには、ニッケルを
基材としてこれに強化元素、例えばアルミニウム、チタ
ン及びタンタルを添加する。かかる合金の組成は、γ´
体積フラクション又は分率（gamma prime volume fract
ion)が約３５〜６０％になるよう増加させた体積フラク
ションのγ´強化相を有する必要がある。また、σ（si
gma)相の生成及びγ´結晶粒粗大化（「ラフティング」
（rafting)と呼ばれる）に対して長期間にわたる安定性
を発揮するよう合金組成の調製を行う必要がある。しか
しながら、後述するように、かかる合金の所望の性状の
うち幾つかの改善を行っても、それに伴って他の所望の
性状が低下するので、バランスを取ると共に組成を厳密
に調節して最適性能を発揮する合金を得るようにしなけ
ればならない。
基材としてこれに強化元素、例えばアルミニウム、チタ
ン及びタンタルを添加する。かかる合金の組成は、γ´
体積フラクション又は分率（gamma prime volume fract
ion)が約３５〜６０％になるよう増加させた体積フラク
ションのγ´強化相を有する必要がある。また、σ（si
gma)相の生成及びγ´結晶粒粗大化（「ラフティング」
（rafting)と呼ばれる）に対して長期間にわたる安定性
を発揮するよう合金組成の調製を行う必要がある。しか
しながら、後述するように、かかる合金の所望の性状の
うち幾つかの改善を行っても、それに伴って他の所望の
性状が低下するので、バランスを取ると共に組成を厳密
に調節して最適性能を発揮する合金を得るようにしなけ
ればならない。
【０００４】一般に、高温耐食性は、タービン翼合金に
相当な量のクロムを添加することにより得られる。クロ
ム含有量が高いと、合金の基本的な溶融が妨げられる
が、その理由は、溶解及びＮa2ＳＯ4 溶融液からの沈殿
を生じにくい連続クロミアスケール（chromia scale)を
形成し、それにより合金に対する有効な障壁となるから
である。さらに、クロムが硫黄と結合して高融点の硫化
物が生じ、それによりスルフィド化に起因する劣化が防
止される。一般に、良好な高温耐食性を得るには約１４
〜１６％のクロム含有レベルが望ましいと考えられる。
また、合金の高温耐食性を向上させるためには、モリブ
デン（Ｍｏ）及びタングステン（Ｗ）のレベルは低くあ
るべきである。さらに、モリブデン及びタングステンに
代えてニオブ（Ｎｂ）（aka columbium)を用いると、Ｍ
ｏＯ3 及びＷＯ3 により促進される表層酸化物の酸溶融
が緩和されるので、合金の高温耐食性が一段と改善され
る。ガスタービン翼において長年にわたり使用され、或
る程度の成功を収めているニッケル基合金の一つは、イ
ンターナショナル・ニッケル・カンパニイにより製造さ
れ、「ＩＮ−７３８」という商品名で入手できる。ＩＮ
−７３８は、従来の多結晶鋳造合金である。ＩＮ−７３
８の代表的な組成は、アメリカ金属協会ハンドブック
（９版）第４巻の第２４４頁に公表されており、ニッケ
ルが６１重量％、クロムが１６．０重量％、コバルトが
８．５重量％、モリブデンが１．７重量％、タングステ
ンが２．６重量％、タンタルが１．７重量％、ニオブ
（aka columbium)が０．９重量％、アルミニウムが３．
４重量％、チタンが３．４重量％、炭素が０．１７重量
％、ホウ素が０．０１重量％、ジルコニウムが０．１０
重量％である。さらに、製造業者は、この合金の電子原
子価数（electron vacancy number)は約２．３６以下で
あることを推奨している。この合金は米国特許第３，４
５９，５４５号（発明者はブレーバー氏）に開示されて
いる。
相当な量のクロムを添加することにより得られる。クロ
ム含有量が高いと、合金の基本的な溶融が妨げられる
が、その理由は、溶解及びＮa2ＳＯ4 溶融液からの沈殿
を生じにくい連続クロミアスケール（chromia scale)を
形成し、それにより合金に対する有効な障壁となるから
である。さらに、クロムが硫黄と結合して高融点の硫化
物が生じ、それによりスルフィド化に起因する劣化が防
止される。一般に、良好な高温耐食性を得るには約１４
〜１６％のクロム含有レベルが望ましいと考えられる。
また、合金の高温耐食性を向上させるためには、モリブ
デン（Ｍｏ）及びタングステン（Ｗ）のレベルは低くあ
るべきである。さらに、モリブデン及びタングステンに
代えてニオブ（Ｎｂ）（aka columbium)を用いると、Ｍ
ｏＯ3 及びＷＯ3 により促進される表層酸化物の酸溶融
が緩和されるので、合金の高温耐食性が一段と改善され
る。ガスタービン翼において長年にわたり使用され、或
る程度の成功を収めているニッケル基合金の一つは、イ
ンターナショナル・ニッケル・カンパニイにより製造さ
れ、「ＩＮ−７３８」という商品名で入手できる。ＩＮ
−７３８は、従来の多結晶鋳造合金である。ＩＮ−７３
８の代表的な組成は、アメリカ金属協会ハンドブック
（９版）第４巻の第２４４頁に公表されており、ニッケ
ルが６１重量％、クロムが１６．０重量％、コバルトが
８．５重量％、モリブデンが１．７重量％、タングステ
ンが２．６重量％、タンタルが１．７重量％、ニオブ
（aka columbium)が０．９重量％、アルミニウムが３．
４重量％、チタンが３．４重量％、炭素が０．１７重量
％、ホウ素が０．０１重量％、ジルコニウムが０．１０
重量％である。さらに、製造業者は、この合金の電子原
子価数（electron vacancy number)は約２．３６以下で
あることを推奨している。この合金は米国特許第３，４
５９，５４５号（発明者はブレーバー氏）に開示されて
いる。
【０００５】一軸結晶粒組織が得られる方向性凝固が得
られ、これは繰返し熱応力に耐える能力と大抵のニッケ
ル基合金の応力破断強度に耐える能力の両方を強めるこ
とが知られている。たとえば、米国特許第４，５１９，
９７９号（発明者はショー氏）は、ＩＮ−９３９として
公に市販され、０．１５重量％炭素、２２．５重量％ク
ロム、１９重量％コバルト、２重量％タングステン、
３．７重量％チタン、１．９重量％アルミニウム、１．
４重量％タンタル、１．０重量％ニオブ、０．１重量％
ジルコニウム、０．０１重量％ホウ素、残部ニッケルの
組成の合金の方向性凝固は、応力破断に至るまでの合金
の寿命を、８７０℃及び２００Ｎ／mm2 の条件の下で、
約８５０時間から１３７０時間に増加させたことを開示
している。しかしながら、方向性凝固をした合金は方位
が一致した結晶粒界を有するので、これら合金は、結晶
粒界のすべりに起因して非常に高い温度状態では機械的
な変形を生じやすい。かくして、非常に高い温度状態の
下で結晶粒界のすべりが起こりうることは、従来の多結
晶鋳造合金と比較して方向性凝固合金の高温状態での機
械的性質の改善を制約する。
られ、これは繰返し熱応力に耐える能力と大抵のニッケ
ル基合金の応力破断強度に耐える能力の両方を強めるこ
とが知られている。たとえば、米国特許第４，５１９，
９７９号（発明者はショー氏）は、ＩＮ−９３９として
公に市販され、０．１５重量％炭素、２２．５重量％ク
ロム、１９重量％コバルト、２重量％タングステン、
３．７重量％チタン、１．９重量％アルミニウム、１．
４重量％タンタル、１．０重量％ニオブ、０．１重量％
ジルコニウム、０．０１重量％ホウ素、残部ニッケルの
組成の合金の方向性凝固は、応力破断に至るまでの合金
の寿命を、８７０℃及び２００Ｎ／mm2 の条件の下で、
約８５０時間から１３７０時間に増加させたことを開示
している。しかしながら、方向性凝固をした合金は方位
が一致した結晶粒界を有するので、これら合金は、結晶
粒界のすべりに起因して非常に高い温度状態では機械的
な変形を生じやすい。かくして、非常に高い温度状態の
下で結晶粒界のすべりが起こりうることは、従来の多結
晶鋳造合金と比較して方向性凝固合金の高温状態での機
械的性質の改善を制約する。
【０００６】単結晶鋳造技術の開発によりニッケル基超
合金の高温／高強度の機械的性質及び性能が一段と向上
した。方向性凝固合金のように、最適高温強度を得るた
めに、これら単結晶合金を調製して高体積フラクション
γ´を得ている。しかしながら、単結晶合金内には結晶
粒界がないために、かかる合金は、方向性凝固をした従
来の合金が結晶粒界のすべりによる機械的変形を生じや
すい高温条件において使用されている。さらに、結晶粒
界がないので、合金組成から或る特定の元素、例えば、
炭化物及びホウ化物（これらは、方向性凝固をした従来
の合金にとり結晶粒界強化相として必要である）を不要
にすることが可能である。
合金の高温／高強度の機械的性質及び性能が一段と向上
した。方向性凝固合金のように、最適高温強度を得るた
めに、これら単結晶合金を調製して高体積フラクション
γ´を得ている。しかしながら、単結晶合金内には結晶
粒界がないために、かかる合金は、方向性凝固をした従
来の合金が結晶粒界のすべりによる機械的変形を生じや
すい高温条件において使用されている。さらに、結晶粒
界がないので、合金組成から或る特定の元素、例えば、
炭化物及びホウ化物（これらは、方向性凝固をした従来
の合金にとり結晶粒界強化相として必要である）を不要
にすることが可能である。
【０００７】単結晶合金として鋳造するのに適当なニッ
ケル基合金は、航空機用ガスタービンエンジンの翼を製
作するのに用いられており、これについては例えば、金
属ジャーナル１９８６年７月号の第２０〜２３頁に掲載
されているホッピン，ジー・エス氏及びダネシー，ダブ
リュ・ピー氏の論文「Manufacturing Processes forLon
g-Life Gas Turbines」を参照されたい。単結晶材料の
開発により、従来の合金と比較して金属温度性能におい
て約１００℃（２００°Ｆ）増加した航空機用エンジン
翼材料が生産された。しかしながら、これら合金の組成
は、高温腐食攻撃に対する耐性を得るのに必要な元素、
主としてクロムの十分なレベルを欠いているために、陸
上設置のガスタービン用途には不向きである。
ケル基合金は、航空機用ガスタービンエンジンの翼を製
作するのに用いられており、これについては例えば、金
属ジャーナル１９８６年７月号の第２０〜２３頁に掲載
されているホッピン，ジー・エス氏及びダネシー，ダブ
リュ・ピー氏の論文「Manufacturing Processes forLon
g-Life Gas Turbines」を参照されたい。単結晶材料の
開発により、従来の合金と比較して金属温度性能におい
て約１００℃（２００°Ｆ）増加した航空機用エンジン
翼材料が生産された。しかしながら、これら合金の組成
は、高温腐食攻撃に対する耐性を得るのに必要な元素、
主としてクロムの十分なレベルを欠いているために、陸
上設置のガスタービン用途には不向きである。
【０００８】したがって、単結晶合金として鋳造される
と高強度であり、また、適切な高温耐食性を備えていて
陸上設置のガスタービンシステムの回転翼の構成材料と
して適するタービン翼用合金が要望されており、かかる
合金を提供することが本発明の目的である。
と高強度であり、また、適切な高温耐食性を備えていて
陸上設置のガスタービンシステムの回転翼の構成材料と
して適するタービン翼用合金が要望されており、かかる
合金を提供することが本発明の目的である。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、単結晶として
鋳造し、高応力破断強度、良好な耐食性及び長期間に亘
る使用中における安定度の高いガスタービンの回転翼を
製造するのに適したニッケル基合金を提供する。本発明
の第１の合金組成は、アルミニウムが３．４〜４．０重
量％、チタンが３．０〜４．７重量％、タンタルが０．
８〜２．０重量％、クロムが１３．７５〜１５．５重量
％、コバルトが８．０〜８．５重量％、ニオブが０．０
〜１．０重量％、タングステンが２．０〜４．５重量
％、モリブデンが０．１〜２．０重量％、残部がニッケ
ルである。本発明の第２の合金組成は、アルミニウムが
４．７〜５．３重量％、チタンが１．８〜３．０重量
％、クロムが１５．２〜１６．３重量％、コバルトが
６．４〜８．７５重量％、ニオブが０．７５〜４．０重
量％、残部がニッケルである。本発明の第３の合金組成
は、アルミニウムが４．２４重量％、チタンが２．８重
量％、クロムが１５．３重量％、コバルトが４．６重量
％、ニオブが３．０重量％、タングステンが４．０５重
量％、モリブデンが０．１５重量％、残部がニッケルで
ある。本発明の合金はまた、不純物及びニッケル基合金
と通常関連した微量の不定元素を含む場合がある。
鋳造し、高応力破断強度、良好な耐食性及び長期間に亘
る使用中における安定度の高いガスタービンの回転翼を
製造するのに適したニッケル基合金を提供する。本発明
の第１の合金組成は、アルミニウムが３．４〜４．０重
量％、チタンが３．０〜４．７重量％、タンタルが０．
８〜２．０重量％、クロムが１３．７５〜１５．５重量
％、コバルトが８．０〜８．５重量％、ニオブが０．０
〜１．０重量％、タングステンが２．０〜４．５重量
％、モリブデンが０．１〜２．０重量％、残部がニッケ
ルである。本発明の第２の合金組成は、アルミニウムが
４．７〜５．３重量％、チタンが１．８〜３．０重量
％、クロムが１５．２〜１６．３重量％、コバルトが
６．４〜８．７５重量％、ニオブが０．７５〜４．０重
量％、残部がニッケルである。本発明の第３の合金組成
は、アルミニウムが４．２４重量％、チタンが２．８重
量％、クロムが１５．３重量％、コバルトが４．６重量
％、ニオブが３．０重量％、タングステンが４．０５重
量％、モリブデンが０．１５重量％、残部がニッケルで
ある。本発明の合金はまた、不純物及びニッケル基合金
と通常関連した微量の不定元素を含む場合がある。
【００１０】
【実施例】図１には、ガスタービンのタービン部で用い
られる回転翼１が示されている。本発明は、特に単結晶
鋳造法を利用して得られる回転翼の構成材料である各種
合金（以下、ＷＳＴＣ１、ＷＳＴＣ２、ＷＳＴＣ３、Ｗ
ＳＴＣ４、ＷＳＴＣ５、ＷＳＴＣ６、ＷＳＴＣ７と称す
る）に関する。
られる回転翼１が示されている。本発明は、特に単結晶
鋳造法を利用して得られる回転翼の構成材料である各種
合金（以下、ＷＳＴＣ１、ＷＳＴＣ２、ＷＳＴＣ３、Ｗ
ＳＴＣ４、ＷＳＴＣ５、ＷＳＴＣ６、ＷＳＴＣ７と称す
る）に関する。
【００１１】一般的に言えば、本発明は、３．４〜４．
０重量％アルミニウム、３．０〜４．７重量％チタン、
０．８〜２．０重量％タンタル、１３．７５〜１５．５
重量％クロム、８．０〜８．５重量％コバルト、０．０
〜１．０重量％ニオブ、２．０〜４．５重量％タングス
テン、０．１〜２．０重量％モリブデン、残部ニッケル
から成る第１の合金に関する。第２の合金の組成は、ア
ルミニウムが４．７〜５．３重量％、チタンが１．８〜
３．０重量％、クロムが１５．２〜１６．３重量％、コ
バルトが６．４〜８．７５重量％、ニオブが０．７５〜
４．０重量％、残部がニッケルである。本発明の第３の
合金組成は、アルミニウムが４．２４重量％、チタンが
２．８重量％、クロムが１５．３重量％、コバルトが
４．６重量％、ニオブが３．０重量％、タングステンが
４．０５重量％、モリブデンが０．１５重量％、残部が
ニッケルである。本発明の合金はまた、不純物及びニッ
ケル基合金と通常関連した微量の不定元素を含む場合が
ある。
０重量％アルミニウム、３．０〜４．７重量％チタン、
０．８〜２．０重量％タンタル、１３．７５〜１５．５
重量％クロム、８．０〜８．５重量％コバルト、０．０
〜１．０重量％ニオブ、２．０〜４．５重量％タングス
テン、０．１〜２．０重量％モリブデン、残部ニッケル
から成る第１の合金に関する。第２の合金の組成は、ア
ルミニウムが４．７〜５．３重量％、チタンが１．８〜
３．０重量％、クロムが１５．２〜１６．３重量％、コ
バルトが６．４〜８．７５重量％、ニオブが０．７５〜
４．０重量％、残部がニッケルである。本発明の第３の
合金組成は、アルミニウムが４．２４重量％、チタンが
２．８重量％、クロムが１５．３重量％、コバルトが
４．６重量％、ニオブが３．０重量％、タングステンが
４．０５重量％、モリブデンが０．１５重量％、残部が
ニッケルである。本発明の合金はまた、不純物及びニッ
ケル基合金と通常関連した微量の不定元素を含む場合が
ある。
【００１２】好ましくは、本発明のＷＳＴＣ１と称する
合金の組成は、アルミニウムが３．９重量％、チタンが
３．１重量％、タンタルが１．８重量％、クロムが１
５．４重量％、コバルトが８．３重量％、タングステン
が２．４重量％、モリブデンが０．４６重量％、残部が
ニッケルである。
合金の組成は、アルミニウムが３．９重量％、チタンが
３．１重量％、タンタルが１．８重量％、クロムが１
５．４重量％、コバルトが８．３重量％、タングステン
が２．４重量％、モリブデンが０．４６重量％、残部が
ニッケルである。
【００１３】本発明のＷＳＴＣ２と称する第２の好まし
い合金の組成は、アルミニウムが３．４重量％、チタン
が４．５重量％、タンタルが１．８重量％、クロムが１
３．９１重量％、コバルトが８．３重量％、ニオブが
０．４６重量％、タングステンが２．５重量％、モリブ
デンが０．８６重量％、残部がニッケルである。
い合金の組成は、アルミニウムが３．４重量％、チタン
が４．５重量％、タンタルが１．８重量％、クロムが１
３．９１重量％、コバルトが８．３重量％、ニオブが
０．４６重量％、タングステンが２．５重量％、モリブ
デンが０．８６重量％、残部がニッケルである。
【００１４】本発明のＷＳＴＣ３と称する第３の好まし
い合金の組成は、アルミニウムが３．９重量％、チタン
が３．１重量％、タンタルが１．９４重量％、クロムが
１３．７５重量％、コバルトが８．３重量％、ニオブが
０．４５重量％、タングステンが４．２重量％、モリブ
デンが０．５重量％、残部がニッケルである。
い合金の組成は、アルミニウムが３．９重量％、チタン
が３．１重量％、タンタルが１．９４重量％、クロムが
１３．７５重量％、コバルトが８．３重量％、ニオブが
０．４５重量％、タングステンが４．２重量％、モリブ
デンが０．５重量％、残部がニッケルである。
【００１５】本発明のＷＳＴＣ４と称する第４の好まし
い合金の組成は、アルミニウムが３．５重量％、チタン
が４．６重量％、タンタルが０．９重量％、クロムが１
５．２重量％、コバルトが８．３重量％、ニオブが０．
９重量％、タングステンが２．４５重量％、モリブデン
が１．６４重量％、残部がニッケルである。
い合金の組成は、アルミニウムが３．５重量％、チタン
が４．６重量％、タンタルが０．９重量％、クロムが１
５．２重量％、コバルトが８．３重量％、ニオブが０．
９重量％、タングステンが２．４５重量％、モリブデン
が１．６４重量％、残部がニッケルである。
【００１６】本発明のＷＳＴＣ５と称する第５の好まし
い合金の組成は、アルミニウムが５．１６重量％、チタ
ンが２．５４重量％、クロムが１５．８３重量％、コバ
ルトが８．１５重量％、ニオブが１．７重量％、残部が
ニッケルである。
い合金の組成は、アルミニウムが５．１６重量％、チタ
ンが２．５４重量％、クロムが１５．８３重量％、コバ
ルトが８．１５重量％、ニオブが１．７重量％、残部が
ニッケルである。
【００１７】本発明のＷＳＴＣ６と称する第６の好まし
い合金の組成は、アルミニウムが５．０重量％、チタン
が２．２５重量％、クロムが１５．７５重量％、コバル
トが７．０重量％、ニオブが３．１５重量％、残部がニ
ッケルである。
い合金の組成は、アルミニウムが５．０重量％、チタン
が２．２５重量％、クロムが１５．７５重量％、コバル
トが７．０重量％、ニオブが３．１５重量％、残部がニ
ッケルである。
【００１８】本発明のＷＳＴＣ７と称する第７の好まし
い合金の組成は、アルミニウムが４．２４重量％、チタ
ンが２．８重量％、クロムが１５．３重量％、コバルト
が４．６重量％、ニオブが３．０重量％、タングステン
が４．０５重量％、モリブデンが０．１５重量％、残部
がニッケルである。
い合金の組成は、アルミニウムが４．２４重量％、チタ
ンが２．８重量％、クロムが１５．３重量％、コバルト
が４．６重量％、ニオブが３．０重量％、タングステン
が４．０５重量％、モリブデンが０．１５重量％、残部
がニッケルである。
【００１９】上述のように、耐食性と強度は共に、ター
ビン翼用合金にとって重要な性質である。ニッケル基合
金の耐食性は、主としてクロムの含有レベルによって定
まる。ガスタービン構成部品に用いられるニッケル基合
金は、固溶体強化及びγ´強化によって強化される。固
溶体強化は、モリブデン、クロム及びタングステンによ
って得られる。γ´強化は主としてアルミニウム及びチ
タンによって定まり、これによりＮｉ3 （Ａｌ及び／ま
たはＴｉ）の沈殿によりオーステナイト系マトリックス
を強化する。加うるに、γ´のアルミニウムをタンタル
及びニオブで置換するのがよい。
ビン翼用合金にとって重要な性質である。ニッケル基合
金の耐食性は、主としてクロムの含有レベルによって定
まる。ガスタービン構成部品に用いられるニッケル基合
金は、固溶体強化及びγ´強化によって強化される。固
溶体強化は、モリブデン、クロム及びタングステンによ
って得られる。γ´強化は主としてアルミニウム及びチ
タンによって定まり、これによりＮｉ3 （Ａｌ及び／ま
たはＴｉ）の沈殿によりオーステナイト系マトリックス
を強化する。加うるに、γ´のアルミニウムをタンタル
及びニオブで置換するのがよい。
【００２０】ニッケル基超合金の強度は最高約６０％ま
でのγ´体積フラクションの増加によって増加するの
で、本発明の合金では、アルミニウム、チタン、タンタ
ル及びニオブ（これらは、γ´体積フラクションを増加
させる傾向がある）の含有量は、高γ´体積フラクショ
ンを達成するよう調節されていた。一般に、γ´体積フ
ラクションは、陸上設置のガスタービンシステムの翼に
用いられる合金については約３５％であるべきである。
しかしながら、かかる合金組成中のクロムの含有レベル
の増加により、合金によって定まるγ´の量が減るの
で、γ´体積フラクションは、陸上設置ガスタービンの
翼のクロムの含有量を充分にしてかかる翼の良好な耐食
性を維持することの必要性により制約がある。
でのγ´体積フラクションの増加によって増加するの
で、本発明の合金では、アルミニウム、チタン、タンタ
ル及びニオブ（これらは、γ´体積フラクションを増加
させる傾向がある）の含有量は、高γ´体積フラクショ
ンを達成するよう調節されていた。一般に、γ´体積フ
ラクションは、陸上設置のガスタービンシステムの翼に
用いられる合金については約３５％であるべきである。
しかしながら、かかる合金組成中のクロムの含有レベル
の増加により、合金によって定まるγ´の量が減るの
で、γ´体積フラクションは、陸上設置ガスタービンの
翼のクロムの含有量を充分にしてかかる翼の良好な耐食
性を維持することの必要性により制約がある。
【００２１】所与の合金組成に関し、γ´の体積フラク
ションは、“Ｈｉｇｈ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ｍａ
ｔｅｒｉａｌｓ ｆｏｒ Ｐｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅ
ｒｉｎｇ １９９０”Ｋｌｕｗｅｒ Ａｃａｄｅｍｉｃ
Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ Ｄｏｒｄｒｅｃｈｔ（１９９
０）の第１３１９〜１３２８頁に公表されたハラダ，エ
イチ氏等の“Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ Ｈｉｇｈ Ｓｐｅｃ
ｉｆｉｃ−Ｓｔｒｅｎｇｔｈ Ｎｉｃｋｅｌ−Ｂａｓｅ
ｄ Ｓｉｎｇｌｅ Ｃｒｙｓｔａｌ Ｓｕｐｅｒａｌｌ
ｏｙｓ”という論文、“Ｓｕｐｅｒａｌｌｏｙｓ １９
８８”ＴＭＳ−ＡＩＭＥ Ｗａｒｒｅｎｄａｌｅ ＰＡ
（１９８８）の第７３３〜７４２頁に公表されたハラ
ダ，エイチ氏等の“Ｐｈａｓｅ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏ
ｎ ａｎｄＩｔｓ Ｕｓｅ Ｉｎ Ａｌｌｏｙ Ｄｅｓ
ｉｇｎ Ｐｒｏｇｒａｍ ｆｏｒＮｉｃｋｅｌ−Ｂａｓ
ｅ Ｓｕｐｅｒａｌｌｏｙｓ”という論文、及び“Ｓｕ
ｐｅｒａｌｌｏｙｓ １９８４”ＴＭＳ−ＡＩＭＥ Ｗ
ａｒｒｅｎｄａｌｅ ＰＡ（１９８４）の第１５７〜１
６６頁に公表されたヤマガタ，ティー氏等の“Ａｌｌｏ
ｙ Ｄｅｓｉｇｎ ｆｏｒ Ｈｉｇｈ Ｓｔｒｅｎｇｔ
ｈ Ｎｉｃｋｅｌ−Ｂａｓｅ Ｓｉｎｇｌｅ Ｃｒｙｓ
ｔａｌ Ａｌｌｏｙｓ”という論文に記載された化学平
衡式から決定される。本発明の６つの好ましい合金につ
いての重量％で表わしたγ´の量が以下の表１に示され
ている。上述のように、これら合金のクロム含有量は、
良好な高温耐食性を得るために約１４〜１６％の所望レ
ベルに納まっている。
ションは、“Ｈｉｇｈ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ｍａ
ｔｅｒｉａｌｓ ｆｏｒ Ｐｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅ
ｒｉｎｇ １９９０”Ｋｌｕｗｅｒ Ａｃａｄｅｍｉｃ
Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ Ｄｏｒｄｒｅｃｈｔ（１９９
０）の第１３１９〜１３２８頁に公表されたハラダ，エ
イチ氏等の“Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ Ｈｉｇｈ Ｓｐｅｃ
ｉｆｉｃ−Ｓｔｒｅｎｇｔｈ Ｎｉｃｋｅｌ−Ｂａｓｅ
ｄ Ｓｉｎｇｌｅ Ｃｒｙｓｔａｌ Ｓｕｐｅｒａｌｌ
ｏｙｓ”という論文、“Ｓｕｐｅｒａｌｌｏｙｓ １９
８８”ＴＭＳ−ＡＩＭＥ Ｗａｒｒｅｎｄａｌｅ ＰＡ
（１９８８）の第７３３〜７４２頁に公表されたハラ
ダ，エイチ氏等の“Ｐｈａｓｅ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏ
ｎ ａｎｄＩｔｓ Ｕｓｅ Ｉｎ Ａｌｌｏｙ Ｄｅｓ
ｉｇｎ Ｐｒｏｇｒａｍ ｆｏｒＮｉｃｋｅｌ−Ｂａｓ
ｅ Ｓｕｐｅｒａｌｌｏｙｓ”という論文、及び“Ｓｕ
ｐｅｒａｌｌｏｙｓ １９８４”ＴＭＳ−ＡＩＭＥ Ｗ
ａｒｒｅｎｄａｌｅ ＰＡ（１９８４）の第１５７〜１
６６頁に公表されたヤマガタ，ティー氏等の“Ａｌｌｏ
ｙ Ｄｅｓｉｇｎ ｆｏｒ Ｈｉｇｈ Ｓｔｒｅｎｇｔ
ｈ Ｎｉｃｋｅｌ−Ｂａｓｅ Ｓｉｎｇｌｅ Ｃｒｙｓ
ｔａｌ Ａｌｌｏｙｓ”という論文に記載された化学平
衡式から決定される。本発明の６つの好ましい合金につ
いての重量％で表わしたγ´の量が以下の表１に示され
ている。上述のように、これら合金のクロム含有量は、
良好な高温耐食性を得るために約１４〜１６％の所望レ
ベルに納まっている。
【００２２】
【表１】 表 １ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− 材 料 体積フラクション（γ´） Ｎv △ａ（％） ＷＳＴＣ１ ３７．５ ２．２２ ０．２７ ＷＳＴＣ２ ４５．０ ２．２１ ０．１９ ＷＳＴＣ３ ４３．０ ２．２１ ０．２０ ＷＳＴＣ４ ４９．０ ２．３７ ０．０５ ＷＳＴＣ５ ４９．５ ２．４０ ０．０６６ ＷＳＴＣ６ ５５．５ ２．４４ ０．１２ ＷＳＴＣ７ ５８．０ ２．４３ ０．０４２ 高温状態における動作の結果として、ニッケル基合金は
顕微鏡組織的変化を生ずる。かかる変化は、γ´（結晶
粒）粗大化があげられ、このγ´粗大化は、合金の強度
に悪影響を及ぼすとともに、望ましくないＴＣＰ（topo
logically close-packed）二次相、例えばプレート状
（plate-like）またはニードル状（needle-like)のシグ
マ（σ）であるイータ（η）等へのγ´の転移に悪影響
を及ぼす。これらプレート状の相の生成は、強度と靱性
の両方に悪影響を及ぼす。従って、高温条件の下で数千
時間の動作時間にわたり高い強度及び靱性を維持するよ
うにするためには、強化元素の組成を注意深くバランス
させて、合金が或る程度の顕微鏡組織的な安定性を有す
るようにしなければならない。
顕微鏡組織的変化を生ずる。かかる変化は、γ´（結晶
粒）粗大化があげられ、このγ´粗大化は、合金の強度
に悪影響を及ぼすとともに、望ましくないＴＣＰ（topo
logically close-packed）二次相、例えばプレート状
（plate-like）またはニードル状（needle-like)のシグ
マ（σ）であるイータ（η）等へのγ´の転移に悪影響
を及ぼす。これらプレート状の相の生成は、強度と靱性
の両方に悪影響を及ぼす。従って、高温条件の下で数千
時間の動作時間にわたり高い強度及び靱性を維持するよ
うにするためには、強化元素の組成を注意深くバランス
させて、合金が或る程度の顕微鏡組織的な安定性を有す
るようにしなければならない。
【００２３】電子原子価数Ｎv が合金の顕微鏡組織的安
定性の目安であることは周知である。Ｎv の値を大きく
すればするほど、それだけ一層望ましくないＴＣＰ二次
相の生成の傾向が強まる。しかしながら、組成中の強化
元素、例えば、アルミニウム、チタン及びタンタルのレ
ベルを増加させると、Ｎv の値もまた増加する。かくし
て、一方において小さな値のＮv を維持し、他方におい
て強度を増加させることが望ましいので、合金の組成中
に含まれる強化元素のレベルをそれに応じて調節する必
要がある。本発明の合金の電子原子価数は表１に示すよ
うに２．５以下である。
定性の目安であることは周知である。Ｎv の値を大きく
すればするほど、それだけ一層望ましくないＴＣＰ二次
相の生成の傾向が強まる。しかしながら、組成中の強化
元素、例えば、アルミニウム、チタン及びタンタルのレ
ベルを増加させると、Ｎv の値もまた増加する。かくし
て、一方において小さな値のＮv を維持し、他方におい
て強度を増加させることが望ましいので、合金の組成中
に含まれる強化元素のレベルをそれに応じて調節する必
要がある。本発明の合金の電子原子価数は表１に示すよ
うに２．５以下である。
【００２４】本発明の合金は、Ｎv 値が２．５未満なの
で、高温への長期間にわたる暴露中でもシグマ相の生成
に対して安定である。合金のシグマ相安定性は、γ´相
の沈殿以後の合金組織の残留γ相のＮv の値によって決
まる。この場合、合金の安定性を、金属ジャーナル１９
６８年１１月号第４６〜５３頁に掲載のマーフィー，エ
イチ・ジェイ氏等の論文“Ｐｈａｃｏｍｐ Ｒｅｖｉｓ
ｉｔｅｄ”又は冶金学議事録３（１９７２）の第２８８
９〜２８９３頁に掲載のバローズ，アール・ジー氏及び
ニューカーク，ジェイ・ビー氏の論文“Ａ Ｍｅｄｉｆ
ｉｅｄ Ｓｙｓｔｅｍ ｆｏｒ Ｐｒｅｄｉｃｔｉｎｇ
Ｓｉｇｍａ Ｆｏｒｍａｔｉｏｎ”に記載のＰＨＡＣ
ＯＭＰ法を用いて評価することができる。
で、高温への長期間にわたる暴露中でもシグマ相の生成
に対して安定である。合金のシグマ相安定性は、γ´相
の沈殿以後の合金組織の残留γ相のＮv の値によって決
まる。この場合、合金の安定性を、金属ジャーナル１９
６８年１１月号第４６〜５３頁に掲載のマーフィー，エ
イチ・ジェイ氏等の論文“Ｐｈａｃｏｍｐ Ｒｅｖｉｓ
ｉｔｅｄ”又は冶金学議事録３（１９７２）の第２８８
９〜２８９３頁に掲載のバローズ，アール・ジー氏及び
ニューカーク，ジェイ・ビー氏の論文“Ａ Ｍｅｄｉｆ
ｉｅｄ Ｓｙｓｔｅｍ ｆｏｒ Ｐｒｅｄｉｃｔｉｎｇ
Ｓｉｇｍａ Ｆｏｒｍａｔｉｏｎ”に記載のＰＨＡＣ
ＯＭＰ法を用いて評価することができる。
【００２５】本発明の単結晶合金はまた、γ相とγ´相
との間の格子不適合が最小なので、γ´粒子の方向性凝
集（ラフティング現象と通称される）に対して安定であ
る。本発明の合金の格子不適合の度合は、表１に示すよ
うに約０．２％またはそれ以下である。
との間の格子不適合が最小なので、γ´粒子の方向性凝
集（ラフティング現象と通称される）に対して安定であ
る。本発明の合金の格子不適合の度合は、表１に示すよ
うに約０．２％またはそれ以下である。
【００２６】本発明の合金中、アルミニウム、チタン、
タンタル、ニオブ及びモリブデンの量をバランスさせ
て、合金が単結晶鋳造である場合に高強度が得られると
ともに良好な顕微鏡組織的安定性を維持するようにして
いる。重要なこととして、この結果を得るのに、クロム
含有量を減少させる必要はなかった。合金の高温耐食性
を向上させるために、モリブデン及びタングステンの量
は少なくしている。合金のうち何種類かはモリブデン及
びタングステンの代わりにニオブを含有している。その
目的は、高温耐食性を一段と向上させ、しかもγ／γ´
組織の調節を可能にするとともに、高温腐食攻撃の間、
ＭｏＯ3 及びＷＯ3 によって促進される表層酸化物の酸
溶融を減少させることにある。しかしながら、クロムは
１３．７５％〜１６．３％の範囲に維持され、従って適
度の耐食性が維持されるようになっている。さらに、上
述のように、本発明の合金中、各種元素を上述の範囲内
に調節し、従って電子原子価数を約２．５以下に維持
し、それにより適度の顕微鏡組織的安定性が達成される
ようにする。
タンタル、ニオブ及びモリブデンの量をバランスさせ
て、合金が単結晶鋳造である場合に高強度が得られると
ともに良好な顕微鏡組織的安定性を維持するようにして
いる。重要なこととして、この結果を得るのに、クロム
含有量を減少させる必要はなかった。合金の高温耐食性
を向上させるために、モリブデン及びタングステンの量
は少なくしている。合金のうち何種類かはモリブデン及
びタングステンの代わりにニオブを含有している。その
目的は、高温耐食性を一段と向上させ、しかもγ／γ´
組織の調節を可能にするとともに、高温腐食攻撃の間、
ＭｏＯ3 及びＷＯ3 によって促進される表層酸化物の酸
溶融を減少させることにある。しかしながら、クロムは
１３．７５％〜１６．３％の範囲に維持され、従って適
度の耐食性が維持されるようになっている。さらに、上
述のように、本発明の合金中、各種元素を上述の範囲内
に調節し、従って電子原子価数を約２．５以下に維持
し、それにより適度の顕微鏡組織的安定性が達成される
ようにする。
【００２７】上述の結果として、単結晶法により鋳造さ
れた場合に本発明の合金の強度は、比較的高いクロム含
有量にかかわらず高い。重要なこととして、本発明の合
金の良好な顕微鏡組織的安定性を達成するのに、ニオブ
及びモリブデンのレベルを相当減少させ、電子原子価数
を高すぎないようにしてアルミニウム及びチタンの量を
増加するのがよい。
れた場合に本発明の合金の強度は、比較的高いクロム含
有量にかかわらず高い。重要なこととして、本発明の合
金の良好な顕微鏡組織的安定性を達成するのに、ニオブ
及びモリブデンのレベルを相当減少させ、電子原子価数
を高すぎないようにしてアルミニウム及びチタンの量を
増加するのがよい。
【００２８】これら合金は、単結晶として鋳造して陸上
設置のガスタービンシステムの高強度高耐食性タービン
翼を製造するのに好適である。単結晶材料は、単結晶鋳
造法によって得られ、溶液を、合金の化学的性質を化学
的に均質化するのに充分な高温で処理し、最後に熱処理
してγ´粒子の強化アレイを生じさせる。これらの工程
はすべて当該技術分野において公知である。その結果得
られた物品は、高強度及び良好な耐食性を示し、単結晶
組織中の結晶粒界がないので、タービン翼を非常に高い
温度状況においても効果的に使用できるようになる。
設置のガスタービンシステムの高強度高耐食性タービン
翼を製造するのに好適である。単結晶材料は、単結晶鋳
造法によって得られ、溶液を、合金の化学的性質を化学
的に均質化するのに充分な高温で処理し、最後に熱処理
してγ´粒子の強化アレイを生じさせる。これらの工程
はすべて当該技術分野において公知である。その結果得
られた物品は、高強度及び良好な耐食性を示し、単結晶
組織中の結晶粒界がないので、タービン翼を非常に高い
温度状況においても効果的に使用できるようになる。
【００２９】
【図１】ガスタービン回転翼の等角図である。
１ 回転翼
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 マイケル アンソニー バーク アメリカ合衆国 ペンシルベニア州 15213 ピッツバーグ ウォーリングフォ ードストリート 4723
Claims (14)
- 【請求項１】 ３．４〜４．０重量％アルミニウム、
３．０〜４．７重量％チタン、０．８〜２．０重量％タ
ンタル、１３．７５〜１５．５重量％クロム、８．０〜
８．５重量％コバルト、０．０〜１．０重量％ニオブ、
２．０〜４．５重量％タングステン、０．１〜２．０重
量％モリブデン、残部ニッケルから成る合金で作られた
タービン翼を有するガスタービン。 - 【請求項２】 前記合金の電子原子価数は、約２．５以
下であることを特徴とする請求項１のガスタービン。 - 【請求項３】 タービン翼は、単結晶顕微鏡組織から成
ることを特徴とする請求項１のガスタービン。 - 【請求項４】 前記合金は、３．９重量％アルミニウ
ム、３．１重量％チタン、１．８重量％タンタル、１
５．４重量％クロム、８．３重量％コバルト、０．０重
量％ニオブ、２．４重量％タングステン、０．４６重量
％モリブデン、残部ニッケルから成ることを特徴とする
請求項１のガスタービン。 - 【請求項５】 前記合金は、３．４重量％アルミニウ
ム、４．５重量％チタン、１．８重量％タンタル、１
３．９１重量％クロム、８．３重量％コバルト、０．４
６重量％ニオブ、２．５重量％タングステン、０．８６
重量％モリブデン、残部ニッケルから成ることを特徴と
する請求項１のガスタービン。 - 【請求項６】 前記合金は、３．９重量％アルミニウ
ム、３．１重量％チタン、１．９４重量％タンタル、１
３．７５重量％クロム、８．３重量％コバルト、０．４
５重量％ニオブ、４．２重量％タングステン、０．５重
量％モリブデン、残部ニッケルから成ることを特徴とす
る請求項１のガスタービン。 - 【請求項７】 前記合金は、３．５重量％アルミニウ
ム、４．６重量％チタン、０．９重量％タンタル、１
５．２重量％クロム、８．３重量％コバルト、０．９重
量％ニオブ、２．４５重量％タングステン、１．６４重
量％モリブデン、残部ニッケルから成ることを特徴とす
る請求項１のガスタービン。 - 【請求項８】 ４．７〜５．３重量％アルミニウム、
１．８〜３．０重量％チタン、１５．２〜１６．３重量
％クロム、６．４〜８．７５重量％コバルト、０．７５
〜４．０重量％ニオブ、残部ニッケルから成る合金で作
られたタービン翼を有するガスタービン。 - 【請求項９】 前記合金の電子原子価数は、約２．５以
下であることを特徴とする請求項８のガスタービン。 - 【請求項１０】 タービン翼は、単結晶顕微鏡組織から
成ることを特徴とする請求項８のガスタービン。 - 【請求項１１】 前記合金は、５．１６重量％アルミニ
ウム、２．５４重量％チタン、１５．８３重量％クロ
ム、８．１５重量％コバルト、１．７重量％ニオブ、残
部ニッケルから成ることを特徴とする請求項８のガスタ
ービン。 - 【請求項１２】 前記合金は、５．０重量％アルミニウ
ム、２．２５重量％チタン、１５．７５重量％クロム、
７．０重量％コバルト、３．１５重量％ニオブ、残部ニ
ッケルから成ることを特徴とする請求項８のガスタービ
ン。 - 【請求項１３】 ４．２４重量％アルミニウム、２．８
重量％チタン、１５．３重量％クロム、４．６重量％コ
バルト、３．０２重量％ニオブ、４．０重量％タングス
テン、０．１５重量％モリブデン、残部ニッケルから成
るタービン翼を有するガスタービン。 - 【請求項１４】 タービン翼は、単結晶顕微鏡組織から
成ることを特徴とする請求項１３のガスタービン。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US16102793A | 1993-12-03 | 1993-12-03 | |
| US08/161027 | 1993-12-03 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07207391A true JPH07207391A (ja) | 1995-08-08 |
Family
ID=22579493
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6329432A Withdrawn JPH07207391A (ja) | 1993-12-03 | 1994-12-02 | ガスタービンのタービン翼の合金材料 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0669403A2 (ja) |
| JP (1) | JPH07207391A (ja) |
| KR (1) | KR950018562A (ja) |
| CN (1) | CN1110993A (ja) |
| AU (1) | AU7771394A (ja) |
| CA (1) | CA2137180A1 (ja) |
| TW (1) | TW265384B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011052688A (ja) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | General Electric Co <Ge> | タービンブレード用のプロセス及び合金並びにそれから形成されるブレード |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002026015A2 (en) * | 2000-09-27 | 2002-04-04 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Gas turbine blade alloy |
| US6431835B1 (en) | 2000-10-17 | 2002-08-13 | Honeywell International, Inc. | Fan blade compliant shim |
| US6902633B2 (en) * | 2003-05-09 | 2005-06-07 | General Electric Company | Nickel-base-alloy |
| GB2539959A (en) | 2015-07-03 | 2017-01-04 | Univ Oxford Innovation Ltd | A Nickel-based alloy |
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