JPH07217568A - コンプレッサ - Google Patents
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- JPH07217568A JPH07217568A JP1202694A JP1202694A JPH07217568A JP H07217568 A JPH07217568 A JP H07217568A JP 1202694 A JP1202694 A JP 1202694A JP 1202694 A JP1202694 A JP 1202694A JP H07217568 A JPH07217568 A JP H07217568A
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- compressor
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Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明は、ＨＦＣ冷媒使用によるより過酷な運
転条件下においても、耐摩耗性に優れた摺動部材を提供
し、長時間の運転やコンプレッサモータの最大から最小
までの運転回転数の変化幅の増加に耐えられる信頼性に
優れたコンプレッサを提供することを目的をする。 【構成】冷凍サイクル中に設けられ、塩素を含まない弗
化炭素系冷媒を圧縮し循環させるコンプレッサにおい
て、圧縮機構部を構成する摺動部材の母材２０を鉄鋼材
料とし、前記母材の表面に窒化クロム層２２を形成する
と共に、前記母材と前記窒化クロム層の間に接合層とし
て窒化クロムを含む窒化鉄層２１を形成した。
転条件下においても、耐摩耗性に優れた摺動部材を提供
し、長時間の運転やコンプレッサモータの最大から最小
までの運転回転数の変化幅の増加に耐えられる信頼性に
優れたコンプレッサを提供することを目的をする。 【構成】冷凍サイクル中に設けられ、塩素を含まない弗
化炭素系冷媒を圧縮し循環させるコンプレッサにおい
て、圧縮機構部を構成する摺動部材の母材２０を鉄鋼材
料とし、前記母材の表面に窒化クロム層２２を形成する
と共に、前記母材と前記窒化クロム層の間に接合層とし
て窒化クロムを含む窒化鉄層２１を形成した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は冷凍サイクル中でＨＦＣ
（ハイドロフルオロカーボン）冷媒を圧縮するコンプレ
ッサに係り、特に圧縮機構を構成するブレード等の摺動
部材に関する。
（ハイドロフルオロカーボン）冷媒を圧縮するコンプレ
ッサに係り、特に圧縮機構を構成するブレード等の摺動
部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的なコンプレッサとして、例えば、
密閉型のロータリコンプレッサがあるが、このロータリ
コンプレッサは、シリンダ内に偏心回転するローラが収
容されているとともに、シリンダにはブレード溝が設け
られており、このブレード溝内にブレードが往復運動で
きるよう嵌合されている。このブレードは圧縮ばねによ
りその先端部をローラの外周面に弾性的に当接させて摺
動自在に設けられており、ブレードによりシリンダ内を
二分するようになっている。
密閉型のロータリコンプレッサがあるが、このロータリ
コンプレッサは、シリンダ内に偏心回転するローラが収
容されているとともに、シリンダにはブレード溝が設け
られており、このブレード溝内にブレードが往復運動で
きるよう嵌合されている。このブレードは圧縮ばねによ
りその先端部をローラの外周面に弾性的に当接させて摺
動自在に設けられており、ブレードによりシリンダ内を
二分するようになっている。
【０００３】このため、ブレードはその側面がブレード
溝に摺動接触し、かつ、先端部がローラの外周面に摺動
接触するので、ブレードには優れた耐摩耗性が要求され
ている。
溝に摺動接触し、かつ、先端部がローラの外周面に摺動
接触するので、ブレードには優れた耐摩耗性が要求され
ている。
【０００４】従来、このようなロータリコンプレッサに
おいては、たとえば特開昭６０−２２８７９４号公報に
あるようにタングステンを主に含有する高速度工具鋼
（ＪＩＳ規格：ＳＫＨ−５１相当）材のような比較的耐
摩耗性の高い材料により形成されている。
おいては、たとえば特開昭６０−２２８７９４号公報に
あるようにタングステンを主に含有する高速度工具鋼
（ＪＩＳ規格：ＳＫＨ−５１相当）材のような比較的耐
摩耗性の高い材料により形成されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
空気調和機及び冷蔵庫等の長時間の運転やコンプレッサ
モータの最大から最小までの運転回転数の変化幅の増加
により、その運転条件は過酷なものになってきており、
ブレードとローラ間及びブレードとシリンダ間の摩耗が
増大する傾向にあり、この結果、圧縮機の故障、性能低
下を招くという問題があった。
空気調和機及び冷蔵庫等の長時間の運転やコンプレッサ
モータの最大から最小までの運転回転数の変化幅の増加
により、その運転条件は過酷なものになってきており、
ブレードとローラ間及びブレードとシリンダ間の摩耗が
増大する傾向にあり、この結果、圧縮機の故障、性能低
下を招くという問題があった。
【０００６】特に、空気調和機用や冷蔵庫用のコンプレ
ッサとして用いられる場合、いままで冷媒として用いら
れてきたＲ１２やＲ２２等の塩素を含有する冷媒はオゾ
ン層を破壊する可能性が高いため、近い将来での使用が
禁止されることになるが、これらの冷媒に替わるＲ３
２、Ｒ１２５、Ｒ１３４ａ、Ｒ１４３ａ等のＨＦＣ冷媒
（ハイドロフルオロカーボン）は、塩素元素を含有しな
いため、特に、鉄系材料の摺動部材では、なじみ層とし
ての塩化鉄層が形成されず、焼付けや摩耗が起りやす
い。
ッサとして用いられる場合、いままで冷媒として用いら
れてきたＲ１２やＲ２２等の塩素を含有する冷媒はオゾ
ン層を破壊する可能性が高いため、近い将来での使用が
禁止されることになるが、これらの冷媒に替わるＲ３
２、Ｒ１２５、Ｒ１３４ａ、Ｒ１４３ａ等のＨＦＣ冷媒
（ハイドロフルオロカーボン）は、塩素元素を含有しな
いため、特に、鉄系材料の摺動部材では、なじみ層とし
ての塩化鉄層が形成されず、焼付けや摩耗が起りやす
い。
【０００７】そこで、本発明は上記のような問題点を解
消し、ＨＦＣ冷媒使用によるより過酷な運転条件下にお
いても、耐摩耗性に優れた摺動部材を提供し、長時間の
運転やコンプレッサモータの最大から最小までの運転回
転数の変化幅の増加に耐えられる信頼性に優れたコンプ
レッサを提供することを目的をする。
消し、ＨＦＣ冷媒使用によるより過酷な運転条件下にお
いても、耐摩耗性に優れた摺動部材を提供し、長時間の
運転やコンプレッサモータの最大から最小までの運転回
転数の変化幅の増加に耐えられる信頼性に優れたコンプ
レッサを提供することを目的をする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を解決するため
に、第１の発明は、冷凍サイクル中に設けられ、塩素を
含まない弗化炭素系冷媒を圧縮し循環させるコンプレッ
サにおいて、圧縮機構部を構成する摺動部材の母材を鉄
鋼材料とし、前記母材の表面に窒化クロム層を形成する
と共に、前記母材と前記窒化クロム層の間に接合層とし
て窒化クロムを含む窒化鉄層を形成している。
に、第１の発明は、冷凍サイクル中に設けられ、塩素を
含まない弗化炭素系冷媒を圧縮し循環させるコンプレッ
サにおいて、圧縮機構部を構成する摺動部材の母材を鉄
鋼材料とし、前記母材の表面に窒化クロム層を形成する
と共に、前記母材と前記窒化クロム層の間に接合層とし
て窒化クロムを含む窒化鉄層を形成している。
【０００９】第２の発明は、前記摺動部材の母材にクロ
ムを含有させている。第３の発明は、前記摺動部材の母
材に含有するクロムの含有量を３重量％以上としてい
る。
ムを含有させている。第３の発明は、前記摺動部材の母
材に含有するクロムの含有量を３重量％以上としてい
る。
【００１０】第４の発明は、シリンダ内に偏心回転自在
にローラを収容し、このローラに先端部を弾性的に当接
させるとともに前記シリンダに設けられるブレード溝に
摺動自在に嵌合するブレードを具備し、塩素を含まない
弗化炭素系冷媒を圧縮し冷凍サイクル中を循環させるロ
ータリコンプレッサであって、摺動部材がブレードであ
り、少なくともブレードの先端に窒化クロム層を形成さ
せている。
にローラを収容し、このローラに先端部を弾性的に当接
させるとともに前記シリンダに設けられるブレード溝に
摺動自在に嵌合するブレードを具備し、塩素を含まない
弗化炭素系冷媒を圧縮し冷凍サイクル中を循環させるロ
ータリコンプレッサであって、摺動部材がブレードであ
り、少なくともブレードの先端に窒化クロム層を形成さ
せている。
【００１１】
【作用】第１の発明のように、接合層として窒化クロム
を含む窒化鉄層を形成することで、母材に対する窒化ク
ロム層の膜密着強度が低下することなく下地硬度が上
り、窒化クロム層の変形が少ないため剥離をなくすこと
ができる。
を含む窒化鉄層を形成することで、母材に対する窒化ク
ロム層の膜密着強度が低下することなく下地硬度が上
り、窒化クロム層の変形が少ないため剥離をなくすこと
ができる。
【００１２】第２の発明のように、摺動部材の母材にク
ロムを含む鉄鋼材料とすることで、膜密着強度が上り剥
離を防止できる。第３の発明のように、摺動部材の母材
に含むクロムの含有量を３重量％以上とすることで十分
な膜密着強度が得られる。第４の発明のように、摺動部
材をロータリコンプレッサのブレードとすることで、ブ
レード先端の摩耗量を少なくすることができる。
ロムを含む鉄鋼材料とすることで、膜密着強度が上り剥
離を防止できる。第３の発明のように、摺動部材の母材
に含むクロムの含有量を３重量％以上とすることで十分
な膜密着強度が得られる。第４の発明のように、摺動部
材をロータリコンプレッサのブレードとすることで、ブ
レード先端の摩耗量を少なくすることができる。
【００１３】
【実施例】以下、図面に基づいて本発明の実施例を説明
する。図３はロータリコンプレッサの圧縮機構の要部を
示す斜視図で、図４はロータリコンプレッサ全体の断面
図であり、図４中、密閉ケーシング１内には電動要素２
と圧縮要素３が回転軸４を水平にして収納されていると
ともに、その底部の潤滑油溜には潤滑油５が貯溜されて
いる。前記電動要素２はケーシング内壁に固着された固
定子２ａと前記回転軸４に固着された回転子２ｂとで構
成されている。一方、前記圧縮要素３は、シリンダ６と
このシリンダ６の両端面をおおい前記回転軸４を軸支す
る主軸受７及び副軸受８とによってシリンダ室６ａを形
成している。
する。図３はロータリコンプレッサの圧縮機構の要部を
示す斜視図で、図４はロータリコンプレッサ全体の断面
図であり、図４中、密閉ケーシング１内には電動要素２
と圧縮要素３が回転軸４を水平にして収納されていると
ともに、その底部の潤滑油溜には潤滑油５が貯溜されて
いる。前記電動要素２はケーシング内壁に固着された固
定子２ａと前記回転軸４に固着された回転子２ｂとで構
成されている。一方、前記圧縮要素３は、シリンダ６と
このシリンダ６の両端面をおおい前記回転軸４を軸支す
る主軸受７及び副軸受８とによってシリンダ室６ａを形
成している。
【００１４】また、シリンダ室６ａにはこれを貫通して
設けられた前記回転軸４の偏心部４ａにはローラ９が嵌
挿されている。さらに、前記シリンダ６の半径方向に形
成された溝１０ａにはブレード１０が往復動自在に設け
られており、このブレード１０はスプリング１１により
その曲面状の先端がシリンダ室６ａ内を偏心回転運動す
る前記ローラ９の外周面に常に当接するようにされてい
る。
設けられた前記回転軸４の偏心部４ａにはローラ９が嵌
挿されている。さらに、前記シリンダ６の半径方向に形
成された溝１０ａにはブレード１０が往復動自在に設け
られており、このブレード１０はスプリング１１により
その曲面状の先端がシリンダ室６ａ内を偏心回転運動す
る前記ローラ９の外周面に常に当接するようにされてい
る。
【００１５】上記ブレード１０の後方には密閉的にブレ
ード室１２が形成されている。ブレード室１２には図５
に拡大して示すように、潤滑油の吸入、吐出を兼ね、潤
滑油を圧縮要素３の軸受部８ａに導くための給油路を形
成する給油管１３に潤滑油を供給する貫通孔１２ａが穿
設されている。そして、この給油管１３には貫通孔１２
ａに近い位置にケーシング１底部の潤滑油５と連通する
開口１３ａが形成されており、ブレード１０がブレード
室１２の容積を拡大する方向に動いた時にケーシング１
底部の潤滑油溜の潤滑油が開口１３ａを介して貫通孔１
２ａからブレード室内に吸入され、ブレード１０がブレ
ード室１２の容積を縮小する方向に動いた時に貫通孔１
２ａから潤滑油が吐出されると共に、開口１３ａではエ
ジュクタ作用（吸引作用）が生じ、給油管１３内に吸入
され軸受部８ａに給油されるようになっている。
ード室１２が形成されている。ブレード室１２には図５
に拡大して示すように、潤滑油の吸入、吐出を兼ね、潤
滑油を圧縮要素３の軸受部８ａに導くための給油路を形
成する給油管１３に潤滑油を供給する貫通孔１２ａが穿
設されている。そして、この給油管１３には貫通孔１２
ａに近い位置にケーシング１底部の潤滑油５と連通する
開口１３ａが形成されており、ブレード１０がブレード
室１２の容積を拡大する方向に動いた時にケーシング１
底部の潤滑油溜の潤滑油が開口１３ａを介して貫通孔１
２ａからブレード室内に吸入され、ブレード１０がブレ
ード室１２の容積を縮小する方向に動いた時に貫通孔１
２ａから潤滑油が吐出されると共に、開口１３ａではエ
ジュクタ作用（吸引作用）が生じ、給油管１３内に吸入
され軸受部８ａに給油されるようになっている。
【００１６】このような圧縮要素３において往復運動す
るブレード１０は、図１に示すように、母材２０にクロ
ムを３重量％以上含有させた鉄鋼材料とし、この母材２
０の表面に窒化クロム層２２を形成すると共に、母材２
０と窒化クロム２２層の間に接合層として窒化クロムを
含む窒化鉄層２１を形成している。
るブレード１０は、図１に示すように、母材２０にクロ
ムを３重量％以上含有させた鉄鋼材料とし、この母材２
０の表面に窒化クロム層２２を形成すると共に、母材２
０と窒化クロム２２層の間に接合層として窒化クロムを
含む窒化鉄層２１を形成している。
【００１７】本実施例では、ブレード基体の母材２０に
クロムを含有したステンレス鋼（ＪＩＳ規格：ＳＵＳ４
４０Ｃ）とし、まず、ステンレス鋼を熱処理した後、振
動バレルを施して表面の酸化被膜を除去し、この後窒化
処理することにより、母材２０の表面に窒化クロムを含
有する窒化鉄層２１を形成し、それから有機溶剤を用い
ると共に振動バレルを施して表面の未反応部分を除去
し、その先端摺動部分に窒化クロム層２２をイオンプレ
ーティングにより形成させた。
クロムを含有したステンレス鋼（ＪＩＳ規格：ＳＵＳ４
４０Ｃ）とし、まず、ステンレス鋼を熱処理した後、振
動バレルを施して表面の酸化被膜を除去し、この後窒化
処理することにより、母材２０の表面に窒化クロムを含
有する窒化鉄層２１を形成し、それから有機溶剤を用い
ると共に振動バレルを施して表面の未反応部分を除去
し、その先端摺動部分に窒化クロム層２２をイオンプレ
ーティングにより形成させた。
【００１８】このときのイオンプレーティングは窒化鉄
層２１を形成したブレード基体を治具にセットした状態
で有機溶剤を用いた洗浄を行い、洗浄後、乾燥した状態
でイオンプレーティング装置の容器内にセットし、次に
容器内の空気を真空ポンプを用いて排出し、圧力が１．
３×１０-2Ｐａ（パスカル）となった時点で、内蔵する
ヒータを用いて３００℃〜６００℃に加熱し、ブレード
基体表面に付着していたガス成分を除去した。そして、
ブレード基体表面のガスの除去が充分に行われ、容器内
の圧力が４×１０-3Ｐａ以下となった時点で、窒化クロ
ム被膜が形成されるように、Ｃｒからなるカソード表面
からアーク放電によってクロムイオンを飛び出させた。
層２１を形成したブレード基体を治具にセットした状態
で有機溶剤を用いた洗浄を行い、洗浄後、乾燥した状態
でイオンプレーティング装置の容器内にセットし、次に
容器内の空気を真空ポンプを用いて排出し、圧力が１．
３×１０-2Ｐａ（パスカル）となった時点で、内蔵する
ヒータを用いて３００℃〜６００℃に加熱し、ブレード
基体表面に付着していたガス成分を除去した。そして、
ブレード基体表面のガスの除去が充分に行われ、容器内
の圧力が４×１０-3Ｐａ以下となった時点で、窒化クロ
ム被膜が形成されるように、Ｃｒからなるカソード表面
からアーク放電によってクロムイオンを飛び出させた。
【００１９】この時、ブレード基体と治具にはバイアス
電圧を−７００〜−９００Ｖ印加しておき、カソードか
ら飛び出したクロムイオンをブレード基体と治具に引き
つけた。この時点ではバイアス電圧が高いため、ブレー
ド基体に到達したクロムイオンはバイアス電圧によって
は加速された高い運動エネルギーを有するようになり、
ブレード基体表面に留まりきれず跳ね返ってしまうと同
時にブレード基体表面の酸化被膜を削り取って行くスパ
ッタリングクリーニングが行われ、この後に形成される
被膜の密着力を向上させる。スパッタリングクリーニン
グによる酸化被膜除去が充分に行われた後、容器内に窒
化ガスを所定量導入し、同時にバイアス電圧を−２０〜
−２００Ｖ印加してブレード基体表面に硬質の窒化クロ
ムを形成させた。そして、所定の膜厚に形成した後、直
ちにイオンプレーティングを中止し、真空容器内で充分
冷却した後、ブレードを装置内から取り出した。
電圧を−７００〜−９００Ｖ印加しておき、カソードか
ら飛び出したクロムイオンをブレード基体と治具に引き
つけた。この時点ではバイアス電圧が高いため、ブレー
ド基体に到達したクロムイオンはバイアス電圧によって
は加速された高い運動エネルギーを有するようになり、
ブレード基体表面に留まりきれず跳ね返ってしまうと同
時にブレード基体表面の酸化被膜を削り取って行くスパ
ッタリングクリーニングが行われ、この後に形成される
被膜の密着力を向上させる。スパッタリングクリーニン
グによる酸化被膜除去が充分に行われた後、容器内に窒
化ガスを所定量導入し、同時にバイアス電圧を−２０〜
−２００Ｖ印加してブレード基体表面に硬質の窒化クロ
ムを形成させた。そして、所定の膜厚に形成した後、直
ちにイオンプレーティングを中止し、真空容器内で充分
冷却した後、ブレードを装置内から取り出した。
【００２０】このようにして完成したブレードと相手材
となるＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ含有鋳鉄で形成したローラを上
述したロータリコンプレッサに搭載し、鉱油と冷媒Ｒ−
２２中の場合と、エステル油と冷媒Ｒ１３４ａ中の場合
の耐久テストを４０００時間行った。
となるＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ含有鋳鉄で形成したローラを上
述したロータリコンプレッサに搭載し、鉱油と冷媒Ｒ−
２２中の場合と、エステル油と冷媒Ｒ１３４ａ中の場合
の耐久テストを４０００時間行った。
【００２１】尚、耐久テストでは商用電源の定格周波数
で、吐出圧力が２．５［ＭＰａ］、吸込圧力が０．１
［ＭＰａ］の条件のもとでロータリコンプレッサを運転
しブレードとローラを摺動接触させた後においてブレー
ドの摩耗量を測定した結果を図２に示す。
で、吐出圧力が２．５［ＭＰａ］、吸込圧力が０．１
［ＭＰａ］の条件のもとでロータリコンプレッサを運転
しブレードとローラを摺動接触させた後においてブレー
ドの摩耗量を測定した結果を図２に示す。
【００２２】図２に示すように、ブレードの母材とブレ
ード表面の窒化クロム層の間に接合層として窒化クロム
を含む窒化鉄層を形成した本発明のブレードは、比較例
のステンレス鋼（ＪＩＳ規格：ＳＵＳ４４０Ｃ）を窒化
処理したブレードと比較すると、ブレードの摩耗量が著
しく少なく、耐摩耗性に優れていることが確認された。
ード表面の窒化クロム層の間に接合層として窒化クロム
を含む窒化鉄層を形成した本発明のブレードは、比較例
のステンレス鋼（ＪＩＳ規格：ＳＵＳ４４０Ｃ）を窒化
処理したブレードと比較すると、ブレードの摩耗量が著
しく少なく、耐摩耗性に優れていることが確認された。
【００２３】このように、本実施例では密閉形コンプレ
ッサの摺動部材を、その母材にクロムを含有させた鉄鋼
材料とし、母材の表面に窒化クロム層を形成すると共
に、母材と窒化クロム層の間に接合層として窒化クロム
を含む窒化鉄層を形成したので、母材に対する窒化クロ
ム層の膜密着強度が低下することなく下地硬度が上が
り、窒化クロム層の変形が少ないため剥離がない。
ッサの摺動部材を、その母材にクロムを含有させた鉄鋼
材料とし、母材の表面に窒化クロム層を形成すると共
に、母材と窒化クロム層の間に接合層として窒化クロム
を含む窒化鉄層を形成したので、母材に対する窒化クロ
ム層の膜密着強度が低下することなく下地硬度が上が
り、窒化クロム層の変形が少ないため剥離がない。
【００２４】したがって、ＨＦＣ冷媒中での密閉形ロー
タリコンプレッサの摺動部材の耐摩耗性に優れ、膜密着
強度の高い摺動部材を形成することができるので、ブレ
ードの摩耗による密閉形コンプレッサ能力の低下が起き
にくく、コンプレッサの信頼性が向上する。
タリコンプレッサの摺動部材の耐摩耗性に優れ、膜密着
強度の高い摺動部材を形成することができるので、ブレ
ードの摩耗による密閉形コンプレッサ能力の低下が起き
にくく、コンプレッサの信頼性が向上する。
【００２５】上述した実施例では、母材としてクロムを
約１７重量％含有するステンレス鋼（ＪＩＳ規格：ＳＵ
Ｓ４４０Ｃ）を用いているが、クロムの含有量を様々に
変えて実験した結果、母材のクロム含有量は３重量％以
上であれば、耐摩耗性に優れ、実用上問題のない膜密着
強度が得られることが分かった。
約１７重量％含有するステンレス鋼（ＪＩＳ規格：ＳＵ
Ｓ４４０Ｃ）を用いているが、クロムの含有量を様々に
変えて実験した結果、母材のクロム含有量は３重量％以
上であれば、耐摩耗性に優れ、実用上問題のない膜密着
強度が得られることが分かった。
【００２６】したがって、例えば、クロムを約４重量％
含有する高速度工具鋼（ＪＩＳ規格：ＳＫＨ−５０）を
用い、接合層として窒化鉄層を形成し、接合層の上に窒
化クロム層を形成しても上記実施例と同様の効果が得ら
れる。
含有する高速度工具鋼（ＪＩＳ規格：ＳＫＨ−５０）を
用い、接合層として窒化鉄層を形成し、接合層の上に窒
化クロム層を形成しても上記実施例と同様の効果が得ら
れる。
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、第１の発明のように、
接合層として窒化クロムを含む窒化鉄層を形成すること
で、母材に対する窒化クロム層の膜密着強度が低下する
ことなく下地硬度が上るので、窒化クロム層の変形が少
なく、剥離をなくすことができる。
接合層として窒化クロムを含む窒化鉄層を形成すること
で、母材に対する窒化クロム層の膜密着強度が低下する
ことなく下地硬度が上るので、窒化クロム層の変形が少
なく、剥離をなくすことができる。
【００２８】第２の発明のように、摺動部材の母材にク
ロムを含む鉄鋼材料とすることで、膜密着強度が上り剥
離を防止できる。第３の発明のように、摺動部材の母材
に含むクロムの含有量を３重量％以上から十分な膜密着
強度が得られる。
ロムを含む鉄鋼材料とすることで、膜密着強度が上り剥
離を防止できる。第３の発明のように、摺動部材の母材
に含むクロムの含有量を３重量％以上から十分な膜密着
強度が得られる。
【００２９】第４の発明のように、摺動部材をロータリ
コンプレッサのブレードとすることで、ブレード先端の
摩耗量を少なくすることができる。したがって、本発明
によれば、ＨＦＣ冷媒中でのコンプレッサの摺動部材の
耐摩耗性が向上し、母材に対する窒化クロム層の膜密着
強度の高い摺動部材を形成しているので、ブレードの摩
耗によるコンプレッサの能力低下が起きにくく、窒化ク
ロム層が剥離することがなく、コンプレッサの信頼性を
向上させることができる。
コンプレッサのブレードとすることで、ブレード先端の
摩耗量を少なくすることができる。したがって、本発明
によれば、ＨＦＣ冷媒中でのコンプレッサの摺動部材の
耐摩耗性が向上し、母材に対する窒化クロム層の膜密着
強度の高い摺動部材を形成しているので、ブレードの摩
耗によるコンプレッサの能力低下が起きにくく、窒化ク
ロム層が剥離することがなく、コンプレッサの信頼性を
向上させることができる。
【図１】本発明に係るブレードの断面図。
【図２】本発明に係る実施例と比較例の摩耗量比較説明
図。
図。
【図３】ロータリコンプレッサの圧縮機構の要部を示す
斜視図。
斜視図。
【図４】ロータリコンプレッサ全体の断面図。
【図５】図２のロータリコンプレッサのブレード室周辺
の拡大図。
の拡大図。
ブレード１０，窒化鉄層２１，窒化クロム層２２，母材
２０
２０
Claims (4)
- 【請求項１】冷凍サイクル中に設けられ、塩素を含まな
い弗化炭素系冷媒を圧縮し循環させるコンプレッサにお
いて、圧縮機構部を構成する摺動部材の母材を鉄鋼材料
とし、前記母材の表面に窒化クロム層を形成すると共
に、前記母材と前記窒化クロム層の間に接合層として窒
化クロムを含む窒化鉄層を形成したことを特徴とするコ
ンプレッサ。 - 【請求項２】前記摺動部材の母材にクロムを含有させた
ことを特徴とする請求項１の密閉形コンプレッサ。 - 【請求項３】前記摺動部材の母材に含有するクロムの含
有量を３重量％以上としたことを特徴とする請求項２記
載のコンプレッサ。 - 【請求項４】前記コンプレッサは、シリンダ内に偏心回
転自在にローラを収容し、このローラに先端部を弾性的
に当接させるとともに前記シリンダに設けられるブレー
ド溝に摺動自在に嵌合するブレードを具備した圧縮機構
を有し、塩素を含まない弗化炭素系冷媒を圧縮し冷凍サ
イクル中を循環させるロータリコンプレッサであって、
前記摺動部材がブレードであり、少なくともブレードの
先端に窒化クロム層を形成させたことを特徴とする請求
項１乃至請求項３のいずれかに記載のコンプレッサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1202694A JPH07217568A (ja) | 1994-02-04 | 1994-02-04 | コンプレッサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1202694A JPH07217568A (ja) | 1994-02-04 | 1994-02-04 | コンプレッサ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07217568A true JPH07217568A (ja) | 1995-08-15 |
Family
ID=11794103
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1202694A Pending JPH07217568A (ja) | 1994-02-04 | 1994-02-04 | コンプレッサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07217568A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015045433A1 (ja) | 2013-09-30 | 2015-04-02 | 株式会社富士通ゼネラル | ロータリ圧縮機 |
-
1994
- 1994-02-04 JP JP1202694A patent/JPH07217568A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015045433A1 (ja) | 2013-09-30 | 2015-04-02 | 株式会社富士通ゼネラル | ロータリ圧縮機 |
| US9890786B2 (en) | 2013-09-30 | 2018-02-13 | Fujitsu General Limited | Rotary compressor having vane that has diamond-like carbon layer |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20041101 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041108 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050308 |