JPH07224313A - Ｃｏ脱酸を利用した高清浄度鋼の製造方法 - Google Patents
Ｃｏ脱酸を利用した高清浄度鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPH07224313A JPH07224313A JP1752694A JP1752694A JPH07224313A JP H07224313 A JPH07224313 A JP H07224313A JP 1752694 A JP1752694 A JP 1752694A JP 1752694 A JP1752694 A JP 1752694A JP H07224313 A JPH07224313 A JP H07224313A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- oxygen
- deoxidation
- free
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 86
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 86
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 31
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 31
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 31
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 claims description 14
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 9
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 8
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 7
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 6
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 5
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 4
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- 229910000954 Medium-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000989 no adverse effect Toxicity 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000009489 vacuum treatment Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＣＯ脱酸によりフリー［Ｏ］を極低レベルま
で下げ、脱酸剤として添加されるＡｌの必要量を抑え、
清浄度の高い極低酸素鋼を得る。 【構成】 ［Ｃ］≧０．１０重量％以上に精練した溶鋼
を真空脱ガス装置で減圧処理する際、１３３０Ｐａ以下
の減圧雰囲気に保持された溶鋼に０．０３〜０．３０Ｎ
ｍ3 ／分・トンの流量で酸素又は酸素含有ガスを供給し
ながらフリー［Ｏ］≦３０ｐｐｍまで減圧処理し、
［Ｃ］が０．０８〜０．０２に達したとき送酸を中止
し、次いでＡｌを添加する。 【効果】 フリー［Ｏ］が低い溶鋼にＡｌが添加される
ため、Ａｌの添加歩留りが向上すると共に、鋼中に残留
する脱酸生成物Ａｌ2 Ｏ3 が少ない。
で下げ、脱酸剤として添加されるＡｌの必要量を抑え、
清浄度の高い極低酸素鋼を得る。 【構成】 ［Ｃ］≧０．１０重量％以上に精練した溶鋼
を真空脱ガス装置で減圧処理する際、１３３０Ｐａ以下
の減圧雰囲気に保持された溶鋼に０．０３〜０．３０Ｎ
ｍ3 ／分・トンの流量で酸素又は酸素含有ガスを供給し
ながらフリー［Ｏ］≦３０ｐｐｍまで減圧処理し、
［Ｃ］が０．０８〜０．０２に達したとき送酸を中止
し、次いでＡｌを添加する。 【効果】 フリー［Ｏ］が低い溶鋼にＡｌが添加される
ため、Ａｌの添加歩留りが向上すると共に、鋼中に残留
する脱酸生成物Ａｌ2 Ｏ3 が少ない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＣＯ脱酸を利用した減
圧処理により高清浄度鋼を製造する方法に関する。
圧処理により高清浄度鋼を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】転炉，電気炉等で精錬した溶鋼は、Ｒ
Ｈ，ＤＨ等の真空脱ガス装置を使用した減圧処理によっ
て清浄度を高めた後、連続鋳造される。脱ガス処理とし
て、たとえば特開昭５４−９３６１８号公報では、低真
空処理で［Ｃ］によって弱い脱酸を行った後、Ａｌ添加
することにより、転炉鋼から［Ｃ］＝０．０３〜０．１
０％の低炭素鋼を溶製している。ＲＨ真空脱ガスでは、
たとえば図１に設備構成を示す真空脱ガス装置が使用さ
れる。真空容器１０は、一対の上昇管１１及び下降管１
２を容器底部に備えており、容器内部１３が適宜の真空
源に接続されている。上昇管１１には、不活性ガス吹込
み用のノズル１４が設けられている。
Ｈ，ＤＨ等の真空脱ガス装置を使用した減圧処理によっ
て清浄度を高めた後、連続鋳造される。脱ガス処理とし
て、たとえば特開昭５４−９３６１８号公報では、低真
空処理で［Ｃ］によって弱い脱酸を行った後、Ａｌ添加
することにより、転炉鋼から［Ｃ］＝０．０３〜０．１
０％の低炭素鋼を溶製している。ＲＨ真空脱ガスでは、
たとえば図１に設備構成を示す真空脱ガス装置が使用さ
れる。真空容器１０は、一対の上昇管１１及び下降管１
２を容器底部に備えており、容器内部１３が適宜の真空
源に接続されている。上昇管１１には、不活性ガス吹込
み用のノズル１４が設けられている。
【０００３】転炉又は電気炉で溶製された溶鋼３０は、
取鍋２０にチャージされる。溶鋼３０に上昇管１１及び
下降管１２の下部を浸漬し、真空容器１０を排気する
と、容器内部１３の真空度に応じて上昇管１１及び下降
管１２内を溶鋼３０が上昇する。ノズル１４から不活性
ガスを吹き込むとき、上昇管１１内にある溶鋼の見掛け
比重が小さくなる。そのため、溶鋼３０は、上昇流３１
となって上昇管１１を上昇し、真空容器１０に送り込ま
れる。真空容器１０内の溶鋼３２に含まれているガス成
分は、容器内部１３の真空雰囲気に溶鋼３２が曝されて
いるので、溶鋼３２から雰囲気に放出される。ガス成分
が少なくなった溶鋼３２は、比重が大きくなり、下降流
３３として真空容器１０から取鍋２０に返送される。溶
鋼３０は、取鍋２０→上昇管１１→容器内部１３→下降
管１２→取鍋２０の順に繰返し還流し、［Ｈ］，［Ｏ］
等のガス成分がＨ2 ，ＣＯ等として除去される。
取鍋２０にチャージされる。溶鋼３０に上昇管１１及び
下降管１２の下部を浸漬し、真空容器１０を排気する
と、容器内部１３の真空度に応じて上昇管１１及び下降
管１２内を溶鋼３０が上昇する。ノズル１４から不活性
ガスを吹き込むとき、上昇管１１内にある溶鋼の見掛け
比重が小さくなる。そのため、溶鋼３０は、上昇流３１
となって上昇管１１を上昇し、真空容器１０に送り込ま
れる。真空容器１０内の溶鋼３２に含まれているガス成
分は、容器内部１３の真空雰囲気に溶鋼３２が曝されて
いるので、溶鋼３２から雰囲気に放出される。ガス成分
が少なくなった溶鋼３２は、比重が大きくなり、下降流
３３として真空容器１０から取鍋２０に返送される。溶
鋼３０は、取鍋２０→上昇管１１→容器内部１３→下降
管１２→取鍋２０の順に繰返し還流し、［Ｈ］，［Ｏ］
等のガス成分がＨ2 ，ＣＯ等として除去される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の減圧処理は、真
空度１３３０Ｐａを超える雰囲気下で［Ｃ］＝０．０８
〜０．０４程度の溶鋼を処理している。この条件下で減
圧処理された溶鋼は、３００±１００ｐｐｍの範囲でフ
リー［Ｏ］にバラツキが生じる。溶鋼の［Ｏ］を下げる
ため、Ａｌが添加される。Ａｌは［Ａｌ］＋［Ｏ］→Ａ
ｌ2 Ｏ3 の反応に従って溶鋼を脱酸するが、脱酸直後の
トータル［Ｏ］は約６０ｐｐｍ以上が通常である。この
ように溶鋼中に懸濁している脱酸生成物Ａｌ2 Ｏ3 は、
連鋳用のロングノズルや浸漬ノズルを閉塞させる原因と
なり、連々鋳性を劣化させる。得られた鋼材も、清浄度
が悪く、圧延や加工の際に欠陥が発生し易くなる。そこ
で、たとえばＲＨ処理では、引き続き溶鋼を還流させる
ことによってＡｌ2 Ｏ3 を浮上分離させている。しか
し、トータル［Ｏ］を４０ｐｐｍ以下とするには、少な
くとも５分以上の還流時間が必要とされ、生産性が阻害
される。また、Ａｌ脱酸前の溶鋼のトータル［Ｏ］にバ
ラツキがあるため、比較的多量のＡｌを添加することが
必要とされ、しかも脱酸後の［Ａｌ］的中精度が低下す
る。本発明は、このような問題を解消すべく案出された
ものであり、ＣＯ脱酸を利用した減圧処理で［Ｏ］を低
下した溶鋼をＡｌ脱酸することにより、Ａｌ添加量を少
なくすると共に、脱酸生成物Ａｌ2 Ｏ3 が介在物として
残留することを極力抑制し、清浄度の優れた低炭素鋼を
安価に且つ生産性よく製造することを目的とする。
空度１３３０Ｐａを超える雰囲気下で［Ｃ］＝０．０８
〜０．０４程度の溶鋼を処理している。この条件下で減
圧処理された溶鋼は、３００±１００ｐｐｍの範囲でフ
リー［Ｏ］にバラツキが生じる。溶鋼の［Ｏ］を下げる
ため、Ａｌが添加される。Ａｌは［Ａｌ］＋［Ｏ］→Ａ
ｌ2 Ｏ3 の反応に従って溶鋼を脱酸するが、脱酸直後の
トータル［Ｏ］は約６０ｐｐｍ以上が通常である。この
ように溶鋼中に懸濁している脱酸生成物Ａｌ2 Ｏ3 は、
連鋳用のロングノズルや浸漬ノズルを閉塞させる原因と
なり、連々鋳性を劣化させる。得られた鋼材も、清浄度
が悪く、圧延や加工の際に欠陥が発生し易くなる。そこ
で、たとえばＲＨ処理では、引き続き溶鋼を還流させる
ことによってＡｌ2 Ｏ3 を浮上分離させている。しか
し、トータル［Ｏ］を４０ｐｐｍ以下とするには、少な
くとも５分以上の還流時間が必要とされ、生産性が阻害
される。また、Ａｌ脱酸前の溶鋼のトータル［Ｏ］にバ
ラツキがあるため、比較的多量のＡｌを添加することが
必要とされ、しかも脱酸後の［Ａｌ］的中精度が低下す
る。本発明は、このような問題を解消すべく案出された
ものであり、ＣＯ脱酸を利用した減圧処理で［Ｏ］を低
下した溶鋼をＡｌ脱酸することにより、Ａｌ添加量を少
なくすると共に、脱酸生成物Ａｌ2 Ｏ3 が介在物として
残留することを極力抑制し、清浄度の優れた低炭素鋼を
安価に且つ生産性よく製造することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の製造方法は、そ
の目的を達成するため、［Ｃ］≧０．１０重量％以上に
精練した溶鋼を真空脱ガス装置で減圧処理する際、１３
３０Ｐａ以下の減圧雰囲気に保持された溶鋼に０．０３
〜０．３０Ｎｍ3 ／分・トンの流量で酸素又は酸素含有
ガスを供給しながらフリー［Ｏ］≦３０ｐｐｍまで減圧
処理し、［Ｃ］が０．０８〜０．０２重量％に達したと
き送酸を中止し、次いでＡｌを添加することを特徴とす
る。減圧処理時にＣＯ脱酸を活発に行わせる上で、減圧
処理前の［Ｃ］が０．１５重量％以上である溶鋼を使用
することが好ましい。溶鋼の［Ｃ］は、転炉，電気炉等
における吹止めによって調整される。また、目標の製品
［Ｃ］とするために、減圧処理中の［Ｃ］が０．０８〜
０．０２重量％の範囲にある所定［Ｃ］濃度において送
酸を停止する。本発明では、たとえば図２に示すよう
に、酸素ランス４０を上蓋に貫通させた真空容器１０を
使用し、酸素ランス４０から溶鋼３２の表面に向けて酸
素ガス４１又はＡｒ−Ｏ2 等の酸素混合ガス（以下、酸
素で代表させる）を吹き付ける。酸素ガス４１は、
［Ｃ］＋［Ｏ］→ＣＯの反応に従って溶鋼中の炭素と反
応し、反応生成物であるＣＯガスを容器内部１３に放出
させる。図２では、酸素上吹きを示しているが、浸漬羽
口を介した横吹き，斜め吹き等で、或いは横吹き，斜め
吹き等を上吹きに組合せて送酸することもできる。
の目的を達成するため、［Ｃ］≧０．１０重量％以上に
精練した溶鋼を真空脱ガス装置で減圧処理する際、１３
３０Ｐａ以下の減圧雰囲気に保持された溶鋼に０．０３
〜０．３０Ｎｍ3 ／分・トンの流量で酸素又は酸素含有
ガスを供給しながらフリー［Ｏ］≦３０ｐｐｍまで減圧
処理し、［Ｃ］が０．０８〜０．０２重量％に達したと
き送酸を中止し、次いでＡｌを添加することを特徴とす
る。減圧処理時にＣＯ脱酸を活発に行わせる上で、減圧
処理前の［Ｃ］が０．１５重量％以上である溶鋼を使用
することが好ましい。溶鋼の［Ｃ］は、転炉，電気炉等
における吹止めによって調整される。また、目標の製品
［Ｃ］とするために、減圧処理中の［Ｃ］が０．０８〜
０．０２重量％の範囲にある所定［Ｃ］濃度において送
酸を停止する。本発明では、たとえば図２に示すよう
に、酸素ランス４０を上蓋に貫通させた真空容器１０を
使用し、酸素ランス４０から溶鋼３２の表面に向けて酸
素ガス４１又はＡｒ−Ｏ2 等の酸素混合ガス（以下、酸
素で代表させる）を吹き付ける。酸素ガス４１は、
［Ｃ］＋［Ｏ］→ＣＯの反応に従って溶鋼中の炭素と反
応し、反応生成物であるＣＯガスを容器内部１３に放出
させる。図２では、酸素上吹きを示しているが、浸漬羽
口を介した横吹き，斜め吹き等で、或いは横吹き，斜め
吹き等を上吹きに組合せて送酸することもできる。
【０００６】
【作用】本発明に従った減圧処理は、処理前の［Ｃ］が
０．１０重量％以上，好ましくは０．１５重量％以上の
中炭素レベルまで精練された溶鋼を使用している。
［Ｃ］が０．１０重量％以上と高い溶鋼に１３３０Ｐａ
以下の減圧雰囲気下で酸素を供給すると、［Ｃ］＋
［Ｏ］→ＣＯの反応に従って脱炭反応が促進される。脱
炭反応によって生じたＣＯガスは、溶鋼中を浮上する際
に溶鋼をバブリングするため、［Ｈ］，［Ｎ］等の他の
ガス成分も除去される。ＣＯ脱酸による作用は、予想外
に大きく、フリー［Ｏ］が短時間で低下する。その結
果、［Ｏ］が極めて低い溶鋼が迅速に得られる。たとえ
ば、［Ｃ］＝０．０８〜０．０２重量％の目標炭素濃度
で送酸を停止したとき、フリー［Ｏ］が３０ｐｐｍ以下
になる。ＣＯ脱酸された溶鋼にＡｌを添加することによ
り、トータル［Ｏ］≦２０ｐｐｍの溶鋼が得られる。フ
リー［Ｏ］が３０ｐｐｍ以下と低い溶鋼にＡｌが添加さ
れるため、Ａｌ歩留りが高位で安定し、［Ｏ］≦２０ｐ
ｐｍ以下の高清浄度鋼が得られる。しかも、溶鋼中に懸
濁するＡｌ2 Ｏ3 等の脱酸生成物も少ないため、ロング
ノズル，浸漬ノズル等に閉塞を起こすことなく、高い連
々鋳比で鋳片に製造される。また、Ａｌ含有量の的中精
度も向上する。
０．１０重量％以上，好ましくは０．１５重量％以上の
中炭素レベルまで精練された溶鋼を使用している。
［Ｃ］が０．１０重量％以上と高い溶鋼に１３３０Ｐａ
以下の減圧雰囲気下で酸素を供給すると、［Ｃ］＋
［Ｏ］→ＣＯの反応に従って脱炭反応が促進される。脱
炭反応によって生じたＣＯガスは、溶鋼中を浮上する際
に溶鋼をバブリングするため、［Ｈ］，［Ｎ］等の他の
ガス成分も除去される。ＣＯ脱酸による作用は、予想外
に大きく、フリー［Ｏ］が短時間で低下する。その結
果、［Ｏ］が極めて低い溶鋼が迅速に得られる。たとえ
ば、［Ｃ］＝０．０８〜０．０２重量％の目標炭素濃度
で送酸を停止したとき、フリー［Ｏ］が３０ｐｐｍ以下
になる。ＣＯ脱酸された溶鋼にＡｌを添加することによ
り、トータル［Ｏ］≦２０ｐｐｍの溶鋼が得られる。フ
リー［Ｏ］が３０ｐｐｍ以下と低い溶鋼にＡｌが添加さ
れるため、Ａｌ歩留りが高位で安定し、［Ｏ］≦２０ｐ
ｐｍ以下の高清浄度鋼が得られる。しかも、溶鋼中に懸
濁するＡｌ2 Ｏ3 等の脱酸生成物も少ないため、ロング
ノズル，浸漬ノズル等に閉塞を起こすことなく、高い連
々鋳比で鋳片に製造される。また、Ａｌ含有量の的中精
度も向上する。
【０００７】本発明で処理される溶鋼は、［Ｃ］レベル
が高いことから、送酸量を大きく設定し、単位時間当り
の脱炭量を大きく保つことができる。また、脱炭反応が
盛んに行われ、多量のＣＯガス気泡が溶鋼中に発生す
る。ＣＯガス気泡は、溶鋼表面の撹拌やスプラッシュの
発生等を活発化し、気液反応界面積を増大させる。これ
により、溶鋼の脱窒も進行する。すなわち、減圧処理前
の溶鋼の［Ｃ］を０．１０重量％以上とし、且つ０．０
３〜０．３０Ｎｍ3 ／分・トンの流量で送酸することに
より、脱酸，脱窒が促進される。フリー［Ｏ］の低減及
びＣＯガス気泡による溶鋼の撹拌作用は、出鋼時の
［Ｃ］を０．１０重量％以上としたときに顕著となる。
［Ｃ］が０．１０重量％未満になると、溶鋼に含まれて
いるフリー［Ｏ］が高くなり、溶鋼表面に吸着された酸
素による弊害が現れ始める。
が高いことから、送酸量を大きく設定し、単位時間当り
の脱炭量を大きく保つことができる。また、脱炭反応が
盛んに行われ、多量のＣＯガス気泡が溶鋼中に発生す
る。ＣＯガス気泡は、溶鋼表面の撹拌やスプラッシュの
発生等を活発化し、気液反応界面積を増大させる。これ
により、溶鋼の脱窒も進行する。すなわち、減圧処理前
の溶鋼の［Ｃ］を０．１０重量％以上とし、且つ０．０
３〜０．３０Ｎｍ3 ／分・トンの流量で送酸することに
より、脱酸，脱窒が促進される。フリー［Ｏ］の低減及
びＣＯガス気泡による溶鋼の撹拌作用は、出鋼時の
［Ｃ］を０．１０重量％以上としたときに顕著となる。
［Ｃ］が０．１０重量％未満になると、溶鋼に含まれて
いるフリー［Ｏ］が高くなり、溶鋼表面に吸着された酸
素による弊害が現れ始める。
【０００８】脱ガス反応に有効な気液界面積を増大させ
る上で、酸素供給速度を０．０３〜０．３０Ｎｍ3 ／分
・トンの範囲に維持することが必要である。酸素供給速
度が０．０３Ｎｍ3 ／分・トン未満では、界面の撹乱や
反応界面積の増大に必要なＣＯガス気泡の発生が少な
く、脱酸・脱炭速度が低下する。その結果、長時間にわ
たる減圧処理が必要となる。逆に０．３０Ｎｍ3 ／分・
トンを超える酸素供給速度では、スプラッシュの発生が
激しくなり、真空容器１０の内壁や酸素ランス４０に付
着する地金が多くなる。また、溶鋼３２に取り込まれる
酸素が増加し、処理中のフリー［Ｏ］が低く保たれず、
溶鋼の清浄度が低下する。送酸の作用は、真空度１３３
０Ｐａ以下の減圧雰囲気に溶鋼を曝すとき顕著となる。
これは、真空度が１３３０Ｐａ以下になると、雰囲気中
のＣＯガス分圧が低下し、溶鋼表面に吸着されている酸
素や脱炭反応で生成したＣＯガスが雰囲気中に放出され
易くなり、脱酸・脱炭反応が促進されることに由来す
る。
る上で、酸素供給速度を０．０３〜０．３０Ｎｍ3 ／分
・トンの範囲に維持することが必要である。酸素供給速
度が０．０３Ｎｍ3 ／分・トン未満では、界面の撹乱や
反応界面積の増大に必要なＣＯガス気泡の発生が少な
く、脱酸・脱炭速度が低下する。その結果、長時間にわ
たる減圧処理が必要となる。逆に０．３０Ｎｍ3 ／分・
トンを超える酸素供給速度では、スプラッシュの発生が
激しくなり、真空容器１０の内壁や酸素ランス４０に付
着する地金が多くなる。また、溶鋼３２に取り込まれる
酸素が増加し、処理中のフリー［Ｏ］が低く保たれず、
溶鋼の清浄度が低下する。送酸の作用は、真空度１３３
０Ｐａ以下の減圧雰囲気に溶鋼を曝すとき顕著となる。
これは、真空度が１３３０Ｐａ以下になると、雰囲気中
のＣＯガス分圧が低下し、溶鋼表面に吸着されている酸
素や脱炭反応で生成したＣＯガスが雰囲気中に放出され
易くなり、脱酸・脱炭反応が促進されることに由来す
る。
【０００９】［Ｃ］が０．０２重量％程度までは、フリ
ー［Ｏ］に起因する悪影響が実質的にないので、送酸を
継続しながら脱ガス処理することが好ましい。しかし、
［Ｃ］が０．０２重量％を下回る処理後期に送酸を継続
すると、溶鋼に取り込まれるフリー［Ｏ］が増加し、吸
着酸素による悪影響が現れる傾向がみられる。そこで、
［Ｃ］≧０．０２重量％の炭素領域にある処理後期に送
酸を中止する。送酸中止までに脱酸・脱炭と共に脱窒も
十分進行しているため、低炭素・高フリー［Ｏ］となる
処理後期における脱窒速度の低下による実害が回避さ
れ、極低窒素鋼が高生産性で溶製される。減圧処理され
た溶鋼は、フリー［Ｏ］が２０ｐｐｍ以下と十分に低下
しているため、脱酸に必要なＡｌの添加量が少なくて済
む。その結果、Ａｌ添加により、清浄度を低下させるＡ
ｌ2 Ｏ3 の生成が抑制され、トータル［Ｏ］が３０ｐｐ
ｍ以下になる。また、Ａｌ歩留りも７０〜８０％の高位
で安定する。この点、従来の減圧処理された溶鋼は、
［Ｏ］に３００±１００ｐｐｍのバラツキがあり、Ａｌ
脱酸直後のトータル［Ｏ］が６０ｐｐｍ以上になる。し
かも、Ａｌ歩留りは、４０〜６０％と低い。
ー［Ｏ］に起因する悪影響が実質的にないので、送酸を
継続しながら脱ガス処理することが好ましい。しかし、
［Ｃ］が０．０２重量％を下回る処理後期に送酸を継続
すると、溶鋼に取り込まれるフリー［Ｏ］が増加し、吸
着酸素による悪影響が現れる傾向がみられる。そこで、
［Ｃ］≧０．０２重量％の炭素領域にある処理後期に送
酸を中止する。送酸中止までに脱酸・脱炭と共に脱窒も
十分進行しているため、低炭素・高フリー［Ｏ］となる
処理後期における脱窒速度の低下による実害が回避さ
れ、極低窒素鋼が高生産性で溶製される。減圧処理され
た溶鋼は、フリー［Ｏ］が２０ｐｐｍ以下と十分に低下
しているため、脱酸に必要なＡｌの添加量が少なくて済
む。その結果、Ａｌ添加により、清浄度を低下させるＡ
ｌ2 Ｏ3 の生成が抑制され、トータル［Ｏ］が３０ｐｐ
ｍ以下になる。また、Ａｌ歩留りも７０〜８０％の高位
で安定する。この点、従来の減圧処理された溶鋼は、
［Ｏ］に３００±１００ｐｐｍのバラツキがあり、Ａｌ
脱酸直後のトータル［Ｏ］が６０ｐｐｍ以上になる。し
かも、Ａｌ歩留りは、４０〜６０％と低い。
【００１０】
【実施例】図２に示したＲＨ脱ガス装置を使用して溶鋼
を脱窒することに本発明を適用した実施例を説明する。
しかし、本発明はこれに拘束されるものではなく、ＤＨ
等の他の形式の脱ガス装置に対しても同様に適用される
ことは勿論である。転炉で［Ｃ］＝０．２６重量％に吹
止めしたフリー［Ｏ］＝７６ｐｐｍの溶鋼３０を取鍋２
０にチャージした。次いで、真空容器１０の上昇管１１
及び下降管１２を溶鋼３０に浸漬し、容器内部１３を最
高到達真空度１３３Ｐａまで真空排気した。この状態
で、０．０７Ｎｍ3 ／分・トンの流量で酸素４１を酸素
ランス４０から溶鋼３２の表面に２５分間吹き付けた。
その後、酸素の供給を中止し、１３３Ｐａで２分間減圧
処理を施した。減圧処理の開始から終了までの全期間に
わたって、［Ｃ］及びフリー［Ｏ］の変動を調査した。
調査結果を、表１に示す。
を脱窒することに本発明を適用した実施例を説明する。
しかし、本発明はこれに拘束されるものではなく、ＤＨ
等の他の形式の脱ガス装置に対しても同様に適用される
ことは勿論である。転炉で［Ｃ］＝０．２６重量％に吹
止めしたフリー［Ｏ］＝７６ｐｐｍの溶鋼３０を取鍋２
０にチャージした。次いで、真空容器１０の上昇管１１
及び下降管１２を溶鋼３０に浸漬し、容器内部１３を最
高到達真空度１３３Ｐａまで真空排気した。この状態
で、０．０７Ｎｍ3 ／分・トンの流量で酸素４１を酸素
ランス４０から溶鋼３２の表面に２５分間吹き付けた。
その後、酸素の供給を中止し、１３３Ｐａで２分間減圧
処理を施した。減圧処理の開始から終了までの全期間に
わたって、［Ｃ］及びフリー［Ｏ］の変動を調査した。
調査結果を、表１に示す。
【００１１】
【表１】
【００１２】このときの［Ｃ］及びフリー［Ｏ］の推移
を、雰囲気中のＣＯ分圧との関連で図３に示す。図３に
は、［Ｃ］＝０．０６８重量％及び［Ｏ］＝３３０ｐｐ
ｍに吹止めされた溶鋼を真空雰囲気に曝した場合を比較
例として併せ示している。図３から明らかなように、
［Ｃ］＝０．０６８重量％の低炭素領域まで転炉吹製し
た溶鋼を減圧処理した比較例では、処理後のフリー
［Ｏ］が２００ｐｐｍを超える高位にあり、実質的なＣ
Ｏ脱酸が期待できなかった。これに対し、［Ｃ］＝０．
２６重量％の中炭素領域で吹止めした溶鋼を減圧処理し
た本発明例では、フリー［Ｏ］＝２０ｐｐｍまで脱酸で
きた。しかし、［Ｃ］が０．０２重量％を下回るように
なると、フリー［Ｏ］を上昇させる傾向がみられた。こ
の対比から、［Ｃ］＝０．１重量％以上の溶鋼を減圧処
理すると共に、０．０２重量％以上の炭素領域で送酸を
中止するとき、フリー［Ｏ］の極めて低い溶鋼が得られ
ることが判る。
を、雰囲気中のＣＯ分圧との関連で図３に示す。図３に
は、［Ｃ］＝０．０６８重量％及び［Ｏ］＝３３０ｐｐ
ｍに吹止めされた溶鋼を真空雰囲気に曝した場合を比較
例として併せ示している。図３から明らかなように、
［Ｃ］＝０．０６８重量％の低炭素領域まで転炉吹製し
た溶鋼を減圧処理した比較例では、処理後のフリー
［Ｏ］が２００ｐｐｍを超える高位にあり、実質的なＣ
Ｏ脱酸が期待できなかった。これに対し、［Ｃ］＝０．
２６重量％の中炭素領域で吹止めした溶鋼を減圧処理し
た本発明例では、フリー［Ｏ］＝２０ｐｐｍまで脱酸で
きた。しかし、［Ｃ］が０．０２重量％を下回るように
なると、フリー［Ｏ］を上昇させる傾向がみられた。こ
の対比から、［Ｃ］＝０．１重量％以上の溶鋼を減圧処
理すると共に、０．０２重量％以上の炭素領域で送酸を
中止するとき、フリー［Ｏ］の極めて低い溶鋼が得られ
ることが判る。
【００１３】減圧処理が１１分経過した時点で、フリー
［Ｏ］は、表１に示すように２０ｐｐｍであった。フリ
ー［Ｏ］の固定に必要なＡｌ添加量は、これら実測値か
ら、溶鋼基準で０．００２２重量％であると算出され
る。そこで、算出値０．００２重量％以上の添加量で変
動させ、Ａｌを溶鋼に添加した。なお、Ａｌ添加に前後
して成分調整用の副原料を添加し、Ａｌ添加後に溶鋼を
１３３Ｐａで２分間減圧処理し精製工程を終了した。精
製された溶鋼を連続鋳造し、得られたスラブを成分分析
すると共に、清浄度等を調査した。なお、清浄度は、Ｊ
ＩＳ Ｇ０５５５に基づいて調査し、ｄ60×４００
（％）で表した。また、Ａｌ2 Ｏ3 は、王水を用いてＡ
ｌ2 Ｏ3 のみを抽出分離して計測した。
［Ｏ］は、表１に示すように２０ｐｐｍであった。フリ
ー［Ｏ］の固定に必要なＡｌ添加量は、これら実測値か
ら、溶鋼基準で０．００２２重量％であると算出され
る。そこで、算出値０．００２重量％以上の添加量で変
動させ、Ａｌを溶鋼に添加した。なお、Ａｌ添加に前後
して成分調整用の副原料を添加し、Ａｌ添加後に溶鋼を
１３３Ｐａで２分間減圧処理し精製工程を終了した。精
製された溶鋼を連続鋳造し、得られたスラブを成分分析
すると共に、清浄度等を調査した。なお、清浄度は、Ｊ
ＩＳ Ｇ０５５５に基づいて調査し、ｄ60×４００
（％）で表した。また、Ａｌ2 Ｏ3 は、王水を用いてＡ
ｌ2 Ｏ3 のみを抽出分離して計測した。
【００１４】
【表２】
【００１５】調査結果を示す表２から明らかなように、
少量のＡｌ添加で、清浄度を低下させるＡｌ2 Ｏ3 系介
在物として残留する割合が低く、［Ｏ］は１０ｐｐｍ以
下の極低酸素レベルになっている。脱酸後の溶鋼は、介
在物が少ない高清浄度鋼であることから、連々鋳比も従
来に比較して１．５倍と大幅に改善された。Ａｌの添加
歩留りも高位で安定し、的中精度が高いＡｌ含有量の鋼
材が得られた。以上の例では、転炉精錬した溶鋼を減圧
処理した場合を説明した。しかし、電気炉で溶製された
溶鋼を減圧処理した場合でも、減圧処理前に溶鋼の
［Ｃ］が同様に０．１０重量％以上である限り、ＣＯ脱
酸によってフリー［Ｏ］を短時間に極低レベルまで下げ
ることが可能であった。
少量のＡｌ添加で、清浄度を低下させるＡｌ2 Ｏ3 系介
在物として残留する割合が低く、［Ｏ］は１０ｐｐｍ以
下の極低酸素レベルになっている。脱酸後の溶鋼は、介
在物が少ない高清浄度鋼であることから、連々鋳比も従
来に比較して１．５倍と大幅に改善された。Ａｌの添加
歩留りも高位で安定し、的中精度が高いＡｌ含有量の鋼
材が得られた。以上の例では、転炉精錬した溶鋼を減圧
処理した場合を説明した。しかし、電気炉で溶製された
溶鋼を減圧処理した場合でも、減圧処理前に溶鋼の
［Ｃ］が同様に０．１０重量％以上である限り、ＣＯ脱
酸によってフリー［Ｏ］を短時間に極低レベルまで下げ
ることが可能であった。
【００１６】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、［Ｃ］≧０．１重量％の中炭素溶鋼にＣＯ脱酸を利
用した減圧処理を施すことにより、ＣＯ脱酸を活発に行
わせている。ＣＯ脱酸によりフリー［Ｏ］が短時間に３
０ｐｐｍ以下の極低レベルまで低下するため、脱酸に必
要なＡｌ添加量が少量で済み、清浄度が極めて高い極低
酸素溶鋼が得られる。得られた高清浄度溶鋼は、高い連
々鋳比でスラブに連鋳され、熱延，冷延等に際しても圧
延欠陥の発生が抑制される。
は、［Ｃ］≧０．１重量％の中炭素溶鋼にＣＯ脱酸を利
用した減圧処理を施すことにより、ＣＯ脱酸を活発に行
わせている。ＣＯ脱酸によりフリー［Ｏ］が短時間に３
０ｐｐｍ以下の極低レベルまで低下するため、脱酸に必
要なＡｌ添加量が少量で済み、清浄度が極めて高い極低
酸素溶鋼が得られる。得られた高清浄度溶鋼は、高い連
々鋳比でスラブに連鋳され、熱延，冷延等に際しても圧
延欠陥の発生が抑制される。
【図１】 従来のＲＨ脱ガス装置を使用した減圧処理
【図２】 本発明に従った減圧処理に使用されるＲＨ脱
ガス装置
ガス装置
【図３】 ＲＨ脱ガス処理中における［Ｃ］とフリー
［Ｏ］との関係
［Ｏ］との関係
１０：真空容器 １３：容器内部 ３０，３２：
溶鋼 ４０：酸素ランス ４１：酸素ガス
溶鋼 ４０：酸素ランス ４１：酸素ガス
Claims (2)
- 【請求項１】 ［Ｃ］≧０．１０重量％以上に精練した
溶鋼を真空脱ガス装置で減圧処理する際、１３３０Ｐａ
以下の減圧雰囲気に保持された溶鋼に０．０３〜０．３
０Ｎｍ3 ／分・トンの流量で酸素又は酸素含有ガスを供
給しながらフリー［Ｏ］≦３０ｐｐｍまで減圧処理し、
［Ｃ］が０．０８〜０．０２に達したとき送酸を中止
し、次いでＡｌを添加する高清浄度鋼の製造方法。 - 【請求項２】 減圧処理前の［Ｃ］が０．１５重量％以
上である溶鋼を使用する請求項１記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1752694A JPH07224313A (ja) | 1994-02-14 | 1994-02-14 | Ｃｏ脱酸を利用した高清浄度鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1752694A JPH07224313A (ja) | 1994-02-14 | 1994-02-14 | Ｃｏ脱酸を利用した高清浄度鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07224313A true JPH07224313A (ja) | 1995-08-22 |
Family
ID=11946380
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1752694A Withdrawn JPH07224313A (ja) | 1994-02-14 | 1994-02-14 | Ｃｏ脱酸を利用した高清浄度鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07224313A (ja) |
-
1994
- 1994-02-14 JP JP1752694A patent/JPH07224313A/ja not_active Withdrawn
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2018131651A (ja) | 高窒素低酸素鋼の溶製方法 | |
| JP6428307B2 (ja) | 高清浄鋼の製造方法 | |
| JP5428447B2 (ja) | Ｒｈ真空脱ガス装置における溶鋼の精錬方法 | |
| JPH05239534A (ja) | 無方向性電磁鋼板材の溶製方法 | |
| JP4844552B2 (ja) | 低炭素高マンガン鋼の溶製方法 | |
| JP5131827B2 (ja) | 溶鋼の加熱方法および圧延鋼材の製造方法 | |
| JP4085898B2 (ja) | 低炭素高マンガン鋼の溶製方法 | |
| JPH07224317A (ja) | 高清浄度鋼の製造方法 | |
| CN117545861A (zh) | 钢水的精炼方法 | |
| JP3752080B2 (ja) | ダストの少ない溶鋼の減圧精錬方法 | |
| JPH07166230A (ja) | 極低窒素鋼の製造方法 | |
| JPH06306442A (ja) | 極低硫鋼の製造方法 | |
| JPH07224321A (ja) | 耐黒変性Ａｌめっき用母材の製造方法 | |
| JP2011208171A (ja) | 溶融鉄の脱銅・脱錫処理方法 | |
| JPH07224314A (ja) | ＣＯ脱酸を利用したＡｌフリー脱酸鋼の製造方法 | |
| JP3282487B2 (ja) | ホーロー用鋼の製造方法 | |
| JP2000239733A (ja) | 高清浄度鋼の溶製方法 | |
| JPH02197515A (ja) | 高清浄度極低炭素鋼の溶製方法 | |
| CN113490755A (zh) | 含Ti超低碳钢的制造方法 | |
| JPH07207329A (ja) | 酸化物系介在物が少ない高清浄度鋼の製造方法 | |
| JPS61223120A (ja) | 溶鋼の介在物低減方法 | |
| WO2022270225A1 (ja) | 溶鋼の精錬方法 | |
| JPH05295419A (ja) | 溶鋼の脱炭方法 | |
| JP2001172715A (ja) | 極低炭素ステンレス溶鋼の製造方法 | |
| JPH07150222A (ja) | 高窒素濃度域からの溶鋼脱窒方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010508 |