JPH07227673A - 高能率ｔｉｇ溶接法 - Google Patents
高能率ｔｉｇ溶接法Info
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- JPH07227673A JPH07227673A JP4176294A JP4176294A JPH07227673A JP H07227673 A JPH07227673 A JP H07227673A JP 4176294 A JP4176294 A JP 4176294A JP 4176294 A JP4176294 A JP 4176294A JP H07227673 A JPH07227673 A JP H07227673A
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- welding
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 シールド性能を良好に維持しながら高能率の
ＴＩＧ溶接を行なう方法を提供する。 【構成】 タングステン電極を囲む１次シールドガス、
および１次シールドガスを囲む２次シールドガスを用い
る２重シールドＴＩＧ溶接において、１次シールドガス
にＨｅガスを流量６〜１０リットル／ｍｉｎ、２次シー
ルドガスにＡｒガスを流量１０〜３０リットル／ｍｉｎ
で使用する。また開先形状に応じ１次シールドノズルを
２次シールドノズルより２０ｍｍ以下の範囲で伸ばす。 【効果】 Ｈｅガスの高電位傾度の効果とＡｒガスの良
好なシールド性能の効果を併せて得られる。
ＴＩＧ溶接を行なう方法を提供する。 【構成】 タングステン電極を囲む１次シールドガス、
および１次シールドガスを囲む２次シールドガスを用い
る２重シールドＴＩＧ溶接において、１次シールドガス
にＨｅガスを流量６〜１０リットル／ｍｉｎ、２次シー
ルドガスにＡｒガスを流量１０〜３０リットル／ｍｉｎ
で使用する。また開先形状に応じ１次シールドノズルを
２次シールドノズルより２０ｍｍ以下の範囲で伸ばす。 【効果】 Ｈｅガスの高電位傾度の効果とＡｒガスの良
好なシールド性能の効果を併せて得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種金属材料の構造物
における高能率ＴＩＧ溶接法に関するものである。
における高能率ＴＩＧ溶接法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】これまでのＴＩＧ溶接法において溶接能
率を上げるための方法は、（１）特開昭５１−１２８６
５１号公報に示されるようにシールドガスにＨｅガス、
Ｈｅ、Ａｒ混合ガスを用いる。（２）例えば、中村吉
宗，実務展望，Ｎｏ．８２，１９８１，ｐ．２０に示さ
れるように添加ワイヤに通電してワイヤ溶融量を増加さ
せる。（３）特開昭５９−１１８２７４号公報等に示す
２重シールド法を用いてアークを絞り高温化させるなど
の方法が行われてきた。
率を上げるための方法は、（１）特開昭５１−１２８６
５１号公報に示されるようにシールドガスにＨｅガス、
Ｈｅ、Ａｒ混合ガスを用いる。（２）例えば、中村吉
宗，実務展望，Ｎｏ．８２，１９８１，ｐ．２０に示さ
れるように添加ワイヤに通電してワイヤ溶融量を増加さ
せる。（３）特開昭５９−１１８２７４号公報等に示す
２重シールド法を用いてアークを絞り高温化させるなど
の方法が行われてきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記
（１）のＨｅガスを用いる方法では溶接金属に対するシ
ールド性が悪くなる。またＨｅ、Ａｒ混合ガスを用いる
方法は、例えば図２のＡｒ、Ｈｅ混合ガス中のＨｅ量の
アーク電圧に及ぼす影響を示すグラフ（ＨｅａｔＴｒａ
ｎｓｐｏｒｔ ｄｕｒｉｎｇ Ｇａｓ Ｔｕｎｇｓｔｅ
ｎ Ａｒｃ Ｗｅｌｄｉｎｇ，Ｊ．Ｐ．Ｚｉｊｐ，１９
９０，学位論文から引用）からわかるように、純Ｈｅガ
スにＡｒガスが２５％混ざるだけでほとんど純Ａｒガス
のアーク電圧になってしまうため、これ以上のＡｒ混合
率ではＨｅガスの効果が発揮されない。一方逆にこれ以
上のＡｒ混合率ではＨｅ濃度が高すぎるためシールド性
が悪くなる。また前記（２）の添加ワイヤに通電して溶
接能率を上げる方法は、溶接アークが不安定になり制御
が難しくなる。また前記（３）の２重シールド法では飛
躍的な溶接効率の増加が望めない。また、実開先に合わ
せて１次ノズルと母材間の距離を長くすると１次、２次
シールドガスが混合してしまい、アークを高温化できな
いという問題がある。
（１）のＨｅガスを用いる方法では溶接金属に対するシ
ールド性が悪くなる。またＨｅ、Ａｒ混合ガスを用いる
方法は、例えば図２のＡｒ、Ｈｅ混合ガス中のＨｅ量の
アーク電圧に及ぼす影響を示すグラフ（ＨｅａｔＴｒａ
ｎｓｐｏｒｔ ｄｕｒｉｎｇ Ｇａｓ Ｔｕｎｇｓｔｅ
ｎ Ａｒｃ Ｗｅｌｄｉｎｇ，Ｊ．Ｐ．Ｚｉｊｐ，１９
９０，学位論文から引用）からわかるように、純Ｈｅガ
スにＡｒガスが２５％混ざるだけでほとんど純Ａｒガス
のアーク電圧になってしまうため、これ以上のＡｒ混合
率ではＨｅガスの効果が発揮されない。一方逆にこれ以
上のＡｒ混合率ではＨｅ濃度が高すぎるためシールド性
が悪くなる。また前記（２）の添加ワイヤに通電して溶
接能率を上げる方法は、溶接アークが不安定になり制御
が難しくなる。また前記（３）の２重シールド法では飛
躍的な溶接効率の増加が望めない。また、実開先に合わ
せて１次ノズルと母材間の距離を長くすると１次、２次
シールドガスが混合してしまい、アークを高温化できな
いという問題がある。
【０００４】そこで本発明は、開先形状によらず溶融金
属に対するシールド性を従来のＡｒシールド程度に保っ
たまま、溶接アークの電位傾度を高くして高能率ＴＩＧ
溶接を行うことを目的としてなされたものである。
属に対するシールド性を従来のＡｒシールド程度に保っ
たまま、溶接アークの電位傾度を高くして高能率ＴＩＧ
溶接を行うことを目的としてなされたものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
本発明の高能率ＴＩＧ溶接法は、溶接アークを１次シー
ルドガスであるＨｅで作り、溶融金属に対するシールド
を２次シールドガスであるＡｒで行うことによって、溶
融金属に対するシールド性を保ったまま、純Ｈｅの高い
電位傾度を利用して、高能率ＴＩＧ溶接を実現すること
を特徴とする。また深い開先に対しては１次シールドノ
ズルを２次シールドノズルよりも長くのばすことによっ
てＨｅガスとＡｒガスの混合を防ぐことを特徴とする。
本発明の高能率ＴＩＧ溶接法は、溶接アークを１次シー
ルドガスであるＨｅで作り、溶融金属に対するシールド
を２次シールドガスであるＡｒで行うことによって、溶
融金属に対するシールド性を保ったまま、純Ｈｅの高い
電位傾度を利用して、高能率ＴＩＧ溶接を実現すること
を特徴とする。また深い開先に対しては１次シールドノ
ズルを２次シールドノズルよりも長くのばすことによっ
てＨｅガスとＡｒガスの混合を防ぐことを特徴とする。
【０００６】すなわち本発明の要旨とするところは、タ
ングステン電極を囲む１次シールドガス、および１次シ
ールドガスを囲む２次シールドガスを用いて溶接する２
重シールドＴＩＧ溶接において、１次シールドガスにＨ
ｅガスを流量６〜１０リットル／ｍｉｎ、２次シールド
ガスにＡｒガスを流量１０〜３０リットル／ｍｉｎで使
用し、溶接すること特徴とする高能率ＴＩＧ溶接法、ま
た１次シールドノズルを２次シールドノズルより２０ｍ
ｍ以下の範囲で伸ばすことを特徴とする上記の高能率Ｔ
ＩＧ溶接法、またさらにタングステン電極を１次シール
ドノズルの先端より３〜１０ｍｍ伸ばすことを特徴とす
る上記の高能率ＴＩＧ溶接法にある。
ングステン電極を囲む１次シールドガス、および１次シ
ールドガスを囲む２次シールドガスを用いて溶接する２
重シールドＴＩＧ溶接において、１次シールドガスにＨ
ｅガスを流量６〜１０リットル／ｍｉｎ、２次シールド
ガスにＡｒガスを流量１０〜３０リットル／ｍｉｎで使
用し、溶接すること特徴とする高能率ＴＩＧ溶接法、ま
た１次シールドノズルを２次シールドノズルより２０ｍ
ｍ以下の範囲で伸ばすことを特徴とする上記の高能率Ｔ
ＩＧ溶接法、またさらにタングステン電極を１次シール
ドノズルの先端より３〜１０ｍｍ伸ばすことを特徴とす
る上記の高能率ＴＩＧ溶接法にある。
【０００７】
【作用】本発明者等は様々なＴＩＧ溶接実験を繰り返
し、溶接能率を上げるための要因について検討した結
果、Ｈｅシールドによる溶接アーク電位傾度上昇が最も
支配的であるという知見を得た。そこでシールドガスの
効果について注目することにした。先に図２で示したよ
うに、ＨｅガスにＡｒガスを混合させて溶接を行うと、
少ないＡｒ濃度でもほとんどＡｒアークの電圧になって
しまう。そこで１次シールドガスに純Ｈｅ、２次シール
ドガスにＡｒを用いて、溶接アークの電位傾度（アーク
電圧／アーク長）を上げ高能率溶接を行うための多くの
実験を行った。
し、溶接能率を上げるための要因について検討した結
果、Ｈｅシールドによる溶接アーク電位傾度上昇が最も
支配的であるという知見を得た。そこでシールドガスの
効果について注目することにした。先に図２で示したよ
うに、ＨｅガスにＡｒガスを混合させて溶接を行うと、
少ないＡｒ濃度でもほとんどＡｒアークの電圧になって
しまう。そこで１次シールドガスに純Ｈｅ、２次シール
ドガスにＡｒを用いて、溶接アークの電位傾度（アーク
電圧／アーク長）を上げ高能率溶接を行うための多くの
実験を行った。
【０００８】図１は本発明で使用した２重構造のノズル
を示す縦断面図である。溶接トーチはタングステン電極
１、１次シールドノズル２、２次シールドノズル３で構
成されている。図中４は母材開先部、５は溶融池であ
る。深い開先形状を持つ溶接部に対しては、１次シール
ドノズルの突き出し長さｄ1 を伸ばすことによって電極
突き出し長さｄ2 を伸ばさずに溶接することが可能とな
る。
を示す縦断面図である。溶接トーチはタングステン電極
１、１次シールドノズル２、２次シールドノズル３で構
成されている。図中４は母材開先部、５は溶融池であ
る。深い開先形状を持つ溶接部に対しては、１次シール
ドノズルの突き出し長さｄ1 を伸ばすことによって電極
突き出し長さｄ2 を伸ばさずに溶接することが可能とな
る。
【０００９】図３は１次シールドガスにＨｅ、２次シー
ルドガスにＡｒを流した場合の１次シールドガスである
Ｈｅの流域をシュリーレン法によって観察した結果を示
すノズル部の縦断面図である。図３（ａ）は電極突き出
し長さが短い状態（ｄ1 ＝０ｍｍ、ｄ2 ＝５ｍｍ）で１
次シールドガスの純Ｈｅだけを流し２次シールドガスを
流さない場合であるが、Ｈｅガスが浮き上がってしまい
母材付近はシールドされていない。しかし２次シールド
ガスの純Ａｒを流すと、同図（ｂ）に示すように１次シ
ールドガスのＨｅが２次シールドガスのＡｒによって閉
じ込められ、母材付近までＨｅによってシールドされて
いることがわかる。また図３（ｃ）に示すように内ノズ
ルを短くしたまま電極突き出しを長くした状態（ｄ1 ＝
０ｍｍ、ｄ2 ＝２０ｍｍ）では１次、２次シールドガス
が混合してしまうが、１次シールドノズルを細長く伸ば
す（ｄ1 ＝１５ｍｍ、ｄ2 ＝５ｍｍ）ことによって同図
（ｄ）に示すように１次、２次シールドガスがうまく分
離され母材付近までＨｅでシールドされるようになる。
ルドガスにＡｒを流した場合の１次シールドガスである
Ｈｅの流域をシュリーレン法によって観察した結果を示
すノズル部の縦断面図である。図３（ａ）は電極突き出
し長さが短い状態（ｄ1 ＝０ｍｍ、ｄ2 ＝５ｍｍ）で１
次シールドガスの純Ｈｅだけを流し２次シールドガスを
流さない場合であるが、Ｈｅガスが浮き上がってしまい
母材付近はシールドされていない。しかし２次シールド
ガスの純Ａｒを流すと、同図（ｂ）に示すように１次シ
ールドガスのＨｅが２次シールドガスのＡｒによって閉
じ込められ、母材付近までＨｅによってシールドされて
いることがわかる。また図３（ｃ）に示すように内ノズ
ルを短くしたまま電極突き出しを長くした状態（ｄ1 ＝
０ｍｍ、ｄ2 ＝２０ｍｍ）では１次、２次シールドガス
が混合してしまうが、１次シールドノズルを細長く伸ば
す（ｄ1 ＝１５ｍｍ、ｄ2 ＝５ｍｍ）ことによって同図
（ｄ）に示すように１次、２次シールドガスがうまく分
離され母材付近までＨｅでシールドされるようになる。
【００１０】上記のように１次シールドノズルを伸ばす
ことによって１次、２次シールドガスの混合は防げるよ
うになったが、１次シールドノズルを長くしすぎると２
次シールドガスによるシールド効果が減少する。そのた
め、様々な条件でシールド性を確認した結果、１次シー
ルドノズルの突き出し長さは２０ｍｍ以下の範囲が好ま
しいことが判明した。またタングステン電極の突き出し
長さに対しても様々な条件でシュリーレン法によるガス
流域の観察を行い、上限としては１次、２次シールドガ
スの混合がほとんど起こらないｄ2 ＝１０ｍｍまでが、
下限は実用性を考えるとｄ2 ＝３ｍｍまでが好ましいこ
とが判明した。
ことによって１次、２次シールドガスの混合は防げるよ
うになったが、１次シールドノズルを長くしすぎると２
次シールドガスによるシールド効果が減少する。そのた
め、様々な条件でシールド性を確認した結果、１次シー
ルドノズルの突き出し長さは２０ｍｍ以下の範囲が好ま
しいことが判明した。またタングステン電極の突き出し
長さに対しても様々な条件でシュリーレン法によるガス
流域の観察を行い、上限としては１次、２次シールドガ
スの混合がほとんど起こらないｄ2 ＝１０ｍｍまでが、
下限は実用性を考えるとｄ2 ＝３ｍｍまでが好ましいこ
とが判明した。
【００１１】図４は、溶接電流を２２０Ａ、溶接電圧を
１６Ｖに設定したまま、１次シールドガス（純Ｈｅ）お
よび２次シールドガス（純Ａｒ）の流量をそれぞれ変化
させた場合のアーク長を示している。参考のため１次シ
ールドガスおよび２次シールドガスともＡｒまたはＨｅ
を用いた場合のアーク長も示している。１次シールドガ
スの流量を増やしていくとアーク長は急激に短くなり１
次シールドガス流量８〜１０リットル／ｍｉｎで飽和
し、１次シールドガス、２次シールドガスともＨｅの場
合のアーク長に近づくことがわかる。このことは１次シ
ールドガスに純Ｈｅを用いると少ないＨｅ流量で溶接ア
ークの電位傾度を高くすることができることを示してい
る。純Ｈｅ流量の範囲は、上限として電位傾度の変化が
飽和する１０リットル／ｍｉｎ、下限としては電位傾度
が飽和値の８０％以上となる６リットル／ｍｉｎが適当
である。
１６Ｖに設定したまま、１次シールドガス（純Ｈｅ）お
よび２次シールドガス（純Ａｒ）の流量をそれぞれ変化
させた場合のアーク長を示している。参考のため１次シ
ールドガスおよび２次シールドガスともＡｒまたはＨｅ
を用いた場合のアーク長も示している。１次シールドガ
スの流量を増やしていくとアーク長は急激に短くなり１
次シールドガス流量８〜１０リットル／ｍｉｎで飽和
し、１次シールドガス、２次シールドガスともＨｅの場
合のアーク長に近づくことがわかる。このことは１次シ
ールドガスに純Ｈｅを用いると少ないＨｅ流量で溶接ア
ークの電位傾度を高くすることができることを示してい
る。純Ｈｅ流量の範囲は、上限として電位傾度の変化が
飽和する１０リットル／ｍｉｎ、下限としては電位傾度
が飽和値の８０％以上となる６リットル／ｍｉｎが適当
である。
【００１２】一方、２次シールドガスの流量を変化させ
た場合は、アーク長はほとんど変化しておらず、１次シ
ールドガスの流域と２次シールドガスの流域がうまく分
離されていることがわかる。またこのことから溶接金属
に対するシールド性を良くするため、２次シールドガス
のＡｒ流量を増加したとしても電位傾度には影響無く高
能率溶接が行える。純Ａｒ流量の範囲は、下限としては
溶融金属に対するシールド性を確保するため１０リット
ル／ｍｉｎ以上が適当である。一方、上限については、
高能率ＴＩＧ溶接を行う観点からは上限無しといえる
が、経済性を考えると３０リットル／ｍｉｎが適当であ
る。
た場合は、アーク長はほとんど変化しておらず、１次シ
ールドガスの流域と２次シールドガスの流域がうまく分
離されていることがわかる。またこのことから溶接金属
に対するシールド性を良くするため、２次シールドガス
のＡｒ流量を増加したとしても電位傾度には影響無く高
能率溶接が行える。純Ａｒ流量の範囲は、下限としては
溶融金属に対するシールド性を確保するため１０リット
ル／ｍｉｎ以上が適当である。一方、上限については、
高能率ＴＩＧ溶接を行う観点からは上限無しといえる
が、経済性を考えると３０リットル／ｍｉｎが適当であ
る。
【００１３】
【実施例】実施例として水平すみ肉溶接に本発明を適用
した例を示す。母材には９％Ｎｉ鋼、ワイヤにはＦｉｌ
ｌｅｒ １９６を用いた。図５は水平すみ肉溶接時の溶
接トーチの配置図を示している。溶接トーチは下板６に
対して５０°の角度で傾斜させ、１次ノズル突き出し長
さはｄ1 ＝１２ｍｍ、電極突き出し長さはｄ2 ＝７ｍｍ
で配置させた。また１次ガス流量は６リットル／ｍｉ
ｎ、２次ガス流量は２０リットル／ｍｉｎとしトーチの
揺動無しで溶接をした結果、溶接電流４００Ａで溶接速
度４０ｃｍ／ｍｉｎ、ワイヤ溶着量６０ｇ／ｍｉｎの高
能率溶接が達成できた。
した例を示す。母材には９％Ｎｉ鋼、ワイヤにはＦｉｌ
ｌｅｒ １９６を用いた。図５は水平すみ肉溶接時の溶
接トーチの配置図を示している。溶接トーチは下板６に
対して５０°の角度で傾斜させ、１次ノズル突き出し長
さはｄ1 ＝１２ｍｍ、電極突き出し長さはｄ2 ＝７ｍｍ
で配置させた。また１次ガス流量は６リットル／ｍｉ
ｎ、２次ガス流量は２０リットル／ｍｉｎとしトーチの
揺動無しで溶接をした結果、溶接電流４００Ａで溶接速
度４０ｃｍ／ｍｉｎ、ワイヤ溶着量６０ｇ／ｍｉｎの高
能率溶接が達成できた。
【００１４】また同溶接法で深さ５０ｍｍの狭開先に対
して横向き溶接を行った。開先奥ではｄ1 ＝２０ｍｍ、
ｄ2 ＝５ｍｍのノズル条件で溶接を行い、溶接電流３５
０Ａで４０ｇ／ｍｉｎのワイヤ溶着量が得られた。開先
中層から上層にかけてはｄ1＝１０ｍｍ、ｄ2 ＝６ｍｍ
で溶接を行い、溶接電流４００Ａでトーチをウィービン
グさせることによって平均溶着量５０ｇ／ｍｉｎを達成
した。縦向き溶接に対しては、横向き溶接と同じ開先条
件、ノズル条件で溶接を行ったが溶融金属の溶け落ちが
問題となり溶着速度は３０〜４０ｇ／ｍｉｎ程度であっ
た。
して横向き溶接を行った。開先奥ではｄ1 ＝２０ｍｍ、
ｄ2 ＝５ｍｍのノズル条件で溶接を行い、溶接電流３５
０Ａで４０ｇ／ｍｉｎのワイヤ溶着量が得られた。開先
中層から上層にかけてはｄ1＝１０ｍｍ、ｄ2 ＝６ｍｍ
で溶接を行い、溶接電流４００Ａでトーチをウィービン
グさせることによって平均溶着量５０ｇ／ｍｉｎを達成
した。縦向き溶接に対しては、横向き溶接と同じ開先条
件、ノズル条件で溶接を行ったが溶融金属の溶け落ちが
問題となり溶着速度は３０〜４０ｇ／ｍｉｎ程度であっ
た。
【００１５】この様な高能率ＴＩＧ溶接を行う一方で、
比較のため従来法によるＴＩＧ溶接で水平すみ肉溶接を
行った。シールドノズルには１重ノズルを、シールドガ
スにはＡｒを用いた。溶接電流は４００Ａ程度の大電流
にするとアークの堀り下げ効果のため欠陥が生じてしま
うため３００Ａで行った。トーチ傾け角は５０°とし電
極突き出し長さ１５ｍｍで溶接を行った結果、溶接速度
４０ｃｍ／ｍｉｎではワイヤ溶着量３０ｇ／ｍｉｎしか
達成できなかった。
比較のため従来法によるＴＩＧ溶接で水平すみ肉溶接を
行った。シールドノズルには１重ノズルを、シールドガ
スにはＡｒを用いた。溶接電流は４００Ａ程度の大電流
にするとアークの堀り下げ効果のため欠陥が生じてしま
うため３００Ａで行った。トーチ傾け角は５０°とし電
極突き出し長さ１５ｍｍで溶接を行った結果、溶接速度
４０ｃｍ／ｍｉｎではワイヤ溶着量３０ｇ／ｍｉｎしか
達成できなかった。
【００１６】以上の溶接結果として表１に最大溶着量と
シールド性の評価を示す。本発明の方法を用いることに
より従来の溶接法の２倍以上の能率が得られることがわ
かる。また母材のシールド性については、すべての溶接
法において従来のＡｒシールドと同程度のシールド性を
保っていた。
シールド性の評価を示す。本発明の方法を用いることに
より従来の溶接法の２倍以上の能率が得られることがわ
かる。また母材のシールド性については、すべての溶接
法において従来のＡｒシールドと同程度のシールド性を
保っていた。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の高能率Ｔ
ＩＧ溶接法は２重ノズルにおいて、１次シールドガスに
Ｈｅ、２次シールドガスにＡｒを用いることによって、
Ａｒガスの高いシールド性とＨｅガスの高い溶接アーク
電位傾度を有効に利用することができる。このように本
発明は従来のＡｒを用いたＴＩＧ溶接と同程度のシール
ド性を確保したまま高能率溶接を可能にするものであ
る。
ＩＧ溶接法は２重ノズルにおいて、１次シールドガスに
Ｈｅ、２次シールドガスにＡｒを用いることによって、
Ａｒガスの高いシールド性とＨｅガスの高い溶接アーク
電位傾度を有効に利用することができる。このように本
発明は従来のＡｒを用いたＴＩＧ溶接と同程度のシール
ド性を確保したまま高能率溶接を可能にするものであ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明で用いた２重構造のノズルを示す縦断面
図
図
【図２】Ａｒ、Ｈｅ混合ガス中のＨｅ量のアーク電圧に
及ぼす影響を示すグラフ
及ぼす影響を示すグラフ
【図３】２重ノズルにおけるＨｅの流域を示す図で、
（ａ）〜（ｄ）はＡｒ流量、ｄ1、ｄ2 の条件の組み合
わせの変化を示す
（ａ）〜（ｄ）はＡｒ流量、ｄ1、ｄ2 の条件の組み合
わせの変化を示す
【図４】１次シールドガスの純Ｈｅ流量および２次シー
ルドガスの純Ａｒ流量をそれぞれ変化させた場合のアー
ク長を示すグラフ
ルドガスの純Ａｒ流量をそれぞれ変化させた場合のアー
ク長を示すグラフ
【図５】実施例における水平すみ肉溶接時のトーチの配
置図
置図
１ タングステン電極 ２ １次シールドノズル ３ ２次シールドノズル ４ 母材開先部 ５ 溶融池 ６ 縦板 ７ 下板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 馬場 則光 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (3)
- 【請求項１】 タングステン電極を囲む１次シールドガ
ス、および１次シールドガスを囲む２次シールドガスを
用いて溶接する２重シールドＴＩＧ溶接において、１次
シールドガスにＨｅガスを流量６〜１０リットル／ｍｉ
ｎ、２次シールドガスにＡｒガスを流量１０〜３０リッ
トル／ｍｉｎで使用し、溶接することを特徴とする高能
率ＴＩＧ溶接法。 - 【請求項２】 １次シールドノズルを２次シールドノズ
ルより２０ｍｍ以下の範囲で伸ばすことを特徴とする請
求項１記載の高能率ＴＩＧ溶接法。 - 【請求項３】 タングステン電極を１次シールドノズル
の先端より３〜１０ｍｍ伸ばすことを特徴とする請求項
１または２記載の高能率ＴＩＧ溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4176294A JPH07227673A (ja) | 1994-02-17 | 1994-02-17 | 高能率ｔｉｇ溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4176294A JPH07227673A (ja) | 1994-02-17 | 1994-02-17 | 高能率ｔｉｇ溶接法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07227673A true JPH07227673A (ja) | 1995-08-29 |
Family
ID=12617422
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4176294A Withdrawn JPH07227673A (ja) | 1994-02-17 | 1994-02-17 | 高能率ｔｉｇ溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07227673A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2764220A1 (fr) * | 1997-06-10 | 1998-12-11 | Toshiba Kk | Procede et appareil de soudage sous gaz protecteur isolant et a electrode de tungstene |
| JP2003053543A (ja) * | 2001-08-21 | 2003-02-26 | Babcock Hitachi Kk | Ｔｉｇ溶接装置 |
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