JPH07229459A - 内燃機関の吸気制御装置 - Google Patents
内燃機関の吸気制御装置Info
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- JPH07229459A JPH07229459A JP6019721A JP1972194A JPH07229459A JP H07229459 A JPH07229459 A JP H07229459A JP 6019721 A JP6019721 A JP 6019721A JP 1972194 A JP1972194 A JP 1972194A JP H07229459 A JPH07229459 A JP H07229459A
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】車両の高地走行性能を確保する。
【構成】水温ＴW と大気圧Ｐとを読み込み、ＴW が大気
圧Ｐによって検索された上限温度ＴW ＯＦＦより小のと
きは、アシストエア通路に介装された電磁弁を開とし
て、アシストエアを供給する一方 (Ｓ１〜Ｓ４) 、大気
圧Ｐに応じて検索された重みＡを用いて燃料増量補正係
数ＫＭＲを、アシストエア非供給時用の基準値ＫＭＲＯ
ＦＦとアシストエア供給時用の基準値ＫＭＲＯＮとを加
重平均して設定する (Ｓ５〜Ｓ６) 。これにより、アシ
ストエア供給領域を拡大してアイドル時の補助空気流量
不足を補償できると共に、混合比を適切にして高地走行
時の運転性を確保できる。
圧Ｐによって検索された上限温度ＴW ＯＦＦより小のと
きは、アシストエア通路に介装された電磁弁を開とし
て、アシストエアを供給する一方 (Ｓ１〜Ｓ４) 、大気
圧Ｐに応じて検索された重みＡを用いて燃料増量補正係
数ＫＭＲを、アシストエア非供給時用の基準値ＫＭＲＯ
ＦＦとアシストエア供給時用の基準値ＫＭＲＯＮとを加
重平均して設定する (Ｓ５〜Ｓ６) 。これにより、アシ
ストエア供給領域を拡大してアイドル時の補助空気流量
不足を補償できると共に、混合比を適切にして高地走行
時の運転性を確保できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関のアシストエア
供給装置を備えた吸気制御装置に関し、特に、高地で空
気密度が低下したときのアシストエアによる微粒化機能
の低下に伴う弊害を対策した技術に関する。
供給装置を備えた吸気制御装置に関し、特に、高地で空
気密度が低下したときのアシストエアによる微粒化機能
の低下に伴う弊害を対策した技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、電磁駆動式の燃料噴射弁を備え、
機関運転状態に応じて燃料噴射量を自動制御する電子制
御燃料噴射装置を備えた内燃機関において、機関の低温
時にスロットル弁よりも上流側の吸気通路から吸入空気
の一部をアシストエアとして燃料噴射弁の噴孔近傍に導
き、燃料噴射弁から噴射された燃料に前記アシストエア
を衝突させることで燃料を微粒化し、これにより、燃焼
を改善して燃費や排気性状の向上を図るものが知られて
いる（特公昭６４−９４６５号公報，実公昭６３−１８
７６７号公報等参照）。
機関運転状態に応じて燃料噴射量を自動制御する電子制
御燃料噴射装置を備えた内燃機関において、機関の低温
時にスロットル弁よりも上流側の吸気通路から吸入空気
の一部をアシストエアとして燃料噴射弁の噴孔近傍に導
き、燃料噴射弁から噴射された燃料に前記アシストエア
を衝突させることで燃料を微粒化し、これにより、燃焼
を改善して燃費や排気性状の向上を図るものが知られて
いる（特公昭６４−９４６５号公報，実公昭６３−１８
７６７号公報等参照）。
【０００３】一方、前記電子制御燃料噴射装置において
は、機関回転速度Ｎ及び機関の負荷例えば基本燃料噴射
量ＴP に応じて、所定の高負荷運転条件で機関出力を増
強すべく燃料噴射量を増量補正することが一般的に行わ
れている。ところが、前記アシスト供給装置を付設した
ものでは、アシストエアの供給時は、アシストエアによ
って燃料噴射弁からの噴射燃料量が減少して混合比が稀
薄化されるため、非アシスト時に比較して燃料噴射量の
増量をより強化することが望ましい。そこで、アシスト
エア供給時と非アシストエア供給時とで異なる混合比補
正係数を用いて増量補正を行うようにしたものがある。
は、機関回転速度Ｎ及び機関の負荷例えば基本燃料噴射
量ＴP に応じて、所定の高負荷運転条件で機関出力を増
強すべく燃料噴射量を増量補正することが一般的に行わ
れている。ところが、前記アシスト供給装置を付設した
ものでは、アシストエアの供給時は、アシストエアによ
って燃料噴射弁からの噴射燃料量が減少して混合比が稀
薄化されるため、非アシスト時に比較して燃料噴射量の
増量をより強化することが望ましい。そこで、アシスト
エア供給時と非アシストエア供給時とで異なる混合比補
正係数を用いて増量補正を行うようにしたものがある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ように異なる混合比補正係数を用いるだけでは、なお、
以下のような問題を生じていた。即ち、高地走行時に大
気圧が低下して空気密度が減少してくると、同一の運転
条件 (機関回転速度，負荷) におけるアシストエアの流
量が減少する。これは、吸気負圧が等しい同一の運転条
件であっても大気圧は減少するためアシストエアを供給
する大気圧と吸気負圧との差圧が減少するためである。
ように異なる混合比補正係数を用いるだけでは、なお、
以下のような問題を生じていた。即ち、高地走行時に大
気圧が低下して空気密度が減少してくると、同一の運転
条件 (機関回転速度，負荷) におけるアシストエアの流
量が減少する。これは、吸気負圧が等しい同一の運転条
件であっても大気圧は減少するためアシストエアを供給
する大気圧と吸気負圧との差圧が減少するためである。
【０００５】その結果、高地においてアシストエア供給
時に標準大気圧を有する低地を基準として設定された増
量補正係数を用いて燃料噴射量の増量補正を行うと、過
剰補正となって運転性の悪化 (ヘジテーションショック
の発生) を発生する。本発明はこのような従来の問題点
に鑑みなされたもので、大気圧の低い条件では燃料増量
補正を規制しつつ、アシストエア供給を行うことによ
り、上記問題点を解決した内燃機関の吸気制御装置を提
供することを目的とする。
時に標準大気圧を有する低地を基準として設定された増
量補正係数を用いて燃料噴射量の増量補正を行うと、過
剰補正となって運転性の悪化 (ヘジテーションショック
の発生) を発生する。本発明はこのような従来の問題点
に鑑みなされたもので、大気圧の低い条件では燃料増量
補正を規制しつつ、アシストエア供給を行うことによ
り、上記問題点を解決した内燃機関の吸気制御装置を提
供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】このため本発明に係る第
１の内燃機関の吸気制御装置は、図１に示すように、大
気圧と機関の吸気負圧との差圧により燃料噴射弁の噴孔
近傍にアシストエアを導くアシストエア通路と、該アシ
ストエア通路の開度を制御してアシストエアの供給を制
御するアシストエア制御手段と、を含んで構成された内
燃機関の吸気制御装置において、大気圧を検出する大気
圧検出手段と、前記燃料噴射弁からの燃料供給量を所定
の運転条件で増量補正する補正係数を前記大気圧検出手
段により検出された大気圧と前記アシストエア制御手段
によるアシストエアの供給状態とに応じて設定する補正
係数設定手段と、を含んで構成した。
１の内燃機関の吸気制御装置は、図１に示すように、大
気圧と機関の吸気負圧との差圧により燃料噴射弁の噴孔
近傍にアシストエアを導くアシストエア通路と、該アシ
ストエア通路の開度を制御してアシストエアの供給を制
御するアシストエア制御手段と、を含んで構成された内
燃機関の吸気制御装置において、大気圧を検出する大気
圧検出手段と、前記燃料噴射弁からの燃料供給量を所定
の運転条件で増量補正する補正係数を前記大気圧検出手
段により検出された大気圧と前記アシストエア制御手段
によるアシストエアの供給状態とに応じて設定する補正
係数設定手段と、を含んで構成した。
【０００７】ここで、前記アシストエア制御手段は、ア
シストエア通路を全開と全閉とに切り換えることにより
アシストエアの供給・遮断を切換制御するものであっ
て、前記補正係数設定手段は、前記アシストエアの供給
・遮断に応じて設定された２種類の基本補正係数を、検
出された大気圧に基づいて設定される重み付けで加重平
均処理して設定する構成としてもよい。
シストエア通路を全開と全閉とに切り換えることにより
アシストエアの供給・遮断を切換制御するものであっ
て、前記補正係数設定手段は、前記アシストエアの供給
・遮断に応じて設定された２種類の基本補正係数を、検
出された大気圧に基づいて設定される重み付けで加重平
均処理して設定する構成としてもよい。
【０００８】また、前記アシストエア制御手段は、アシ
ストエア通路の開度を全閉から全開まで連続的に変化さ
せて制御するものであって、前記補正係数設定手段は、
基本値を前記アシストエア通路の開度に応じて設定され
た修正係数と、検出された大気圧に基づいて設定された
修正係数とで修正して設定する構成としてもよい。
ストエア通路の開度を全閉から全開まで連続的に変化さ
せて制御するものであって、前記補正係数設定手段は、
基本値を前記アシストエア通路の開度に応じて設定され
た修正係数と、検出された大気圧に基づいて設定された
修正係数とで修正して設定する構成としてもよい。
【０００９】また、本発明に係る第２の内燃機関の吸気
制御装置は、図２に実線で示すように、大気圧と機関の
吸気負圧との差圧により燃料噴射弁の噴孔近傍にアシス
トエアを導くアシストエア通路と、機関の低温条件で該
アシストエア通路を開いてアシストエアを供給するアシ
ストエア制御手段と、アイドル時にスロットル弁をバイ
パスする補助する空気流量を制御する補助空気流量制御
手段と、を含んで構成された内燃機関の吸気制御装置に
おいて、大気圧を検出する大気圧検出手段と、検出され
た大気圧に応じて大気圧の低いときは前記アシストエア
を供給させる機関温度の上限値を引き上げる上限温度切
換手段を含んで構成されたことを特徴とする。
制御装置は、図２に実線で示すように、大気圧と機関の
吸気負圧との差圧により燃料噴射弁の噴孔近傍にアシス
トエアを導くアシストエア通路と、機関の低温条件で該
アシストエア通路を開いてアシストエアを供給するアシ
ストエア制御手段と、アイドル時にスロットル弁をバイ
パスする補助する空気流量を制御する補助空気流量制御
手段と、を含んで構成された内燃機関の吸気制御装置に
おいて、大気圧を検出する大気圧検出手段と、検出され
た大気圧に応じて大気圧の低いときは前記アシストエア
を供給させる機関温度の上限値を引き上げる上限温度切
換手段を含んで構成されたことを特徴とする。
【００１０】このものにおいて、図２に点線で示すよう
に、前記燃料噴射弁からの燃料供給量を所定の運転条件
で増量補正する補正係数を前記大気圧検出手段により検
出された大気圧と前記アシストエア制御手段によるアシ
ストエアの供給状態とに応じて設定する補正係数設定手
段と、を含んで構成してもよい。
に、前記燃料噴射弁からの燃料供給量を所定の運転条件
で増量補正する補正係数を前記大気圧検出手段により検
出された大気圧と前記アシストエア制御手段によるアシ
ストエアの供給状態とに応じて設定する補正係数設定手
段と、を含んで構成してもよい。
【００１１】
【作用】アシストエア制御手段によるアシストエアの供
給量を多くした場合、あるいはアシストエア供給を無か
ら有に切り換えた場合、アシストエアによる空気量増量
分に見合って燃料増量補正係数を大きく設定することが
要求される。一方、高地走行等で、大気圧が所定レベル
以下に低下すると、吸気圧との差圧が小さくなるため、
低地走行時と比較して同一の負荷 (吸気圧) 条件でのア
シストエア供給量は、アシストエア制御手段によるアシ
ストエア通路の開度が同一であっても減少する。
給量を多くした場合、あるいはアシストエア供給を無か
ら有に切り換えた場合、アシストエアによる空気量増量
分に見合って燃料増量補正係数を大きく設定することが
要求される。一方、高地走行等で、大気圧が所定レベル
以下に低下すると、吸気圧との差圧が小さくなるため、
低地走行時と比較して同一の負荷 (吸気圧) 条件でのア
シストエア供給量は、アシストエア制御手段によるアシ
ストエア通路の開度が同一であっても減少する。
【００１２】そこで、アシストエア制御手段によるアシ
ストエアの供給状態 (アシストエア通路の開度) と、大
気圧とに応じて燃料増量補正係数を設定することで、真
のアシストエア供給量に見合った燃料増量補正を行うこ
とができ、高地走行時においてもアシストエア供給を行
いつつ最適な混合比に制御して運転性能，排気エミッシ
ョン性能を良好に維持することができる。
ストエアの供給状態 (アシストエア通路の開度) と、大
気圧とに応じて燃料増量補正係数を設定することで、真
のアシストエア供給量に見合った燃料増量補正を行うこ
とができ、高地走行時においてもアシストエア供給を行
いつつ最適な混合比に制御して運転性能，排気エミッシ
ョン性能を良好に維持することができる。
【００１３】ところで、アシストエア通路を全開と全閉
とに切り換えることによりアシストエアの供給・遮断を
切換制御するもので、前記アシストエアの供給・遮断に
応じて予め設定された２種類の燃料増量補正係数を切り
換えて使用するものがある。そこで、本発明を、この種
の制御を行うものに応用し、アシストエア供給時に前記
２種類の補正係数を基本補正係数として用い、検出され
た大気圧に基づいて設定される重み付けで加重平均処理
して設定する構成とすれば、簡易な演算で大気圧補正が
行え、前記本発明に係る性能を得ることができる。
とに切り換えることによりアシストエアの供給・遮断を
切換制御するもので、前記アシストエアの供給・遮断に
応じて予め設定された２種類の燃料増量補正係数を切り
換えて使用するものがある。そこで、本発明を、この種
の制御を行うものに応用し、アシストエア供給時に前記
２種類の補正係数を基本補正係数として用い、検出され
た大気圧に基づいて設定される重み付けで加重平均処理
して設定する構成とすれば、簡易な演算で大気圧補正が
行え、前記本発明に係る性能を得ることができる。
【００１４】一方、アシストエア通路の開度を連続的に
可変制御するものでは、該通路の開度変化に応じて燃料
増量補正も連続的に変化させることが好ましく、同時
に、大気圧変化によっても連続的に変化させることが好
ましい。そこで、本発明を、この種の制御を行うものに
応用する場合は、基準となるアシストエアの通路開度，
大気圧に対して設定される燃料増量補正係数の基本値
を、アシストエア通路の開度に応じて設定された修正係
数と、検出された大気圧に基づいて設定された修正係数
とで夫々修正して設定することで極め細かな燃料増量補
正を行うことができ、前記本発明に係る性能をより高め
ることができる。
可変制御するものでは、該通路の開度変化に応じて燃料
増量補正も連続的に変化させることが好ましく、同時
に、大気圧変化によっても連続的に変化させることが好
ましい。そこで、本発明を、この種の制御を行うものに
応用する場合は、基準となるアシストエアの通路開度，
大気圧に対して設定される燃料増量補正係数の基本値
を、アシストエア通路の開度に応じて設定された修正係
数と、検出された大気圧に基づいて設定された修正係数
とで夫々修正して設定することで極め細かな燃料増量補
正を行うことができ、前記本発明に係る性能をより高め
ることができる。
【００１５】また、アイドル時にスロットル弁をバイパ
スする補助空気流量を制御してアイドル回転速度を制御
するものが一般的に備えられるが、高地走行時は空気密
度の低下により補助空気流量を十分確保することが難し
い。そこで、大気圧が低い条件では、アシストエアを供
給する機関温度の上限値を高くすることにより、アシス
トエア供給を行う温度領域を拡大してアイドル時の吸入
空気流量を確保すると同時に燃料微粒化を促進し、良好
なアイドル運転性を確保することができる。
スする補助空気流量を制御してアイドル回転速度を制御
するものが一般的に備えられるが、高地走行時は空気密
度の低下により補助空気流量を十分確保することが難し
い。そこで、大気圧が低い条件では、アシストエアを供
給する機関温度の上限値を高くすることにより、アシス
トエア供給を行う温度領域を拡大してアイドル時の吸入
空気流量を確保すると同時に燃料微粒化を促進し、良好
なアイドル運転性を確保することができる。
【００１６】更に、このものにおいても、前記第１の吸
気装置と同様に、大気圧とアシストエア供給状態とに応
じて燃料増量補正係数を修正する構成付加することによ
り、混合比を最適に制御することができる。
気装置と同様に、大気圧とアシストエア供給状態とに応
じて燃料増量補正係数を修正する構成付加することによ
り、混合比を最適に制御することができる。
【００１７】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。一実施例
を示す図３において、内燃機関１にはエアクリーナ２か
ら吸気ダクト３，スロットル弁４及び吸気マニホールド
５を介して空気が吸入される。吸気マニホールド５の各
ブランチ部には、各気筒別に燃料噴射弁６が設けられて
いる。
を示す図３において、内燃機関１にはエアクリーナ２か
ら吸気ダクト３，スロットル弁４及び吸気マニホールド
５を介して空気が吸入される。吸気マニホールド５の各
ブランチ部には、各気筒別に燃料噴射弁６が設けられて
いる。
【００１８】前記燃料噴射弁６は、ソレノイドに通電さ
れて開弁し、通電停止されて閉弁する電磁式燃料噴射弁
であって、後述するコントロールユニット12から送られ
る所定パルス巾の駆動パルス信号により間欠的に開駆動
され、図示しない燃料ポンプから圧送されてプレッシャ
レギュレータにより所定の圧力に調整された燃料を機関
１に噴射供給する。尚、前記燃料噴射弁６は、吸気弁を
指向するように設置されている。
れて開弁し、通電停止されて閉弁する電磁式燃料噴射弁
であって、後述するコントロールユニット12から送られ
る所定パルス巾の駆動パルス信号により間欠的に開駆動
され、図示しない燃料ポンプから圧送されてプレッシャ
レギュレータにより所定の圧力に調整された燃料を機関
１に噴射供給する。尚、前記燃料噴射弁６は、吸気弁を
指向するように設置されている。
【００１９】機関１の各燃焼室には点火栓７が設けられ
ていて、これにより火花点火して混合気を着火燃焼させ
る。機関１からの排気は、排気マニホールド17，排気ダ
クト18，触媒19，マフラー20を介して排出される。コン
トロールユニット12は、ＣＰＵ，ＲＯＭ，ＲＡＭ，Ａ／
Ｄ変換器及び入出力インタフェイス等を含んで構成され
るマイクロコンピュータを備え、各種のセンサからの入
力信号を受け、前記燃料噴射弁６に与える駆動パルス信
号のパルス幅を制御する一方、機関負荷，機関回転速度
などの機関運転条件に応じて点火時期ＡＤＶを設定し、
点火栓７による点火を制御する。
ていて、これにより火花点火して混合気を着火燃焼させ
る。機関１からの排気は、排気マニホールド17，排気ダ
クト18，触媒19，マフラー20を介して排出される。コン
トロールユニット12は、ＣＰＵ，ＲＯＭ，ＲＡＭ，Ａ／
Ｄ変換器及び入出力インタフェイス等を含んで構成され
るマイクロコンピュータを備え、各種のセンサからの入
力信号を受け、前記燃料噴射弁６に与える駆動パルス信
号のパルス幅を制御する一方、機関負荷，機関回転速度
などの機関運転条件に応じて点火時期ＡＤＶを設定し、
点火栓７による点火を制御する。
【００２０】前記各種のセンサとしては、吸気ダクト３
中にエアフローメータ８が設けられていて、機関１の吸
入空気流量Ｑに応じた信号を出力する。また、クランク
角センサ９が設けられていて、各気筒における所定ピス
トン位置毎（例えばＢＴＤＣ70°ＣＡ）の基準角度信号
ＲＥＦと、クランク角１°又は２°毎の単位角度信号Ｐ
ＯＳとをそれぞれに出力する。ここで、前記基準角度信
号ＲＥＦの周期、或いは、所定時間内における前記単位
角度信号ＰＯＳの発生数を計測することにより、機関回
転速度Ｎｅを算出できる。
中にエアフローメータ８が設けられていて、機関１の吸
入空気流量Ｑに応じた信号を出力する。また、クランク
角センサ９が設けられていて、各気筒における所定ピス
トン位置毎（例えばＢＴＤＣ70°ＣＡ）の基準角度信号
ＲＥＦと、クランク角１°又は２°毎の単位角度信号Ｐ
ＯＳとをそれぞれに出力する。ここで、前記基準角度信
号ＲＥＦの周期、或いは、所定時間内における前記単位
角度信号ＰＯＳの発生数を計測することにより、機関回
転速度Ｎｅを算出できる。
【００２１】また、機関１のウォータジャケットの冷却
水温度Ｔｗを検出する水温センサ10が設けられている。
更に、前記スロットル弁４の開度ＴＶＯをポテンショメ
ータによって検出するスロットルセンサ11が設けられて
いる。また、排気マニホールド17の集合部には、排気中
の酸素濃度を検出する酸素センサ21が設けられている。
前記酸素センサ21は、機関吸入混合気の空燃比と密接な
関係にある排気中の酸素濃度を検出することで、理論空
燃比に対するリッチ・リーンを検出する公知のセンサで
ある。
水温度Ｔｗを検出する水温センサ10が設けられている。
更に、前記スロットル弁４の開度ＴＶＯをポテンショメ
ータによって検出するスロットルセンサ11が設けられて
いる。また、排気マニホールド17の集合部には、排気中
の酸素濃度を検出する酸素センサ21が設けられている。
前記酸素センサ21は、機関吸入混合気の空燃比と密接な
関係にある排気中の酸素濃度を検出することで、理論空
燃比に対するリッチ・リーンを検出する公知のセンサで
ある。
【００２２】そして、コントロールユニット12は、前記
酸素センサ21で検出される理論空燃比に対する実際の空
燃比のリッチ・リーンに基づいて、空燃比フィードバッ
ク補正係数αを比例・積分制御し、該空燃比フィードバ
ック補正係数αで基本燃料噴射量を補正することで、目
標空燃比である理論空燃比にフィードバック制御する空
燃比フィードバック制御機能を有している。
酸素センサ21で検出される理論空燃比に対する実際の空
燃比のリッチ・リーンに基づいて、空燃比フィードバッ
ク補正係数αを比例・積分制御し、該空燃比フィードバ
ック補正係数αで基本燃料噴射量を補正することで、目
標空燃比である理論空燃比にフィードバック制御する空
燃比フィードバック制御機能を有している。
【００２３】一方、スロットル弁４をバイパスして設け
られたバイパス通路13に、電磁式のアイドル制御弁14が
設けられている。このアイドル制御弁14は、付設された
電磁コイルへの通電がデューティ制御されることによっ
て開度が調整される開度調整弁であって、アイドル回転
制御手段としての機能を有するコントロールユニット12
は、所定のアイドル運転状態において機関回転速度Ｎｅ
が目標アイドル回転速度に近づくように、前記アイドル
制御弁14に出力する通電パルス信号のデューティ比ＤＵ
ＴＹ（制御値）をフィードバック制御する。
られたバイパス通路13に、電磁式のアイドル制御弁14が
設けられている。このアイドル制御弁14は、付設された
電磁コイルへの通電がデューティ制御されることによっ
て開度が調整される開度調整弁であって、アイドル回転
制御手段としての機能を有するコントロールユニット12
は、所定のアイドル運転状態において機関回転速度Ｎｅ
が目標アイドル回転速度に近づくように、前記アイドル
制御弁14に出力する通電パルス信号のデューティ比ＤＵ
ＴＹ（制御値）をフィードバック制御する。
【００２４】更に、スロットル弁４の上流側の吸気ダク
ト３から分岐してスロットル弁４をバイパスして各燃料
噴射弁６の噴孔付近に開口するアシストエア通路15が設
けられており、スロットル弁４の上下流の圧力差によっ
て導かれる空気（以下、アシストエアという。）を、燃
料噴射弁６の噴孔付近に噴出させて噴射燃料と衝突さ
せ、噴射燃料の微粒化を促進させるよう構成されてい
る。
ト３から分岐してスロットル弁４をバイパスして各燃料
噴射弁６の噴孔付近に開口するアシストエア通路15が設
けられており、スロットル弁４の上下流の圧力差によっ
て導かれる空気（以下、アシストエアという。）を、燃
料噴射弁６の噴孔付近に噴出させて噴射燃料と衝突さ
せ、噴射燃料の微粒化を促進させるよう構成されてい
る。
【００２５】前記アシストエア通路15の途中には、該ア
シストエア通路15をオン・オフ的に開閉制御する常閉型
の電磁弁16が設けられている。通路開度制御手段として
のこの電磁弁16は、基本的には例えば水温センサ10によ
って検出される冷却水温度Ｔｗ等の情報に基づいてコン
トロールユニット12によってオン・オフ制御されるもの
であるが、本発明に係る構成として大気圧を検出する大
気圧センサ22が設けられ、該大気圧センサ22によって検
出される大気圧に応じても前記電磁弁16がオン・オフ制
御されるものであり、それによって機関吸入空気の一部
として噴孔部に噴出されるアシストエアの供給・遮断を
切り換え制御する。
シストエア通路15をオン・オフ的に開閉制御する常閉型
の電磁弁16が設けられている。通路開度制御手段として
のこの電磁弁16は、基本的には例えば水温センサ10によ
って検出される冷却水温度Ｔｗ等の情報に基づいてコン
トロールユニット12によってオン・オフ制御されるもの
であるが、本発明に係る構成として大気圧を検出する大
気圧センサ22が設けられ、該大気圧センサ22によって検
出される大気圧に応じても前記電磁弁16がオン・オフ制
御されるものであり、それによって機関吸入空気の一部
として噴孔部に噴出されるアシストエアの供給・遮断を
切り換え制御する。
【００２６】コントロールユニット12は、上記のように
電磁弁16のオン・オフ制御によってアシストエアの供給
・遮断を制御すると共に、該アシストエアの供給・遮断
つまりアシストエア通路の開閉に応じて燃料増量補正の
有無を切換制御する。以下に、前記コントロールユニッ
ト12による電磁弁16の開閉制御と、それに伴う燃料補正
の切換制御を図４のフローチャートに従って説明する。
電磁弁16のオン・オフ制御によってアシストエアの供給
・遮断を制御すると共に、該アシストエアの供給・遮断
つまりアシストエア通路の開閉に応じて燃料増量補正の
有無を切換制御する。以下に、前記コントロールユニッ
ト12による電磁弁16の開閉制御と、それに伴う燃料補正
の切換制御を図４のフローチャートに従って説明する。
【００２７】図４のフローチャートにおいて、まず、ス
テップ１（図中ではＳ１としてある。以下同様）では、
水温センサ10で検出された冷却水温度Ｔｗ及び大気圧セ
ンサ21で検出された大気圧Ｐを読み込む。ステップ２で
は、検出された大気圧Ｐに応じてアシストエア供給を停
止する機関冷却水温度の上限値ＴW ＯＦＦを、予め設定
されたマップから検索する。ここで、大気圧Ｐが低いと
きほど前記上限値ＴW ＯＦＦは高温に設定されている。
その結果、大気圧Ｐが低くなるほど、前記アイドル制御
弁14による補助空気の最大流量が減少するのに対応し
て、該減少を補償すべくアシストエアが供給されるた
め、必要な吸入空気流量を確保でき、アイドル性能を確
保できる。
テップ１（図中ではＳ１としてある。以下同様）では、
水温センサ10で検出された冷却水温度Ｔｗ及び大気圧セ
ンサ21で検出された大気圧Ｐを読み込む。ステップ２で
は、検出された大気圧Ｐに応じてアシストエア供給を停
止する機関冷却水温度の上限値ＴW ＯＦＦを、予め設定
されたマップから検索する。ここで、大気圧Ｐが低いと
きほど前記上限値ＴW ＯＦＦは高温に設定されている。
その結果、大気圧Ｐが低くなるほど、前記アイドル制御
弁14による補助空気の最大流量が減少するのに対応し
て、該減少を補償すべくアシストエアが供給されるた
め、必要な吸入空気流量を確保でき、アイドル性能を確
保できる。
【００２８】ステップ３では、前記検出された冷却水温
度Ｔｗと前記ＴW ＯＦＦとを比較する。そして、ＴW ＜
ＴW ＯＦＦであれば、ステップ４へ進んで電磁弁16を開
いてアシストエアを供給させる。ステップ５では、前記
大気圧Ｐに応じて後述する燃料噴射量の増量補正係数Ｋ
ＭＲを設定する際の重みＡを、予め設定されたマップか
ら検索する。ここで、前記重みＡは、大気圧Ｐが高いと
きほど小さい値となるように設定されている。
度Ｔｗと前記ＴW ＯＦＦとを比較する。そして、ＴW ＜
ＴW ＯＦＦであれば、ステップ４へ進んで電磁弁16を開
いてアシストエアを供給させる。ステップ５では、前記
大気圧Ｐに応じて後述する燃料噴射量の増量補正係数Ｋ
ＭＲを設定する際の重みＡを、予め設定されたマップか
ら検索する。ここで、前記重みＡは、大気圧Ｐが高いと
きほど小さい値となるように設定されている。
【００２９】ステップ６では、増量補正係数ＫＭＲを次
式に従って演算する。このステップ６の機能が、補正係
数設定手段に相当する。ＫＭＲ＝｛ＫＭＲＯＮ＋ (Ａ−
１) ・ＫＭＲＯＦＦ｝／Ａここで、ＫＭＲＯＮはアシス
トエア供給時に応じて設定された増量補正係数、ＫＭＲ
ＯＦＦはアシストエア非供給時に応じて設定された増量
補正係数であり、アシストエア供給時はアシストエアに
より吸入空気が増量されるため、ＫＭＲＯＮ＞ＫＭＲＯ
ＦＦに設定されている。前記重みＡは、ＫＭＲＯＦＦに
対する重みとして設定されており、前記したように大気
圧Ｐが高いときほど小さい値に設定されているから、大
気圧が高いときは、それに合わせて設定された増量補正
係数ＫＭＲＯＮの重みが大きく、増量補正係数ＫＭＲは
相対的に大きな値に設定され、大気圧が低下するにした
がってアシストエア非供給時の増量補正係数ＫＭＲＯＦ
Ｆの重みを大きくしていくことにより増量補正係数ＫＭ
Ｒは減少修正して設定される。
式に従って演算する。このステップ６の機能が、補正係
数設定手段に相当する。ＫＭＲ＝｛ＫＭＲＯＮ＋ (Ａ−
１) ・ＫＭＲＯＦＦ｝／Ａここで、ＫＭＲＯＮはアシス
トエア供給時に応じて設定された増量補正係数、ＫＭＲ
ＯＦＦはアシストエア非供給時に応じて設定された増量
補正係数であり、アシストエア供給時はアシストエアに
より吸入空気が増量されるため、ＫＭＲＯＮ＞ＫＭＲＯ
ＦＦに設定されている。前記重みＡは、ＫＭＲＯＦＦに
対する重みとして設定されており、前記したように大気
圧Ｐが高いときほど小さい値に設定されているから、大
気圧が高いときは、それに合わせて設定された増量補正
係数ＫＭＲＯＮの重みが大きく、増量補正係数ＫＭＲは
相対的に大きな値に設定され、大気圧が低下するにした
がってアシストエア非供給時の増量補正係数ＫＭＲＯＦ
Ｆの重みを大きくしていくことにより増量補正係数ＫＭ
Ｒは減少修正して設定される。
【００３０】即ち、大気圧が低くアシストエア供給量が
減少するにしたがって、増量補正係数ＫＭＲも減少して
設定されることにより、アシストエア供給量に見合った
混合比に設定することができ、高地走行時においても良
好な運転性が確保され、排気エミッション性能も改善さ
れる。また、前記ステップ３でＴW ≧ＴW ＯＦＦと判定
された場合はステップ７へ進んで電磁弁16を閉じアシス
トエアの供給を停止すると共に、ステッププ８へ進ん
で、燃料増量補正係数ＫＭＲとしてアシストエア供給停
止時用の相対的に小さく設定されたＫＭＲＯＦＦが用い
られる。
減少するにしたがって、増量補正係数ＫＭＲも減少して
設定されることにより、アシストエア供給量に見合った
混合比に設定することができ、高地走行時においても良
好な運転性が確保され、排気エミッション性能も改善さ
れる。また、前記ステップ３でＴW ≧ＴW ＯＦＦと判定
された場合はステップ７へ進んで電磁弁16を閉じアシス
トエアの供給を停止すると共に、ステッププ８へ進ん
で、燃料増量補正係数ＫＭＲとしてアシストエア供給停
止時用の相対的に小さく設定されたＫＭＲＯＦＦが用い
られる。
【００３１】以上は、電磁弁16を全閉と全開とに切り換
えるものに適用したが、電磁弁16の開度を可変制御し
て、アシストエア供給量を可変制御するようにしたもの
にも適用できる。本実施例における増量補正係数ＫＭＲ
設定ルーチンを、図５のフローチャートに示す。ステッ
プ11〜ステップ13及びステップ17，ステップ18は、夫々
図４のステップ１〜ステップ３及びステップ７，ステッ
プ８と同様であるので説明を省略する。
えるものに適用したが、電磁弁16の開度を可変制御し
て、アシストエア供給量を可変制御するようにしたもの
にも適用できる。本実施例における増量補正係数ＫＭＲ
設定ルーチンを、図５のフローチャートに示す。ステッ
プ11〜ステップ13及びステップ17，ステップ18は、夫々
図４のステップ１〜ステップ３及びステップ７，ステッ
プ８と同様であるので説明を省略する。
【００３２】ステップ14では、機関運転条件例えば機関
回転速度，機関負荷等に応じて電磁弁16の開度ＶA を設
定する。ステップ15では、前記開度ＶA の駆動信号を電
磁弁16に出力して開度ＶA に制御し、ステップ16では、
電磁弁16の開度ＶA と大気圧Ｐとに基づいて燃料の増量
補正係数ＫＭＲを予め設定された３次元マップから検索
する。つまり、電磁弁16の開度ＶA と大気圧Ｐとにより
アシストエアの質量流量を推定して、それに見合った増
量補正係数ＫＭＲを設定するのである。したがって、本
実施例においても高地走行時のアイドル性能を確保でき
ると共に、アシストエア供給量に見合った混合比に制御
され、高地走行時の運転性，排気エミッション性能が得
られる。
回転速度，機関負荷等に応じて電磁弁16の開度ＶA を設
定する。ステップ15では、前記開度ＶA の駆動信号を電
磁弁16に出力して開度ＶA に制御し、ステップ16では、
電磁弁16の開度ＶA と大気圧Ｐとに基づいて燃料の増量
補正係数ＫＭＲを予め設定された３次元マップから検索
する。つまり、電磁弁16の開度ＶA と大気圧Ｐとにより
アシストエアの質量流量を推定して、それに見合った増
量補正係数ＫＭＲを設定するのである。したがって、本
実施例においても高地走行時のアイドル性能を確保でき
ると共に、アシストエア供給量に見合った混合比に制御
され、高地走行時の運転性，排気エミッション性能が得
られる。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように本発明によると、高
地走行時など大気圧が低下した場合には、アシストエア
の供給量に見合った燃料の増量補正係数を設定すること
により混合比を適切に制御でき、良好な運転性，排気エ
ミッション性を確保することができる。
地走行時など大気圧が低下した場合には、アシストエア
の供給量に見合った燃料の増量補正係数を設定すること
により混合比を適切に制御でき、良好な運転性，排気エ
ミッション性を確保することができる。
【００３４】また、アイドル時の補助空気流量を制御す
るものにおいてアシストエアを供する温度領域を拡大す
ることにより、大気圧の低下による補助空気流量の低下
をアシストエアの供給で補償することができ、高地にお
けるアイドル性能を確保できる。
るものにおいてアシストエアを供する温度領域を拡大す
ることにより、大気圧の低下による補助空気流量の低下
をアシストエアの供給で補償することができ、高地にお
けるアイドル性能を確保できる。
【図１】本発明の第１の発明に係る構成・機能を示すブ
ロック図。
ロック図。
【図２】本発明の第２の発明に係る構成・機能を示すブ
ロック図。
ロック図。
【図３】本発明の実施例を示すシステム概略図。
【図４】本発明の第１の実施例に係るアシストエア供
給，燃料増量補正係数の設定ルーチンを示すフローチャ
ート。
給，燃料増量補正係数の設定ルーチンを示すフローチャ
ート。
【図５】本発明の第２の実施例に係るアシストエア供
給，燃料増量補正係数の設定ルーチンを示すフローチャ
ート。
給，燃料増量補正係数の設定ルーチンを示すフローチャ
ート。
１ 機関 ６ 燃料噴射弁 12 コントロールユニット 14 アイドル制御弁 15 アシストエア通路 16 電磁弁 22 大気圧センサ
Claims (5)
- 【請求項１】大気圧と機関の吸気負圧との差圧により燃
料噴射弁の噴孔近傍にアシストエアを導くアシストエア
通路と、該アシストエア通路の開度を制御してアシスト
エアの供給を制御するアシストエア制御手段と、を含ん
で構成された内燃機関の吸気制御装置において、 大気圧を検出する大気圧検出手段と、 前記燃料噴射弁からの燃料供給量を所定の運転条件で増
量補正する補正係数を前記大気圧検出手段により検出さ
れた大気圧と前記アシストエア制御手段によるアシスト
エアの供給状態とに応じて設定する補正係数設定手段
と、を含んで構成されたことを特徴とする内燃機関の吸
気制御装置。 - 【請求項２】前記アシストエア制御手段は、アシストエ
ア通路を全開と全閉とに切り換えることによりアシスト
エアの供給・遮断を切換制御するものであって、 前記補正係数設定手段は、前記アシストエアの供給・遮
断に応じて設定された２種類の基本補正係数を、検出さ
れた大気圧に基づいて設定される重み付けで加重平均処
理して設定することを特徴とする請求項１に記載の内燃
機関の吸気制御装置。 - 【請求項３】前記アシストエア制御手段は、アシストエ
ア通路の開度を全閉から全開まで連続的に変化させて制
御するものであって、 前記補正係数設定手段は、基本値を前記アシストエア通
路の開度に応じて設定された修正係数と、検出された大
気圧に基づいて設定された修正係数とで修正して設定す
ることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の吸気制
御装置。 - 【請求項４】大気圧と機関の吸気負圧との差圧により燃
料噴射弁の噴孔近傍にアシストエアを導くアシストエア
通路と、機関の低温条件で該アシストエア通路を開いて
アシストエアを供給するアシストエア制御手段と、アイ
ドル時にスロットル弁をバイパスする補助空気流量を制
御する補助空気流量制御手段と、を含んで構成された内
燃機関の吸気制御装置において、 大気圧を検出する大気圧検出手段と、 検出された大気圧に応じて大気圧の低いときは前記アシ
ストエアを供給させる機関温度の上限値を引き上げる上
限温度切換手段を含んで構成されたことを特徴とする内
燃機関の吸気制御装置。 - 【請求項５】前記燃料噴射弁からの燃料供給量を所定の
運転条件で増量補正する補正係数を前記大気圧検出手段
により検出された大気圧と前記アシストエア制御手段に
よるアシストエアの供給状態とに応じて設定する補正係
数設定手段と、を含んで構成したことを特徴とする内燃
機関の吸気制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6019721A JP2987675B2 (ja) | 1994-02-17 | 1994-02-17 | 内燃機関の吸気制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6019721A JP2987675B2 (ja) | 1994-02-17 | 1994-02-17 | 内燃機関の吸気制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07229459A true JPH07229459A (ja) | 1995-08-29 |
| JP2987675B2 JP2987675B2 (ja) | 1999-12-06 |
Family
ID=12007172
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6019721A Expired - Lifetime JP2987675B2 (ja) | 1994-02-17 | 1994-02-17 | 内燃機関の吸気制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2987675B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108612594A (zh) * | 2018-04-09 | 2018-10-02 | 三国(上海)企业管理有限公司 | 内燃机怠速转速控制 |
| CN109210456A (zh) * | 2018-10-08 | 2019-01-15 | 高晟邺 | 灯箱式空气净化景观灯 |
-
1994
- 1994-02-17 JP JP6019721A patent/JP2987675B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108612594A (zh) * | 2018-04-09 | 2018-10-02 | 三国(上海)企业管理有限公司 | 内燃机怠速转速控制 |
| CN109210456A (zh) * | 2018-10-08 | 2019-01-15 | 高晟邺 | 灯箱式空气净化景观灯 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2987675B2 (ja) | 1999-12-06 |
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