JPH07232248A - 金属の連続鋳造用ノズルにおける嵌合部充填材料および嵌合方法 - Google Patents
金属の連続鋳造用ノズルにおける嵌合部充填材料および嵌合方法Info
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- JPH07232248A JPH07232248A JP4993894A JP4993894A JPH07232248A JP H07232248 A JPH07232248 A JP H07232248A JP 4993894 A JP4993894 A JP 4993894A JP 4993894 A JP4993894 A JP 4993894A JP H07232248 A JPH07232248 A JP H07232248A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、金属の連続鋳造においてノズル内
通過時の溶融金属の汚染など、ノズル嵌合部の気密性に
係わる品質上の問題を解決することを目的とする。 【構成】 溶融金属から鋳片を連続鋳造する際に、タン
ディッシュ底部あるいは取鍋底部の上ノズルまたはスラ
イディングノズル装置の下部プレートと、その下に接続
された浸漬ノズルあるいはロングノズルとの間の嵌合部
に、室温から溶融金属の温度までの温度範囲内に、粘度
が１０4ｐｏｉｓｅ及び１０5ｐｏｉｓｅとなる温度を有
する酸化物を含んだ充填材料を充填して嵌合させた後
に、嵌合部のノズル外周を冷却する。 【効果】 ノズル嵌合部において気密性を有するので外
気を吸引することなく溶融金属の汚染が防止され、得ら
れる鋳片の歩留まり向上と品質向上が図られる。
通過時の溶融金属の汚染など、ノズル嵌合部の気密性に
係わる品質上の問題を解決することを目的とする。 【構成】 溶融金属から鋳片を連続鋳造する際に、タン
ディッシュ底部あるいは取鍋底部の上ノズルまたはスラ
イディングノズル装置の下部プレートと、その下に接続
された浸漬ノズルあるいはロングノズルとの間の嵌合部
に、室温から溶融金属の温度までの温度範囲内に、粘度
が１０4ｐｏｉｓｅ及び１０5ｐｏｉｓｅとなる温度を有
する酸化物を含んだ充填材料を充填して嵌合させた後
に、嵌合部のノズル外周を冷却する。 【効果】 ノズル嵌合部において気密性を有するので外
気を吸引することなく溶融金属の汚染が防止され、得ら
れる鋳片の歩留まり向上と品質向上が図られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属の連続鋳造用ノズ
ルにおける嵌合部充填材料および嵌合方法に関するもの
である。
ルにおける嵌合部充填材料および嵌合方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来、図３に示すようなタンディッシュ
１の上ノズル１Ｃと浸漬ノズルあるいはロングノズル１
Ｄとの嵌合部、及び図４に示すようなタンディッシュの
底部７に装備されるスライディングノズル装置５の下部
プレート２Ｃと浸漬ノズルあるいはロングノズル２Ｄと
の嵌合部は、気密性を保持するため、充填材料を嵌合部
に挟み圧縮して嵌合する際に不定形耐火物あるいは不定
形耐火物と有機系樹脂との混練品からなる充填材料が使
用されていた。また、特願平５−１４２６０号の発明に
あるように、図１に示すようなタンディッシュ１の上ノ
ズル１Ａと浸漬ノズル１Ｂの嵌合部、及び図２に示すよ
うなタンディッシュの底部に装備されたスライディング
ノズル装置５の下部プレート２Ａと浸漬ノズル２Ｂの嵌
合部には凹凸を設けた接合機構があり、当該凹凸部位に
液状シール材を充填して接合する方法が示されている。
１の上ノズル１Ｃと浸漬ノズルあるいはロングノズル１
Ｄとの嵌合部、及び図４に示すようなタンディッシュの
底部７に装備されるスライディングノズル装置５の下部
プレート２Ｃと浸漬ノズルあるいはロングノズル２Ｄと
の嵌合部は、気密性を保持するため、充填材料を嵌合部
に挟み圧縮して嵌合する際に不定形耐火物あるいは不定
形耐火物と有機系樹脂との混練品からなる充填材料が使
用されていた。また、特願平５−１４２６０号の発明に
あるように、図１に示すようなタンディッシュ１の上ノ
ズル１Ａと浸漬ノズル１Ｂの嵌合部、及び図２に示すよ
うなタンディッシュの底部に装備されたスライディング
ノズル装置５の下部プレート２Ａと浸漬ノズル２Ｂの嵌
合部には凹凸を設けた接合機構があり、当該凹凸部位に
液状シール材を充填して接合する方法が示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述し
たような従来の嵌合部充填材料の場合には、熱間での焼
結性があり、かつ硬化型または圧縮緻密型のものを採用
しているため、熱間収縮や硬化ひび割れ等の発生により
嵌合部の気密性を変化したその結果、溶融金属がノズル
内を通湯する際に嵌合部をとりまく外気を吸引して、溶
融金属の中にガス気泡を混濁した混層流となり、ノズル
内の流動抵抗が増大して注湯量制御が不安定になったり
した。あるいはまた、溶融金属の汚染を招いて、ノズル
嵌合部の気密性に係わる障害が発生し、あるいは品質上
の問題が生じていた。また、特願平５−１１４２６０号
の発明にある液状シール材について常温下でシール性を
有し、高温域で完全に液状化して高粘性を発揮するよう
な材料を選ぶことが好ましいとはあっても具体的な材質
や粘度に関して記載しておらず、材料の選定には問題が
あった。
たような従来の嵌合部充填材料の場合には、熱間での焼
結性があり、かつ硬化型または圧縮緻密型のものを採用
しているため、熱間収縮や硬化ひび割れ等の発生により
嵌合部の気密性を変化したその結果、溶融金属がノズル
内を通湯する際に嵌合部をとりまく外気を吸引して、溶
融金属の中にガス気泡を混濁した混層流となり、ノズル
内の流動抵抗が増大して注湯量制御が不安定になったり
した。あるいはまた、溶融金属の汚染を招いて、ノズル
嵌合部の気密性に係わる障害が発生し、あるいは品質上
の問題が生じていた。また、特願平５−１１４２６０号
の発明にある液状シール材について常温下でシール性を
有し、高温域で完全に液状化して高粘性を発揮するよう
な材料を選ぶことが好ましいとはあっても具体的な材質
や粘度に関して記載しておらず、材料の選定には問題が
あった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は以上のような問
題を解決することを目的としており、その要旨は次の通
りである。
題を解決することを目的としており、その要旨は次の通
りである。
【０００５】第一に、（１）溶融金属から鋳片を連続鋳
造する際に、取鍋底部の上ノズルまたはスライディング
ノズル装置の下部プレートと、その下に接続されたロン
グノズルとの間の嵌合部に、又はタンディッシュ底部の
上ノズルまたはスライディングノズル装置の下部プレー
トと、その下に接続された浸漬ノズルとの間の嵌合部
に、充填して用いる充填材料であって、室温から溶融金
属の温度までの温度範囲内にその粘度が１０4ｐｏｉｓ
ｅおよび１０5ｐｏｉｓｅとなる温度を有する酸化物を
含んでいること、特に、（２）酸化物が酸化硼素または
酸化硼素を含む酸化物であること、また、（３）酸化硼
素を含む酸化物が酸化硼素を９０重量％以上、残部に粒
子径１μｍ以下のアルミナ、シリカ、ジルコニアのうち
の１種以上の粉末を１０重量％以下含む組成物であるこ
とを特徴とする金属の連続鋳造用ノズルにおける嵌合部
充填材料である。
造する際に、取鍋底部の上ノズルまたはスライディング
ノズル装置の下部プレートと、その下に接続されたロン
グノズルとの間の嵌合部に、又はタンディッシュ底部の
上ノズルまたはスライディングノズル装置の下部プレー
トと、その下に接続された浸漬ノズルとの間の嵌合部
に、充填して用いる充填材料であって、室温から溶融金
属の温度までの温度範囲内にその粘度が１０4ｐｏｉｓ
ｅおよび１０5ｐｏｉｓｅとなる温度を有する酸化物を
含んでいること、特に、（２）酸化物が酸化硼素または
酸化硼素を含む酸化物であること、また、（３）酸化硼
素を含む酸化物が酸化硼素を９０重量％以上、残部に粒
子径１μｍ以下のアルミナ、シリカ、ジルコニアのうち
の１種以上の粉末を１０重量％以下含む組成物であるこ
とを特徴とする金属の連続鋳造用ノズルにおける嵌合部
充填材料である。
【０００６】第二は、（４）溶融金属から鋳片を連続鋳
造する際に、取鍋底部の上ノズルまたはスライディング
ノズル装置の下部プレートと、その下に接続されたロン
グノズルとの間の嵌合部に、タンディッシュ底部の上ノ
ズルまたはスライディングノズル装置の下部プレート
と、その下に接続された浸漬ノズルとの間の嵌合部に、
室温から溶融金属の温度までの温度範囲内に粘度が１０
4ｐｏｉｓｅおよび１０5ｐｏｉｓｅとなる温度を有する
酸化物を含んだ充填材料を充填して嵌合させた後に、嵌
合部のノズル外周を冷却すること、特に、（５）酸化物
が酸化硼素または酸化硼素を含む酸化物であること、ま
た、（６）酸化硼素を含む酸化物が酸化硼素を９０重量
％以上、残部に粒子径１μｍ以下のアルミナ、シリカ、
ジルコニアのうちの１種以上の粉末を１０重量％以下含
む組成物であることを特徴とする金属の連続鋳造用ノズ
ルにおける嵌合方法である。
造する際に、取鍋底部の上ノズルまたはスライディング
ノズル装置の下部プレートと、その下に接続されたロン
グノズルとの間の嵌合部に、タンディッシュ底部の上ノ
ズルまたはスライディングノズル装置の下部プレート
と、その下に接続された浸漬ノズルとの間の嵌合部に、
室温から溶融金属の温度までの温度範囲内に粘度が１０
4ｐｏｉｓｅおよび１０5ｐｏｉｓｅとなる温度を有する
酸化物を含んだ充填材料を充填して嵌合させた後に、嵌
合部のノズル外周を冷却すること、特に、（５）酸化物
が酸化硼素または酸化硼素を含む酸化物であること、ま
た、（６）酸化硼素を含む酸化物が酸化硼素を９０重量
％以上、残部に粒子径１μｍ以下のアルミナ、シリカ、
ジルコニアのうちの１種以上の粉末を１０重量％以下含
む組成物であることを特徴とする金属の連続鋳造用ノズ
ルにおける嵌合方法である。
【０００７】
【作用】以下、本発明の作用を詳細に説明する。
【０００８】本発明者は、従来の技術における問題点を
解決すべく、種々の検討を重ねた結果、図３に示すよう
に、金属の連続鋳造用ノズルとして、複数個の部分から
組み立てられている分割型の注湯ノズルを用いる場合、
溶融金属のノズル内通湯に際し、嵌合部の隙間から外気
を吸い込み易く、溶融金属の注入流はガス気泡を混濁し
た混層流となって、ノズル内の流動抵抗を増加させるだ
けでなく、上部に滞留ガス室を作り、注湯ノズル内に二
次メニスカスを形成することになり、ますます溶融金属
の流動状況が不安定になる事を解明した。
解決すべく、種々の検討を重ねた結果、図３に示すよう
に、金属の連続鋳造用ノズルとして、複数個の部分から
組み立てられている分割型の注湯ノズルを用いる場合、
溶融金属のノズル内通湯に際し、嵌合部の隙間から外気
を吸い込み易く、溶融金属の注入流はガス気泡を混濁し
た混層流となって、ノズル内の流動抵抗を増加させるだ
けでなく、上部に滞留ガス室を作り、注湯ノズル内に二
次メニスカスを形成することになり、ますます溶融金属
の流動状況が不安定になる事を解明した。
【０００９】そこで従来方式による分割型注湯ノズルで
数チャージ使用した後のものを解体調査した結果、嵌合
部に使用した充填材料６に、幅をもった数本の割れ、厚
みの不揃い、あるいは面ずれを散見した。
数チャージ使用した後のものを解体調査した結果、嵌合
部に使用した充填材料６に、幅をもった数本の割れ、厚
みの不揃い、あるいは面ずれを散見した。
【００１０】以上の結果をもとに、金属の連続鋳造プロ
セスにおいて分割型の注湯ノズルを用いる場合、図１の
ように、嵌合する浸漬ノズルないしロングノズル１Ｂの
嵌合面の一部に凹部２を、相対する上部の上ノズル１Ａ
の嵌合面に凸部３を設け、両ノズルを嵌合させた際に浸
漬ノズルないしロングノズル１Ｂ側の嵌合面に設けられ
た凹部２の溝に本発明による充填材料８を充填し、予熱
した後に嵌合する。これにより、この嵌合部の隙間に充
填材料が封入され、その結果、嵌合部位の気密性が高く
なり、熱間において長時間使用しても安定した機能を維
持できることをみいだした。
セスにおいて分割型の注湯ノズルを用いる場合、図１の
ように、嵌合する浸漬ノズルないしロングノズル１Ｂの
嵌合面の一部に凹部２を、相対する上部の上ノズル１Ａ
の嵌合面に凸部３を設け、両ノズルを嵌合させた際に浸
漬ノズルないしロングノズル１Ｂ側の嵌合面に設けられ
た凹部２の溝に本発明による充填材料８を充填し、予熱
した後に嵌合する。これにより、この嵌合部の隙間に充
填材料が封入され、その結果、嵌合部位の気密性が高く
なり、熱間において長時間使用しても安定した機能を維
持できることをみいだした。
【００１１】このようなことは、図２に示すようなスラ
イディングノズル装置５の下部プレート２Ａと浸漬ノズ
ルないしロングノズル２Ｂとを組み合わせた場合も同様
である。
イディングノズル装置５の下部プレート２Ａと浸漬ノズ
ルないしロングノズル２Ｂとを組み合わせた場合も同様
である。
【００１２】更に、充填材料の温度を変えて流動性状を
調査した。その結果、図５のように、浸漬ノズルないし
ロングノズル３Ｄの嵌合面が平坦で、相対する上部の上
ノズル３Ｃの嵌合面も平坦である場合も、両ノズルを嵌
合する際に、浸漬ノズルないしロングノズル３Ｄの嵌合
面上に設けた充填材料８の温度を適宜選定し、粘度を調
整すれば、この充填材料８が流出して失われることはな
い。従って、必要量を確保してこれを充填し、嵌合する
ことにより、この嵌合部の隙間に充填材料が封入され、
その結果、嵌合部位の気密性が高くなって熱間において
長時間使用しても安定した機能を維持できることもみい
だした。
調査した。その結果、図５のように、浸漬ノズルないし
ロングノズル３Ｄの嵌合面が平坦で、相対する上部の上
ノズル３Ｃの嵌合面も平坦である場合も、両ノズルを嵌
合する際に、浸漬ノズルないしロングノズル３Ｄの嵌合
面上に設けた充填材料８の温度を適宜選定し、粘度を調
整すれば、この充填材料８が流出して失われることはな
い。従って、必要量を確保してこれを充填し、嵌合する
ことにより、この嵌合部の隙間に充填材料が封入され、
その結果、嵌合部位の気密性が高くなって熱間において
長時間使用しても安定した機能を維持できることもみい
だした。
【００１３】このようなことは、図６に示すようなスラ
イディングノズル装置５の下部プレート４Ｃと浸漬ノズ
ルないしロングノズル４Ｄを組み合わせた場合も同様で
ある。
イディングノズル装置５の下部プレート４Ｃと浸漬ノズ
ルないしロングノズル４Ｄを組み合わせた場合も同様で
ある。
【００１４】嵌合部に用いられる充填材料８としては、
ノズルを予熱した後に嵌合する際に、その作業が容易で
十分な気密性が得られ、また鋳造中も気密性を確保でき
る嵌合方法が望まれ、鋭意調査してきた。
ノズルを予熱した後に嵌合する際に、その作業が容易で
十分な気密性が得られ、また鋳造中も気密性を確保でき
る嵌合方法が望まれ、鋭意調査してきた。
【００１５】その結果、ノズルを予熱した後に嵌合する
際の作業性としては、充填材料８の粘度が１０4 ｐｏｉ
ｓｅであれば嵌合時の流動性が良く、嵌合が容易とな
り、取扱い易く、良好であると共に、機能面では、嵌合
部の隙間で充填材料が容易に流動し、嵌合面の間に均一
な充填が可能となって気密性が向上すること、長時間に
わたって気密性を確保できることをみいだした。更に粘
度が１０5 ｐｏｉｓｅであること、一層長時間にわたり
気密性が確保できるという機能上の向上も達成できるこ
ともみいだした。
際の作業性としては、充填材料８の粘度が１０4 ｐｏｉ
ｓｅであれば嵌合時の流動性が良く、嵌合が容易とな
り、取扱い易く、良好であると共に、機能面では、嵌合
部の隙間で充填材料が容易に流動し、嵌合面の間に均一
な充填が可能となって気密性が向上すること、長時間に
わたって気密性を確保できることをみいだした。更に粘
度が１０5 ｐｏｉｓｅであること、一層長時間にわたり
気密性が確保できるという機能上の向上も達成できるこ
ともみいだした。
【００１６】従って、連続鋳造ノズル嵌合部の充填材料
として、室温から溶融金属の温度までの温度範囲内に粘
度が１０4ｐｏｉｓｅおよび１０5ｐｏｉｓｅとなる温度
を有する液状酸化物であることが嵌合時の作業性及び鋳
造中の気密性を確保する上での技術的ポイントである。
として、室温から溶融金属の温度までの温度範囲内に粘
度が１０4ｐｏｉｓｅおよび１０5ｐｏｉｓｅとなる温度
を有する液状酸化物であることが嵌合時の作業性及び鋳
造中の気密性を確保する上での技術的ポイントである。
【００１７】そして、さらに鋭意検討した結果、室温か
ら溶融金属の温度までの温度範囲内で、このような性状
を有する具体的な組成物としては酸化硼素が適性である
こと、また、酸化硼素を９０重量％以上、残部に粒子径
１μｍ以下のアルミナ、シリカ、ジルコニアのうちの１
種以上の粉末を１０重量％以下含む組成物が適性である
ことをみいだした。
ら溶融金属の温度までの温度範囲内で、このような性状
を有する具体的な組成物としては酸化硼素が適性である
こと、また、酸化硼素を９０重量％以上、残部に粒子径
１μｍ以下のアルミナ、シリカ、ジルコニアのうちの１
種以上の粉末を１０重量％以下含む組成物が適性である
ことをみいだした。
【００１８】即ち、酸化硼素は５００℃で１０6 ｐｏｉ
ｓｅという高粘度であるが液状となり、８００℃で嵌合
する際の流動性が良くなって、容易に嵌合できるように
なる１０4 ｐｏｉｓｅの粘度となる。また、中間の６０
０℃では、長時間にわたって気密性を確保することがで
きる１０5 ｐｏｉｓｅの粘度となった。
ｓｅという高粘度であるが液状となり、８００℃で嵌合
する際の流動性が良くなって、容易に嵌合できるように
なる１０4 ｐｏｉｓｅの粘度となる。また、中間の６０
０℃では、長時間にわたって気密性を確保することがで
きる１０5 ｐｏｉｓｅの粘度となった。
【００１９】一方、酸化硼素のこのような性状が安定し
て得られるか調査したところ、嵌合時にノズルなどから
混入する可能性がある耐火原料のアルミナ、シリカ、ジ
ルコニアなどが酸化硼素に対して１重量％混入したとし
てもほとんど変化がなく、同等の性状を維持することも
わかった。従って、酸化硼素のみからなる充填材料を充
填した場合に実用上はこれらの雑物がはいっても問題な
い。
て得られるか調査したところ、嵌合時にノズルなどから
混入する可能性がある耐火原料のアルミナ、シリカ、ジ
ルコニアなどが酸化硼素に対して１重量％混入したとし
てもほとんど変化がなく、同等の性状を維持することも
わかった。従って、酸化硼素のみからなる充填材料を充
填した場合に実用上はこれらの雑物がはいっても問題な
い。
【００２０】また、粒子径が１μｍ以下のアルミナ、シ
リカ、ジルコニアなどの耐火物粉末は、その含有量が増
えるに従って１０6 ｐｏｉｓｅの高粘度ではあっても液
状となる温度が５００℃から７００℃の範囲で上昇しさ
らに、８００℃から１０００℃の範囲で嵌合の際の流動
性が良くなって容易に嵌合できるようになる１０4 ｐｏ
ｉｓｅの粘度となる。また、中間の６００℃から８００
℃では、長時間にわたって気密性を確保することができ
る１０5ｐｏｉｓｅの粘度となった。
リカ、ジルコニアなどの耐火物粉末は、その含有量が増
えるに従って１０6 ｐｏｉｓｅの高粘度ではあっても液
状となる温度が５００℃から７００℃の範囲で上昇しさ
らに、８００℃から１０００℃の範囲で嵌合の際の流動
性が良くなって容易に嵌合できるようになる１０4 ｐｏ
ｉｓｅの粘度となる。また、中間の６００℃から８００
℃では、長時間にわたって気密性を確保することができ
る１０5ｐｏｉｓｅの粘度となった。
【００２１】この結果、酸化硼素を嵌合部への充填材料
として使用する場合には、予熱時にノズルの嵌合部位を
５００℃以上に、好ましくは８００℃に加熱することに
よって、嵌合の際に嵌合面の間に均一な充填が可能とな
る。さらに、鋳造中も嵌合部の気密性は十分に保たれ
た。
として使用する場合には、予熱時にノズルの嵌合部位を
５００℃以上に、好ましくは８００℃に加熱することに
よって、嵌合の際に嵌合面の間に均一な充填が可能とな
る。さらに、鋳造中も嵌合部の気密性は十分に保たれ
た。
【００２２】また、アルミナ、シリカ、ジルコニアなど
の火物粉末を含有する組成物を嵌合部へ充填材料として
使用する場合には、予熱時にノズルの嵌合部位を耐火物
粉末量により５００℃以上あるいは７００℃以上の温度
に加熱し、好ましくは８００℃から１０００℃の温度範
囲内で嵌合部位の加熱温度を適宜選ぶことにより、嵌合
する際に充填材料を嵌合面間に均一に充填することが可
能となり、鋳造中嵌合部は十分な気密性が得られる。
の火物粉末を含有する組成物を嵌合部へ充填材料として
使用する場合には、予熱時にノズルの嵌合部位を耐火物
粉末量により５００℃以上あるいは７００℃以上の温度
に加熱し、好ましくは８００℃から１０００℃の温度範
囲内で嵌合部位の加熱温度を適宜選ぶことにより、嵌合
する際に充填材料を嵌合面間に均一に充填することが可
能となり、鋳造中嵌合部は十分な気密性が得られる。
【００２３】一方ノズルを予熱した後に嵌合し、その
後、その嵌合部位を冷却する場合について調査した。そ
の結果、気密は十分に保たれていた。本方法において
は、気密性が充填材料により確保されており、従って、
ガスを流すのは嵌合した部位の冷却が目的となる。従っ
て図７に示すように嵌合部位を冷却するには嵌合部位の
周囲を取り巻く環状管なを設け、この管の内側に設けた
ノズルから冷却ガス流を嵌合部位に吹付これを冷却す
る。その際のガス種としてはアルゴン、窒素、エアーな
どを採用することができる。
後、その嵌合部位を冷却する場合について調査した。そ
の結果、気密は十分に保たれていた。本方法において
は、気密性が充填材料により確保されており、従って、
ガスを流すのは嵌合した部位の冷却が目的となる。従っ
て図７に示すように嵌合部位を冷却するには嵌合部位の
周囲を取り巻く環状管なを設け、この管の内側に設けた
ノズルから冷却ガス流を嵌合部位に吹付これを冷却す
る。その際のガス種としてはアルゴン、窒素、エアーな
どを採用することができる。
【００２４】更に、従来法に基づく分割型注湯ノズルを
使用しているときに、何等かの理由があって浸漬ノズル
ないしロングノズルの途中交換作業を実施したときも、
本発明による嵌合部充填材料を充填された分割型の注入
ノズルを用いたとして全く問題ない。
使用しているときに、何等かの理由があって浸漬ノズル
ないしロングノズルの途中交換作業を実施したときも、
本発明による嵌合部充填材料を充填された分割型の注入
ノズルを用いたとして全く問題ない。
【００２５】以下、実施例に基づき詳細に説明する。
【００２６】
（実施例１）浸漬ノズルの嵌合部充填材料に関して、気
密性を比較するために、従来の充填材料６を用いた場合
と本発明による充填材料８を使用した場合とについて検
討した。まず、分割型注湯ノズル、即ち図１の上ノズル
１Ａと下ノズル１Ｂの組合せ、あるいは図３の１Ｃと１
Ｄの組合せ、及び図５の３Ｃと３Ｄの組合せによる嵌合
モデルを作製した。次に、嵌合部に充填材料を置き、図
８のようにバーナー９で加熱した炉１０内で高温下にお
いて、ノズル上部に荷重を負荷した状態で上下ノズルを
嵌合させた。そのあと、ノズルの気密性評価試験を図８
の装置を用いて下記の実験条件で行った。尚、嵌合温度
は嵌合面が平坦な場合に充填材料の流出が生じない温度
とした。気密性の評価は、安定時の通気量と時間を評価
値とし、これにより表１の結果を得て本発明の有効性を
確認した。尚、図８中の１１は流量計、１２は真空計で
ある。気密性評価温度は浸漬ノズル内部に溶鋼が注湯さ
れて充満し、外周部が自然放冷されているときのノズル
嵌合部の平均温度とした。即ち嵌合部に充填材料を存在
せしめて炉１０内をバーナー９で１２００℃に保温した
状態が自然放冷に相当する。 実験条件（１）形状 外形１５０ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 ６００℃ （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ２００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 １２００℃
密性を比較するために、従来の充填材料６を用いた場合
と本発明による充填材料８を使用した場合とについて検
討した。まず、分割型注湯ノズル、即ち図１の上ノズル
１Ａと下ノズル１Ｂの組合せ、あるいは図３の１Ｃと１
Ｄの組合せ、及び図５の３Ｃと３Ｄの組合せによる嵌合
モデルを作製した。次に、嵌合部に充填材料を置き、図
８のようにバーナー９で加熱した炉１０内で高温下にお
いて、ノズル上部に荷重を負荷した状態で上下ノズルを
嵌合させた。そのあと、ノズルの気密性評価試験を図８
の装置を用いて下記の実験条件で行った。尚、嵌合温度
は嵌合面が平坦な場合に充填材料の流出が生じない温度
とした。気密性の評価は、安定時の通気量と時間を評価
値とし、これにより表１の結果を得て本発明の有効性を
確認した。尚、図８中の１１は流量計、１２は真空計で
ある。気密性評価温度は浸漬ノズル内部に溶鋼が注湯さ
れて充満し、外周部が自然放冷されているときのノズル
嵌合部の平均温度とした。即ち嵌合部に充填材料を存在
せしめて炉１０内をバーナー９で１２００℃に保温した
状態が自然放冷に相当する。 実験条件（１）形状 外形１５０ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 ６００℃ （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ２００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 １２００℃
【００２７】
【表１】
【００２８】本発明による充填材料を使用した場合は、
比較例のように不定形耐火物と樹脂とを充填材料として
使用した場合に比べ、通気量が小さく、長時間に渡り気
密性がよい。従って、本発明の充填材料の方が優れてい
ることがわかる。
比較例のように不定形耐火物と樹脂とを充填材料として
使用した場合に比べ、通気量が小さく、長時間に渡り気
密性がよい。従って、本発明の充填材料の方が優れてい
ることがわかる。
【００２９】（実施例２）浸漬ノズルの嵌合部充填材料
に関して、気密性を比較するために、従来の充填材料６
を用いた場合と本発明による充填材料８を使用した場合
とについて検討した。まず、分割型注湯ノズル、即ち図
１の上ノズル１Ａと下ノズル１Ｂの組合せによる嵌合モ
デルを作製した。次に、嵌合部に充填材料を置き、図８
のようにバーナー９で加熱した炉１０内で、高温下にお
いて、ノズル上部に荷重を負荷した状態で下ノズルを嵌
合させた。そのあと、ノズルの気密性評価試験を図８の
装置を用いて下記の実験条件で行った。気密性の評価
は、安定時の通気量と時間を評価値とし、これにより表
２の結果を得て本発明の有効性を確認した。 実験条件（１）形状 外形１５０ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 耐火物粉末量により変更 （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素＋耐火物
粉末 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ２００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 １２００℃
に関して、気密性を比較するために、従来の充填材料６
を用いた場合と本発明による充填材料８を使用した場合
とについて検討した。まず、分割型注湯ノズル、即ち図
１の上ノズル１Ａと下ノズル１Ｂの組合せによる嵌合モ
デルを作製した。次に、嵌合部に充填材料を置き、図８
のようにバーナー９で加熱した炉１０内で、高温下にお
いて、ノズル上部に荷重を負荷した状態で下ノズルを嵌
合させた。そのあと、ノズルの気密性評価試験を図８の
装置を用いて下記の実験条件で行った。気密性の評価
は、安定時の通気量と時間を評価値とし、これにより表
２の結果を得て本発明の有効性を確認した。 実験条件（１）形状 外形１５０ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 耐火物粉末量により変更 （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素＋耐火物
粉末 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ２００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 １２００℃
【００３０】
【表２Ａ】
【００３１】
【表２Ｂ】
【００３２】本発明による充填材料を使用した場合は、
通気量が０．２ リットル／ｍｉｎで比較例の充填材料
を使用した場合に比べ、通気量が１０分の１と小さく、
気密性が良い。従って、本発明の充填材料の方が優れて
いることがわかる。
通気量が０．２ リットル／ｍｉｎで比較例の充填材料
を使用した場合に比べ、通気量が１０分の１と小さく、
気密性が良い。従って、本発明の充填材料の方が優れて
いることがわかる。
【００３３】（実施例３）浸漬ノズルの嵌合後の気密性
を比較するために、既存の充填材料６を用いた場合と本
発明による充填材料を使用した場合とについて検討し
た。まず、分割型注湯ノズル、即ち図５の上ノズル３
Ｃ、下ノズル３Ｄの組合せによる嵌合モデルを作製し
た。次に、嵌合部に充填材料を置き、図８のようにバー
ナー９で加熱した炉１０内で高温下においてノズル上部
に荷重を負荷し、上下ノズルを嵌合させた。そのあと、
ノズルの気密性評価試験を図８の装置を用いて下記の実
験条件で行った。気密性評価温度は浸漬ノズル内部に溶
鋼が注湯されて充満し、外周部が自然放冷されていると
きのノズル嵌合部の平均温度であるノズル嵌合部を冷却
しないそのままの状態の場合の水準に加え、ノズル外周
部がガス冷却されているときのノズル嵌合部の平均温度
の２つの水準の３水準を実施した。ノズルの通気量が
０．２ リットル／ｍｉｎ以下である時間を気密の安定
性の評価値とし、これにより表３の結果を得て本発明に
よる充填材料を使用し、嵌合部を冷却する嵌合方法の有
効性を確認した。ちなみに浸漬ノズル内部に溶鋼が注湯
されて充満し、外周部が自然放冷されているときのノズ
ル嵌合部の平均温度は、嵌合部を炉１０内で１２００℃
に保温する場合に相当する。又ノズル外周部がガス冷却
されているときのノズル嵌合部の平均温度は、嵌合部を
炉１０内で５００℃に保温することにより嵌合部を窒素
ガス２０ リットル／ｍｉｎで冷却する場合に、６００
℃に保温することにより嵌合部を窒素ガス１５ リット
ル／ｍｉｎで冷却する場合に相当することとした。 実験条件（１）形状 外形１５０ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 ８００℃ （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ２００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 ５００℃ ６００℃ １２００
℃
を比較するために、既存の充填材料６を用いた場合と本
発明による充填材料を使用した場合とについて検討し
た。まず、分割型注湯ノズル、即ち図５の上ノズル３
Ｃ、下ノズル３Ｄの組合せによる嵌合モデルを作製し
た。次に、嵌合部に充填材料を置き、図８のようにバー
ナー９で加熱した炉１０内で高温下においてノズル上部
に荷重を負荷し、上下ノズルを嵌合させた。そのあと、
ノズルの気密性評価試験を図８の装置を用いて下記の実
験条件で行った。気密性評価温度は浸漬ノズル内部に溶
鋼が注湯されて充満し、外周部が自然放冷されていると
きのノズル嵌合部の平均温度であるノズル嵌合部を冷却
しないそのままの状態の場合の水準に加え、ノズル外周
部がガス冷却されているときのノズル嵌合部の平均温度
の２つの水準の３水準を実施した。ノズルの通気量が
０．２ リットル／ｍｉｎ以下である時間を気密の安定
性の評価値とし、これにより表３の結果を得て本発明に
よる充填材料を使用し、嵌合部を冷却する嵌合方法の有
効性を確認した。ちなみに浸漬ノズル内部に溶鋼が注湯
されて充満し、外周部が自然放冷されているときのノズ
ル嵌合部の平均温度は、嵌合部を炉１０内で１２００℃
に保温する場合に相当する。又ノズル外周部がガス冷却
されているときのノズル嵌合部の平均温度は、嵌合部を
炉１０内で５００℃に保温することにより嵌合部を窒素
ガス２０ リットル／ｍｉｎで冷却する場合に、６００
℃に保温することにより嵌合部を窒素ガス１５ リット
ル／ｍｉｎで冷却する場合に相当することとした。 実験条件（１）形状 外形１５０ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 ８００℃ （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ２００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 ５００℃ ６００℃ １２００
℃
【００３４】
【表３】
【００３５】本発明による充填材料を使用した場合に
は、気密性評価温度が５００℃、６００℃と低い場合の
方が１２００℃の場合に比較して、０．２ リットル／
ｍｉｎの通気量で８００分、６００分と長時間に渡り気
密性は安定している。さらに、比較例と比べても長時間
に渡り気密性を確保し気密の安定性に優れている。即ち
本発明による充填材料を充填して嵌合させた後、嵌合部
のノズル外周を冷却する嵌合方法が他の方法よりも優れ
ていることが確認できた。
は、気密性評価温度が５００℃、６００℃と低い場合の
方が１２００℃の場合に比較して、０．２ リットル／
ｍｉｎの通気量で８００分、６００分と長時間に渡り気
密性は安定している。さらに、比較例と比べても長時間
に渡り気密性を確保し気密の安定性に優れている。即ち
本発明による充填材料を充填して嵌合させた後、嵌合部
のノズル外周を冷却する嵌合方法が他の方法よりも優れ
ていることが確認できた。
【００３６】（実施例４）浸漬ノズルの嵌合後の気密性
を比較するために、既存の充填材料６を用いた場合と本
発明による充填材料８を使用した場合とについて検討し
た。まず、分割型注湯ノズル、即ち図１の上ノズル１
Ａ、下ノズル１Ｂの組合せによる嵌合モデルを作製し
た。次に、嵌合部に充填材料を置き、図８のようにバー
ナー９で加熱した炉１０内で高温下においてノズル上部
に荷重を負荷し、上下ノズルを嵌合させた。そのあと、
ノズルの気密性評価試験を図８の装置を用いて下記の実
験条件で行った。気密性評価温度は浸漬ノズル内部に溶
鋼が注湯されて充満し、外周部が自然放冷されていると
きのノズル嵌合部の平均温度であるノズル嵌合部を冷却
しないそのままの状態の場合の水準に加え、ノズル外周
部がガス冷却されているときのノズル嵌合部の平均温度
の２つの水準の３水準を実施した。ノズルの通気量が
０．２ リットル／ｍｉｎ以下である時間を気密の安定
性の評価値とし、これにより表４の結果を得て本発明に
よる充填材料を使用し、嵌合部を冷却する嵌合方法の有
効性を確認した。ちなみに気密性評価温度について、炉
１０内で１２００℃、５００℃、６００℃、７００℃、
８００℃に夫れ夫れ保温した。７００℃、８００℃につ
いては夫れ夫れ窒素ガス流１０ リットル／ｍｉｎ、窒
素ガス流５ リットル／ｍｉｎで冷却する場合に相当す
る。 実験条件（１）形状 外形１５０ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 耐火物粉末量により変更 比較例は７００℃ （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素＋耐火物
粉末 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ２００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 １２００℃、５００℃、６００
℃、７００℃及び８００℃
を比較するために、既存の充填材料６を用いた場合と本
発明による充填材料８を使用した場合とについて検討し
た。まず、分割型注湯ノズル、即ち図１の上ノズル１
Ａ、下ノズル１Ｂの組合せによる嵌合モデルを作製し
た。次に、嵌合部に充填材料を置き、図８のようにバー
ナー９で加熱した炉１０内で高温下においてノズル上部
に荷重を負荷し、上下ノズルを嵌合させた。そのあと、
ノズルの気密性評価試験を図８の装置を用いて下記の実
験条件で行った。気密性評価温度は浸漬ノズル内部に溶
鋼が注湯されて充満し、外周部が自然放冷されていると
きのノズル嵌合部の平均温度であるノズル嵌合部を冷却
しないそのままの状態の場合の水準に加え、ノズル外周
部がガス冷却されているときのノズル嵌合部の平均温度
の２つの水準の３水準を実施した。ノズルの通気量が
０．２ リットル／ｍｉｎ以下である時間を気密の安定
性の評価値とし、これにより表４の結果を得て本発明に
よる充填材料を使用し、嵌合部を冷却する嵌合方法の有
効性を確認した。ちなみに気密性評価温度について、炉
１０内で１２００℃、５００℃、６００℃、７００℃、
８００℃に夫れ夫れ保温した。７００℃、８００℃につ
いては夫れ夫れ窒素ガス流１０ リットル／ｍｉｎ、窒
素ガス流５ リットル／ｍｉｎで冷却する場合に相当す
る。 実験条件（１）形状 外形１５０ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 耐火物粉末量により変更 比較例は７００℃ （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素＋耐火物
粉末 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ２００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 １２００℃、５００℃、６００
℃、７００℃及び８００℃
【００３７】
【表４Ａ】
【００３８】
【表４Ｂ】
【００３９】本発明による充填材料を使用した場合に
は、気密性評価温度が５００℃、６００℃あるいは７０
０℃、８００℃と低い場合の方が１２００℃の場合に比
較して、あるいは比較例と比べても長時間に渡り気密性
を確保し気密の安定性に優れている。即ち本発明による
充填材料を充填して嵌合させた後、嵌合部のノズル外周
を冷却する嵌合方法が優れていることが確認できた。
は、気密性評価温度が５００℃、６００℃あるいは７０
０℃、８００℃と低い場合の方が１２００℃の場合に比
較して、あるいは比較例と比べても長時間に渡り気密性
を確保し気密の安定性に優れている。即ち本発明による
充填材料を充填して嵌合させた後、嵌合部のノズル外周
を冷却する嵌合方法が優れていることが確認できた。
【００４０】（実施例５）次に、ストッパー装置により
タンディッシュから鋳型への注湯量を制御しながら鋳造
する、低炭素アルミキルド鋼の２ストランド鋳造におい
て、一方のストランドに比較材料の不定形耐火物と有機
系樹脂からなる従来の充填材料、他方のストランドに本
発明による充填材料としての酸化硼素を適用した分割型
注湯ノズルをそれぞれ配設し、鋳造サイズ及び鋳造速度
などの条件を一緒に揃えて前チャージとしての実湯鋳造
による注湯量制御の比較実験を行った。本実験の狙い
は、分割型注湯ノズルの嵌合部からのガス吸引による流
動抵抗の上昇や、ノズル内で二次メニスカスが形成され
るときの注湯量制御への影響を比較調査することにあ
る。その評価方法としては、それぞれのノズルにおいて
その注湯量を制御しているストッパー４の開度変化の経
時特性を以て判定した。更に、後チャージとして、充填
材料を酸化硼素と耐火物粉末とを混合した本発明による
組成物とした場合について同様の実験を実施した。
タンディッシュから鋳型への注湯量を制御しながら鋳造
する、低炭素アルミキルド鋼の２ストランド鋳造におい
て、一方のストランドに比較材料の不定形耐火物と有機
系樹脂からなる従来の充填材料、他方のストランドに本
発明による充填材料としての酸化硼素を適用した分割型
注湯ノズルをそれぞれ配設し、鋳造サイズ及び鋳造速度
などの条件を一緒に揃えて前チャージとしての実湯鋳造
による注湯量制御の比較実験を行った。本実験の狙い
は、分割型注湯ノズルの嵌合部からのガス吸引による流
動抵抗の上昇や、ノズル内で二次メニスカスが形成され
るときの注湯量制御への影響を比較調査することにあ
る。その評価方法としては、それぞれのノズルにおいて
その注湯量を制御しているストッパー４の開度変化の経
時特性を以て判定した。更に、後チャージとして、充填
材料を酸化硼素と耐火物粉末とを混合した本発明による
組成物とした場合について同様の実験を実施した。
【００４１】その結果を、図９に示す。前チャージにつ
いては、従来の充填材料を用いた場合にストッパー４の
開度が周期的に変動し、時間が経つにつれて平均的な開
度も漸次大きくなっていく傾向が見られる。一方本発明
の場合には、ストッパー開度の周期的変動は全く見られ
ず、平均的な開度の上昇もわずかであり特に問題ない。
更に、後チャージで、充填材料を酸化硼素と耐火物粉末
とを混合した本発明による組成物とした場合にも図９と
同様の結果を得て、ストッパー開度の周期的変動は全く
見られず、平均的な開度の上昇もわずかであり特に問題
ない。
いては、従来の充填材料を用いた場合にストッパー４の
開度が周期的に変動し、時間が経つにつれて平均的な開
度も漸次大きくなっていく傾向が見られる。一方本発明
の場合には、ストッパー開度の周期的変動は全く見られ
ず、平均的な開度の上昇もわずかであり特に問題ない。
更に、後チャージで、充填材料を酸化硼素と耐火物粉末
とを混合した本発明による組成物とした場合にも図９と
同様の結果を得て、ストッパー開度の周期的変動は全く
見られず、平均的な開度の上昇もわずかであり特に問題
ない。
【００４２】（実施例６）ロングノズルの嵌合部充填材
料に関して、気密性を比較するために、従来の充填材料
６を用いた場合と本発明による充填材料を使用した場合
とについて検討した。まず、分割型注湯ノズル、即ち図
１の上ノズル１Ａと下ノズル１Ｂの組合せ、あるいは図
３の１Ｃと１Ｄの組合せ、及び図５の３Ｃと３Ｄの組合
せによる嵌合モデルを作製した。次に、嵌合部に充填材
料を置き、図８のようにバーナー９で加熱した炉１０内
で高温下においてノズル上部に荷重を負荷した状態で上
下ノズルを嵌合させた。そのあと、ノズルの気密性評価
試験を図８の装置を用いて下記の実験条件で行った。
尚、嵌合温度は嵌合面が平坦な場合に充填材料の流出が
生じない温度とした。気密性評価温度はロングノズル内
に溶鋼が注入され、外周部が自然放冷されているときの
ノズル嵌合部の平均温度とした。気密性の評価は、安定
時の通気量と時間を評価値とし、これにより表５の結果
を得て本発明の有効性を確認した。尚、図８中の１１は
流量計、１２は真空計である。 実験条件（１）形状 外形１５０ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 ６００℃ （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ４００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 １２００℃
料に関して、気密性を比較するために、従来の充填材料
６を用いた場合と本発明による充填材料を使用した場合
とについて検討した。まず、分割型注湯ノズル、即ち図
１の上ノズル１Ａと下ノズル１Ｂの組合せ、あるいは図
３の１Ｃと１Ｄの組合せ、及び図５の３Ｃと３Ｄの組合
せによる嵌合モデルを作製した。次に、嵌合部に充填材
料を置き、図８のようにバーナー９で加熱した炉１０内
で高温下においてノズル上部に荷重を負荷した状態で上
下ノズルを嵌合させた。そのあと、ノズルの気密性評価
試験を図８の装置を用いて下記の実験条件で行った。
尚、嵌合温度は嵌合面が平坦な場合に充填材料の流出が
生じない温度とした。気密性評価温度はロングノズル内
に溶鋼が注入され、外周部が自然放冷されているときの
ノズル嵌合部の平均温度とした。気密性の評価は、安定
時の通気量と時間を評価値とし、これにより表５の結果
を得て本発明の有効性を確認した。尚、図８中の１１は
流量計、１２は真空計である。 実験条件（１）形状 外形１５０ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 ６００℃ （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ４００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 １２００℃
【００４３】
【表５】
【００４４】本発明による充填材料を使用した場合は、
比較例のように不定形耐火物と樹脂とを充填材料として
使用した場合に比べ、１０分の１と通気量が小さく、長
時間に渡り気密性がよい。従って、本発明の充填材料の
方が優れていることが確認される。
比較例のように不定形耐火物と樹脂とを充填材料として
使用した場合に比べ、１０分の１と通気量が小さく、長
時間に渡り気密性がよい。従って、本発明の充填材料の
方が優れていることが確認される。
【００４５】（実施例７）ロングノズルの嵌合部充填材
料に関して、気密性を比較するために、従来の充填材料
６を用いた場合と本発明による充填材料を使用した場合
とについて検討した。まず、分割型注湯ノズル、即ち図
１の上ノズル１Ａと下ノズル１Ｂの組合せによる嵌合モ
デルを作製した。次に、嵌合部に充填材料を置き、図８
のようにバーナー９で加熱し炉１０内で、高温下におい
て、ノズル上部に荷重を負荷した状態で上下ノズルを嵌
合させた。そのあと、ノズルの気密性評価試験を図８の
装置を用いて下記の実験条件で行った。気密性の評価
は、安定時の通気量と時間を評価値とし、これにより表
６の結果を得て本発明の有効性を確認した。 実験条件（１）形状 外形２００ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 耐火物粉末量により変更 （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素＋耐火物
粉末 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ４００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 １２００℃
料に関して、気密性を比較するために、従来の充填材料
６を用いた場合と本発明による充填材料を使用した場合
とについて検討した。まず、分割型注湯ノズル、即ち図
１の上ノズル１Ａと下ノズル１Ｂの組合せによる嵌合モ
デルを作製した。次に、嵌合部に充填材料を置き、図８
のようにバーナー９で加熱し炉１０内で、高温下におい
て、ノズル上部に荷重を負荷した状態で上下ノズルを嵌
合させた。そのあと、ノズルの気密性評価試験を図８の
装置を用いて下記の実験条件で行った。気密性の評価
は、安定時の通気量と時間を評価値とし、これにより表
６の結果を得て本発明の有効性を確認した。 実験条件（１）形状 外形２００ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 耐火物粉末量により変更 （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素＋耐火物
粉末 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ４００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 １２００℃
【００４６】
【表６Ａ】
【００４７】
【表６Ｂ】
【００４８】本発明による充填材料を使用した場合は、
通気量が０．４ リットル／ｍｉｎで比較例のように不
定形耐火物と樹脂とを充填材料として使用した場合に比
べ、あるいは酸化硼素が９０重量％未満で残部が耐火物
粉末の充填材料を使用した場合に比べて長時間に渡り通
気量が１０分の１と小さく、本発明の充填材料の方が優
れていることが確認される。
通気量が０．４ リットル／ｍｉｎで比較例のように不
定形耐火物と樹脂とを充填材料として使用した場合に比
べ、あるいは酸化硼素が９０重量％未満で残部が耐火物
粉末の充填材料を使用した場合に比べて長時間に渡り通
気量が１０分の１と小さく、本発明の充填材料の方が優
れていることが確認される。
【００４９】（実施例８）ロングノズルの嵌合後の気密
性を比較するために、既存の充填材料６を用いた場合と
本発明による充填材料を使用した場合とについて検討し
た。まず、分割型注湯ノズル、即ち図５の上ノズル３
Ｃ、下ノズル３Ｄの組合せによる嵌合モデルを作製し
た。次に、嵌合部に充填材料を置き、図８のように、バ
ーナー９で加熱した炉１０内で高温下においてノズル上
部に荷重を負荷した状態で上下ノズルを嵌合させた。そ
のあと、ノズルの気密性評価試験を図８の装置を用いて
下記の実験条件で行った。気密性評価温度はロングノズ
ル内部に溶鋼が注湯されて充満し、外周部が自然放冷さ
れているときのノズル嵌合部の平均温度であるノズル嵌
合部を冷却しないそのままの状態の場合の水準に加え、
ノズル外周部がガス冷却されているときに相当するノズ
ル嵌合部の平均温度とした場合の２つの水準の３水準を
実施した。ノズルの通気量が０．４ リットル／ｍｉｎ
以下である時間を気密の安定性の評価値とし、これによ
り表７の結果を得て本発明による充填材料を使用し、嵌
合部を冷却する嵌合方法の有効性を確認した。 実験条件（１）形状 外形２００ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 ８００℃ （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ４００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 ５００℃ ６００℃ １２００
℃
性を比較するために、既存の充填材料６を用いた場合と
本発明による充填材料を使用した場合とについて検討し
た。まず、分割型注湯ノズル、即ち図５の上ノズル３
Ｃ、下ノズル３Ｄの組合せによる嵌合モデルを作製し
た。次に、嵌合部に充填材料を置き、図８のように、バ
ーナー９で加熱した炉１０内で高温下においてノズル上
部に荷重を負荷した状態で上下ノズルを嵌合させた。そ
のあと、ノズルの気密性評価試験を図８の装置を用いて
下記の実験条件で行った。気密性評価温度はロングノズ
ル内部に溶鋼が注湯されて充満し、外周部が自然放冷さ
れているときのノズル嵌合部の平均温度であるノズル嵌
合部を冷却しないそのままの状態の場合の水準に加え、
ノズル外周部がガス冷却されているときに相当するノズ
ル嵌合部の平均温度とした場合の２つの水準の３水準を
実施した。ノズルの通気量が０．４ リットル／ｍｉｎ
以下である時間を気密の安定性の評価値とし、これによ
り表７の結果を得て本発明による充填材料を使用し、嵌
合部を冷却する嵌合方法の有効性を確認した。 実験条件（１）形状 外形２００ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 ８００℃ （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ４００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 ５００℃ ６００℃ １２００
℃
【００５０】
【表７】
【００５１】本発明による充填材料を使用した場合に
は、気密性評価温度が５００℃、６００℃と低い場合の
方が１２００℃の場合に比較して、０．４ リットル／
ｍｉｎの通気量で８００分、６００分と長時間に渡り気
密性を確保している。さらに、比較例と比べても長時間
に渡り気密性を確保し気密の安定性に優れている。即
ち、本発明による充填材料を充填して嵌合させた後、嵌
合部のノズル外周を冷却する嵌合方法が他の方法よりも
優れていることが確認できた。
は、気密性評価温度が５００℃、６００℃と低い場合の
方が１２００℃の場合に比較して、０．４ リットル／
ｍｉｎの通気量で８００分、６００分と長時間に渡り気
密性を確保している。さらに、比較例と比べても長時間
に渡り気密性を確保し気密の安定性に優れている。即
ち、本発明による充填材料を充填して嵌合させた後、嵌
合部のノズル外周を冷却する嵌合方法が他の方法よりも
優れていることが確認できた。
【００５２】（実施例９）ロングノズルの嵌合後の気密
性を比較するために、既存の充填材料６を用いた場合と
本発明による充填材料を使用した場合とについて検討し
た。まず、分割型注湯ノズル、即ち図１の上ノズル１
Ａ、下ノズル１Ｂの組合せによる嵌合モデルを作製し
た。次に、嵌合部に充填材料を置き、図８のようにバー
ナー９で加熱した炉１０内で高温下において、ノズル上
部に荷重を負荷した状態で上下ノズルを嵌合させた。そ
のあと、ノズルの気密性評価試験を図８の装置を用いて
下記の実験条件で行った。気密性評価温度はロングノズ
ル内部に溶鋼が注湯されて充満し、外周部が自然放冷さ
れているときのノズル嵌合部の平均温度としたノズル嵌
合部を冷却しないそのままの状態の場合の水準に加え、
ノズル外周部がガス冷却されているときのノズル嵌合部
の平均温度とした場合の２つ水準との３水準を実施し
た。ノズルの通気量が０．４ リットル／ｍｉｎ以下で
ある時間を気密の安定性の評価値とし、これにより表８
の結果を得て本発明による充填材料を使用し、嵌合部を
冷却する嵌合方法の有効性を認した。 実験条件（１）形状 外形２００ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 耐火物粉末量により変更 比較例は７００℃ （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素＋耐火物
粉末 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ４００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 １２００℃、５００℃、６００
℃、７００℃及び８００℃
性を比較するために、既存の充填材料６を用いた場合と
本発明による充填材料を使用した場合とについて検討し
た。まず、分割型注湯ノズル、即ち図１の上ノズル１
Ａ、下ノズル１Ｂの組合せによる嵌合モデルを作製し
た。次に、嵌合部に充填材料を置き、図８のようにバー
ナー９で加熱した炉１０内で高温下において、ノズル上
部に荷重を負荷した状態で上下ノズルを嵌合させた。そ
のあと、ノズルの気密性評価試験を図８の装置を用いて
下記の実験条件で行った。気密性評価温度はロングノズ
ル内部に溶鋼が注湯されて充満し、外周部が自然放冷さ
れているときのノズル嵌合部の平均温度としたノズル嵌
合部を冷却しないそのままの状態の場合の水準に加え、
ノズル外周部がガス冷却されているときのノズル嵌合部
の平均温度とした場合の２つ水準との３水準を実施し
た。ノズルの通気量が０．４ リットル／ｍｉｎ以下で
ある時間を気密の安定性の評価値とし、これにより表８
の結果を得て本発明による充填材料を使用し、嵌合部を
冷却する嵌合方法の有効性を認した。 実験条件（１）形状 外形２００ｍｍ×内径８０ｍ
ｍ （２）嵌合温度 耐火物粉末量により変更 比較例は７００℃ （３）充填材料 本発明による材料；酸化硼素＋耐火物
粉末 比較材料；不定形耐火物＋有機系樹脂 （４）圧力 １００Ｋｇ／ｃｍ2 （５）ノズルと大気との差圧 ４００ｔｏｒｒ （６）気密性評価温度 １２００℃、５００℃、６００
℃、７００℃及び８００℃
【００５３】
【表８Ａ】
【００５４】
【表８Ｂ】
【００５５】本発明による充填材料を使用した場合に
は、気密性評価温度が５００℃、６００℃あるいは７０
０℃、８００℃と低い場合の方が１２００℃の場合に比
較して、あるいは比較例と比べても長時間に渡り気密性
を確保し気密の安定性に優れている。即ち本発明による
充填材料を充填して嵌合させた後、嵌合部のノズル外周
を冷却する嵌合方法が優れていることが確認できた。
は、気密性評価温度が５００℃、６００℃あるいは７０
０℃、８００℃と低い場合の方が１２００℃の場合に比
較して、あるいは比較例と比べても長時間に渡り気密性
を確保し気密の安定性に優れている。即ち本発明による
充填材料を充填して嵌合させた後、嵌合部のノズル外周
を冷却する嵌合方法が優れていることが確認できた。
【００５６】（実施例１０）次に、ストッパー装置によ
り取鍋からタンディッシュに注入する、低炭素アルミキ
ルド鋼の鋳造において、比較材料の不定形耐火物と有機
系樹脂からなる従来の充填材料、あるいは本発明による
充填材料としての酸化硼素を適用した分割型注湯ノズル
を配設し、それぞれについて鋳造サイズ及び鋳造速度な
どの条件を一緒に揃えて実湯鋳造による比較実験を行っ
た。本実験の狙いは、分割型注湯ノズルの嵌合部からの
ガス吸引による鋼の品質への影響を比較調査することに
ある。その評価方法としてはそれぞれの鋳造時にタンデ
ィッシュから溶鋼をサンプリングし、固化後の鋼中の窒
素濃度を以て判定した。更に、充填材料を酸化硼素と耐
火物粉末とを混合した本発明による組成物とした場合に
ついて同様の実験を実施した。
り取鍋からタンディッシュに注入する、低炭素アルミキ
ルド鋼の鋳造において、比較材料の不定形耐火物と有機
系樹脂からなる従来の充填材料、あるいは本発明による
充填材料としての酸化硼素を適用した分割型注湯ノズル
を配設し、それぞれについて鋳造サイズ及び鋳造速度な
どの条件を一緒に揃えて実湯鋳造による比較実験を行っ
た。本実験の狙いは、分割型注湯ノズルの嵌合部からの
ガス吸引による鋼の品質への影響を比較調査することに
ある。その評価方法としてはそれぞれの鋳造時にタンデ
ィッシュから溶鋼をサンプリングし、固化後の鋼中の窒
素濃度を以て判定した。更に、充填材料を酸化硼素と耐
火物粉末とを混合した本発明による組成物とした場合に
ついて同様の実験を実施した。
【００５７】その結果を、図１０に示す。従来の充填材
料を用いた場合には、時間が経つにつれて窒素濃度が１
５ｐｐｍから漸次大きくなっていく傾向が見られる。一
方本発明の場合には、窒素濃度が増加する傾向は全くみ
られず、窒素濃度が５ｐｐｍと比較材料の場合に比べて
低濃度で、品質の向上が確認された。また、充填材料酸
化硼素と耐火物粉末による本発明の組成物とした場合に
ついて同様に実施した実験においても図９と同様な結果
を得て、本発明による充填材料の場合には、比較材料の
場合に比べて窒素濃度が低濃度であり品質の向上が確認
できた。
料を用いた場合には、時間が経つにつれて窒素濃度が１
５ｐｐｍから漸次大きくなっていく傾向が見られる。一
方本発明の場合には、窒素濃度が増加する傾向は全くみ
られず、窒素濃度が５ｐｐｍと比較材料の場合に比べて
低濃度で、品質の向上が確認された。また、充填材料酸
化硼素と耐火物粉末による本発明の組成物とした場合に
ついて同様に実施した実験においても図９と同様な結果
を得て、本発明による充填材料の場合には、比較材料の
場合に比べて窒素濃度が低濃度であり品質の向上が確認
できた。
【００５８】
【発明の効果】以上述べてきたように、本発明によれ
ば、金属の連続鋳造用浸漬ノズルないしロングノズルに
対して、嵌合部を有する分割型の注湯ノズルを用いる場
合でも、嵌合部から外気を吸入することなく安定した注
湯量制御が可能となる。また、外気吸引による溶融金属
の汚染も防止できることから、高精度の注湯量制御を要
求される金属の連続鋳造でも、嵌合部のない一体型の注
湯ノズルと同等の効果を発揮できる。さらに、金属板の
歩留まりが向上すると共に品質が向上する。
ば、金属の連続鋳造用浸漬ノズルないしロングノズルに
対して、嵌合部を有する分割型の注湯ノズルを用いる場
合でも、嵌合部から外気を吸入することなく安定した注
湯量制御が可能となる。また、外気吸引による溶融金属
の汚染も防止できることから、高精度の注湯量制御を要
求される金属の連続鋳造でも、嵌合部のない一体型の注
湯ノズルと同等の効果を発揮できる。さらに、金属板の
歩留まりが向上すると共に品質が向上する。
【図１】ストッパー装置を有するタンディッシュあるい
は取鍋において本発明による充填材料を使用する際の注
湯ノズル嵌合機構の概念図の第１例である。
は取鍋において本発明による充填材料を使用する際の注
湯ノズル嵌合機構の概念図の第１例である。
【図２】スライディングノズルを有するタンディッシュ
あるいは取鍋において本発明による充填材料を使用する
際の注湯ノズル嵌合機構の概念図の第１例である。
あるいは取鍋において本発明による充填材料を使用する
際の注湯ノズル嵌合機構の概念図の第１例である。
【図３】ストッパー装置を有するタンディッシュあるい
は取鍋において従来の充填材料を使用する際の注湯ノズ
ル嵌合機構の概念図である。
は取鍋において従来の充填材料を使用する際の注湯ノズ
ル嵌合機構の概念図である。
【図４】スライディングノズルを有するタンディッシュ
あるいは取鍋において従来の充填材料を使用する際の注
湯ノズル嵌合機構の概念図である。
あるいは取鍋において従来の充填材料を使用する際の注
湯ノズル嵌合機構の概念図である。
【図５】ストッパー装置を有するタンディッシュあるい
は取鍋において本発明による充填材料を使用する際の注
湯ノズル嵌合機構の概念図の第２例である。
は取鍋において本発明による充填材料を使用する際の注
湯ノズル嵌合機構の概念図の第２例である。
【図６】スライディングノズルを有するタンディッシュ
あるいは取鍋において本発明による充填材料を使用する
際の注湯ノズル嵌合機構の概念図の第２例である。
あるいは取鍋において本発明による充填材料を使用する
際の注湯ノズル嵌合機構の概念図の第２例である。
【図７】（イ）は注湯ノズル嵌合機構の冷却装置であ
る。（ロ）は冷却装置の平面図である。
る。（ロ）は冷却装置の平面図である。
【図８】嵌合部の気密性評価のための実験装置概念図で
ある。
ある。
【図９】ストッパー開度の経時変化の比較実験結果であ
る。
る。
【図１０】鋼中の窒素濃度の経時変化の比較実験結果で
ある。
ある。
１Ａ タンディッシュあるいは取鍋の上ノズル １Ｃ タンディッシュあるいは取鍋の上ノズル ３Ｃ タンディッシュあるいは取鍋の上ノズル １Ｂ タンディッシュあるいは取鍋の浸漬ノズルないし
ロングノズル １Ｄ タンディッシュあるいは取鍋の浸漬ノズルないし
ロングノズル ３Ｄ タンディッシュあるいは取鍋の浸漬ノズルないし
ロングノズル ２Ａ スライディングノズル装置の下部プレート ２Ｃ スライディングノズル装置の下部プレート ４Ｃ スライディングノズル装置の下部プレート ２Ｂ スライディングノズル装置の下部プレートと嵌合
する浸漬ノズルないしロングノズル ２Ｄ スライディングノズル装置の下部プレートと嵌合
する浸漬ノズルないしロングノズル ４Ｄ スライディングノズル装置の下部プレートと嵌合
する浸漬ノズルないしロングノズル １ タンディッシュ又は取鍋 ２ 凹部 ３ 凸部 ４ ストッパー ５ スライディングノズル装置 ６ 従来の充填材料 ７ 底部 ８ 本発明の充填材料 ９ バーナー １０ 炉 １１ 流量計 １２ 真空計 １３ 冷却装置
ロングノズル １Ｄ タンディッシュあるいは取鍋の浸漬ノズルないし
ロングノズル ３Ｄ タンディッシュあるいは取鍋の浸漬ノズルないし
ロングノズル ２Ａ スライディングノズル装置の下部プレート ２Ｃ スライディングノズル装置の下部プレート ４Ｃ スライディングノズル装置の下部プレート ２Ｂ スライディングノズル装置の下部プレートと嵌合
する浸漬ノズルないしロングノズル ２Ｄ スライディングノズル装置の下部プレートと嵌合
する浸漬ノズルないしロングノズル ４Ｄ スライディングノズル装置の下部プレートと嵌合
する浸漬ノズルないしロングノズル １ タンディッシュ又は取鍋 ２ 凹部 ３ 凸部 ４ ストッパー ５ スライディングノズル装置 ６ 従来の充填材料 ７ 底部 ８ 本発明の充填材料 ９ バーナー １０ 炉 １１ 流量計 １２ 真空計 １３ 冷却装置
【手続補正書】
【提出日】平成６年４月２６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】その結果、ノズルを予熱した後に嵌合する
際の作業性としては、充填材料８の粘度が１０４ｐｏｉ
ｓｅであれば嵌合時の流動性が良く、嵌合が容易とな
り、取扱い易く、良好であると共に、機能面では、嵌合
部の隙間で充填材料が容易に流動し、嵌合面の間に均一
な充墳が可能となって気密性が向上すること、長時間に
わたって気密性を確保できることをみいだした。更に粘
度が１０５ｐｏｉｓｅであると、一層長時間にわたり気
密性が確保できるという機能上の向上も達成できること
もみいだした。
際の作業性としては、充填材料８の粘度が１０４ｐｏｉ
ｓｅであれば嵌合時の流動性が良く、嵌合が容易とな
り、取扱い易く、良好であると共に、機能面では、嵌合
部の隙間で充填材料が容易に流動し、嵌合面の間に均一
な充墳が可能となって気密性が向上すること、長時間に
わたって気密性を確保できることをみいだした。更に粘
度が１０５ｐｏｉｓｅであると、一層長時間にわたり気
密性が確保できるという機能上の向上も達成できること
もみいだした。
Claims (6)
- 【請求項１】 溶融金属から鋳片を連続鋳造する際に、
取鍋底部の上ノズルまたはスライディングノズル装置の
下部プレートと、その下に接続されたロングノズルとの
間の嵌合部に、又はタンディッシュ底部の上ノズルまた
はスライディングノズル装置の下部プレートと、その下
に接続された浸漬ノズルとの間の嵌合部に、充填して用
いる充填材料であって、室温から溶融金属の温度までの
温度範囲内にその粘度が１０4ｐｏｉｓｅおよび１０5ｐ
ｏｉｓｅとなる温度を有する酸化物を含んでいることを
特徴とする金属の連続鋳造用ノズルにおける嵌合部充填
材料。 - 【請求項２】 酸化物が酸化硼素または酸化硼素を含む
酸化物であることを特徴とする請求項１記載の金属の連
続鋳造用ノズルにおける嵌合部充填材料。 - 【請求項３】 酸化硼素を含む酸化物が酸化硼素を９０
重量％以上、残部に粒子径１μｍ以下のアルミナ、シリ
カ、ジルコニアのうちの１種以上の粉末を１０重量％以
下含む組成物であることを特徴とする請求項２記載の金
属の連続鋳造用ノズルにおける嵌合部充填材料。 - 【請求項４】 溶融金属から鋳片を連続鋳造する際に、
取鍋底部の上ノズルまたはスライディングノズル装置の
下部プレートと、その下に接続されたロングノズルとの
間の嵌合部に、又はタンディッシュ底部の上ノズルまた
はスライディングノズル装置の下部プレートと、その下
に接続された浸漬ノズルとの間の嵌合部に、室温から溶
融金属の温度までの温度範囲内に粘度が１０4 ｐｏｉｓ
ｅおよび１０5 ｐｏｉｓｅとなる温度を有する酸化物を
含んだ充填材料を充填して嵌合させた後に、嵌合部のノ
ズル外周を冷却することを特徴とする金属の連続鋳造用
ノズルにおける嵌合方法。 - 【請求項５】 酸化物が酸化硼素または酸化硼素を含む
酸化物であることを特徴とする請求項４記載の金属の連
続鋳造用ノズルにおける嵌合方法。 - 【請求項６】 酸化硼素を含む酸化物が酸化硼素を９０
重量％以上、残部に粒子径１μｍ以下のアルミナ、シリ
カ、ジルコニアのうちの１種以上の粉末を１０重量％以
下含む組成物であることを特徴とする請求項５記載の金
属の連続鋳造用ノズルにおける嵌合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4993894A JPH07232248A (ja) | 1994-02-24 | 1994-02-24 | 金属の連続鋳造用ノズルにおける嵌合部充填材料および嵌合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4993894A JPH07232248A (ja) | 1994-02-24 | 1994-02-24 | 金属の連続鋳造用ノズルにおける嵌合部充填材料および嵌合方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07232248A true JPH07232248A (ja) | 1995-09-05 |
Family
ID=12844976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4993894A Pending JPH07232248A (ja) | 1994-02-24 | 1994-02-24 | 金属の連続鋳造用ノズルにおける嵌合部充填材料および嵌合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07232248A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017514692A (ja) * | 2014-05-05 | 2017-06-08 | リフラクトリー・インテレクチュアル・プロパティー・ゲー・エム・ベー・ハー・ウント・コ・カーゲー | 耐火性セラミック鋳造ノズル |
| CN108672693A (zh) * | 2018-07-24 | 2018-10-19 | 鞍山市和丰耐火材料有限公司 | 一种采用含膨胀石墨材料的浸入式水口的密封结构及方法 |
-
1994
- 1994-02-24 JP JP4993894A patent/JPH07232248A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017514692A (ja) * | 2014-05-05 | 2017-06-08 | リフラクトリー・インテレクチュアル・プロパティー・ゲー・エム・ベー・ハー・ウント・コ・カーゲー | 耐火性セラミック鋳造ノズル |
| CN108672693A (zh) * | 2018-07-24 | 2018-10-19 | 鞍山市和丰耐火材料有限公司 | 一种采用含膨胀石墨材料的浸入式水口的密封结构及方法 |
| CN108672693B (zh) * | 2018-07-24 | 2024-02-13 | 鞍山市和丰耐火材料有限公司 | 一种采用含膨胀石墨材料的浸入式水口的密封结构及方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20021112 |