JPH07238459A - 積層網状体と製法及びそれを用いた製品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】振動を遮断し、耐熱耐久性、形態保持性、クッ
ション性の優れた蒸れ難い、不織布で補強されたクッシ
ョン材に適した積層網状体と製法及び積層網状体を用い
た布団、家具、ベッド、車両用クッション等の製品を提
供することを目的とする。 【構成】繊度が１００〜１０００００デニ−ルの熱可塑
性弾性樹脂からなる連続した線条を曲がりくねらせ互い
に接触させて該接触部の大部分が融着した３次元立体構
造体を形成し、表面が実質的にフラット化された網状体
の片面に連続繊維からなる不織布が接合された密度が
０．０１ｇ／cm³ から０．２ｇ／cm³ の積層網状体とそ
の製法およびその積層網状体を用いた製品である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、優れたクッション性と
耐熱耐久性及び振動吸収性とを有し、リサイクルが可能
な不織布で補強された積層網状体と製法および積層網状
体を用いた布団、家具、ベッド、車両用クッション材等
の製品と製法に関する。

【０００２】

【従来の技術】現在、家具、ベッド、電車、自動車等の
クッション材に、発泡ウレタン、非弾性捲縮繊維詰綿、
及び非弾性捲縮繊維を接着した樹脂綿や硬綿などが使用
されている。

【０００３】しかしながら、発泡−架橋型ウレタンはワ
ディング層やクッション材としての耐久性は極めて良好
だが、透湿透水性に劣り蓄熱性があるため蒸れやすく、
かつ、熱可塑性では無いためリサイクルが困難となり焼
却される場合、焼却炉の損傷が大きく、かつ、有毒ガス
除去に経費が掛かる。このため埋め立てされることが多
くなったが、地盤の安定化が困難なため埋め立て場所が
限定され経費も高くなっていく問題がある。また、加工
性は優れるが製造中に使用される薬品の公害問題なども
ある。また、熱可塑性ポリエステル繊維詰綿では繊維間
が固定されていないため、使用時形態が崩れたり、繊維
が移動して、かつ、捲縮のへたりで嵩高性の低下や弾力
性の低下が問題になる。

【０００４】ポリエステル繊維を接着剤で接着した樹脂
綿、例えば接着剤にゴム系を用いたものとして特開昭６
０−１１３５２号公報、特開昭６１−１４１３８８号公
報、特開昭６１−１４１３９１号公報等がある。又、架
橋性ウレタンを用いたものとして特開昭６１−１３７７
３２号公報等がある。これらのクッション材は耐久性に
劣り、且つ、熱可塑性でなく、単一組成でもないためリ
サイクルも出来ない等の問題、及び加工性の煩雑さや製
造中に使用される薬品の公害問題などもある。

【０００５】ポリエステル硬綿、例えば特開昭５８−３
１１５０号公報、特開平２−１５４０５０号公報、特開
平３−２２０３５４号公報等があるが、用いている熱接
着繊維の接着成分が脆い非晶性のポリマ−を用いるため
（例えば特開昭５８−１３６８２８号公報、特開平３−
２４９２１３号公報等）接着部分が脆く、使用中に接着
部分が簡単に破壊されて形態や弾力性が低下するなどの
耐久性に劣る問題がある。改良法として、交絡処理する
方法が特開平４−２４５９６５号公報等で提案されてい
るが、接着部分の脆さは解決されず弾力性の低下が大き
い問題がある。また、加工時の煩雑さもある。更には接
着部分が変形しにくくソフトなクッション性を付与しに
くい問題もある。このため、接着部分を柔らかい、且つ
ある程度変形しても回復するポリエステルエラストマ−
を用い、芯成分に非弾性ポリエステルを用いた熱接着繊
維が特開平４−２４０２１９号公報で、同繊維を用いた
クッション材がＷＯ−９１／１９０３２号公報、特開平
５−１５６５６１号公報、特開平５−１６３６５４号公
報等で提案されている。この繊維構造物に使われる接着
成分がポリエステルエラストマ−のソフトセグメントと
してはポリアルキレングリコ−ルの含有量が３０〜５０
重量％、ハ−ドセグメントの酸成分にテレフタル酸を５
０〜８０モル％含有し、他の酸成分組成として特公昭６
０−１４０４号公報に記載された繊維と同様にイソフタ
ル酸を含有して非晶性が増すことになり、融点も１８０
℃以下となり低溶融粘度として熱接着部分の形成を良く
してアメーバー状の接着部を形成しているが塑性変形し
やいため、及び芯成分が非弾性ポリエステルのため、特
に加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗圧縮性が低
下する問題点がある。これらの改良法として、特開平５
−１６３６５４号公報にシ−ス成分にイソフタル酸を含
有するポリエステルエラストマ−、コア成分に非弾性ポ
リエステルを用いた熱接着複合繊維のみからなる構造体
が提案されているが上述の理由で加熱下での塑性変形が
著しくなり、耐熱抗圧縮性が低下し、ワディング層やク
ッション材に使用するには問題がある。他方、硬綿の母
材にシリコ−ン油剤を付与して繊維の摩擦係数を下げて
耐久性を向上し、風合いを良くする方法が特開昭６３−
１５８０９４号公報で提案されている。が、熱接着繊維
の接着性に問題があり、耐久性が劣るのでワディング層
やクッション材に使用するには好ましくない。

【０００６】土木工事用に使用する熱可塑性のオレフィ
ン網状体が特開昭４７−４４８３９号公報に開示されて
いる。が、細い繊維から構成したクッションとは異なり
表面が凸凹でタッチが悪く、素材がオレフィンのため耐
熱耐久性が著しく劣りワディング層やクッション材には
使用ができないものである。また、特公平３−１７６６
６号公報には繊度の異なる吐出線条を互いに融着してモ
−ル状物を作る方法があるがクッション材には適さない
網状構造体である。特公平３−５５５８３号公報には、
ごく表面のみ冷却前に回転体等の細化装置で細くする方
法が記載されている。この方法では表面をフラット化で
きず、厚みのある細い線条層を作ることできない。した
がって座り心地の良好なクッション材にはならない。特
開平１−２０７４６２号公報では、塩化ビニ−ル製のフ
ロアマットの開示があるが、室温での圧縮回復性が悪
く、耐熱性は著しく悪いので、ワディング材やクッショ
ン材としては好ましくないものである。なお、上述構造
体は振動減衰に関する配慮が全くなされていない。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】上記問題点を解決し、
振動を遮断し、耐熱耐久性、形態保持性、クッション性
の優れた蒸れ難い、不織布で補強されたクッション材に
適した積層網状体と製法及び積層網状体を用いた布団、
家具、ベッド、車両用クッション等の製品と製法を提供
することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段、即ち、本発明は繊度が１００〜１０００００デ
ニ−ルの熱可塑性弾性樹脂からなる連続した線条を曲が
りくねらせ互いに接触させて該接触部の大部分が融着し
た３次元立体構造体を形成し、表面が実質的にフラット
化された網状体の片面に連続繊維からなる不織布が接合
された密度が０．０１ｇ／cm³ から０．２ｇ／cm³ の積
層網状体、複数のオリフィスを持つ多列ノズルより熱可
塑性弾性樹脂をその融点より２０〜８０℃高い溶融温度
で、該ノズルより下方に向けて吐出させ、溶融状態で互
いに接触させて融着させ３次元構造を形成しつつ、片面
に連続繊維からなる不織布を接合させて引取り装置で挟
み込み冷却槽で冷却せしめる積層網状体の製法および前
記積層網状体を用いた製品である。

【０００９】本発明における熱可塑性弾性樹脂とは、ソ
フトセグメントとして分子量３００〜５０００のポリエ
−テル系グリコ−ル、ポリエステル系グリコ−ル、ポリ
カ−ボネ−ト系グリコ−ルまたは長鎖の炭化水素末端を
カルボン酸または水酸基にしたオレフィン系化合物等を
ブロック共重合したポリエステル系エラストマ−、ポリ
アミド系エラストマ−、ポリウレタン系エラストマ−、
ポリオレフィン系エラストマ−などが挙げられる。熱可
塑性弾性樹脂とすることで、再溶融により再生が可能と
なるため、リサイクルが容易となる。例えば、ポリエス
テル系エラストマ−としては、熱可塑性ポリエステルを
ハ−ドセグメントとし、ポリアルキレンジオ−ルをソフ
トセグメントとするポリエステルエ−テルブロック共重
合体、または、脂肪族ポリエステルをソフトセグメント
とするポリエステルエステルブロック共重合体が例示で
きる。ポリエステルエ−テルブロック共重合体のより具
体的な事例としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナ
フタレン２・６ジカルボン酸、ナフタレン２・７ジカル
ボン酸、ジフェニル４・４’ジカルボン酸等の芳香族ジ
カルボン酸、１・４シクロヘキサンジカルボン酸等の脂
環族ジカルボン酸、琥珀酸、アジピン酸、セバチン酸ダ
イマ−酸等の脂肪族ジカルボン酸または、これらのエス
テル形成性誘導体などから選ばれたジカルボン酸の少な
くとも１種と、１・４ブタンジオ−ル、エチレングリコ
−ル、トリメチレングリコ−ル、テトレメチレングリコ
−ル、ペンタメチレングリコ−ル、ヘキサメチレングリ
コ−ル等の脂肪族ジオ−ル、１・１シクロヘキサンジメ
タノ−ル、１・４シクロヘキサンジメタノ−ル等の脂環
族ジオ−ル、またはこれらのエステル形成性誘導体など
から選ばれたジオ−ル成分の少なくとも１種、および平
均分子量が約３００〜５０００のポリエチレングリコ−
ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレング
リコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重
合体等のポリアルキレンジオ−ルのうち少なくとも１種
から構成される三元ブロック共重合体である。ポリエス
テルエステルブロック共重合体としては、上記ジカルボ
ン酸とジオ−ル及び平均分子量が約３００〜５０００の
ポリラクトン等のポリエステルジオ−ルのうち少なくと
も各１種から構成される三元ブロック共重合体である。
熱接着性、耐加水分解性、伸縮性、耐熱性等を考慮する
と、ジカルボン酸としてはテレフタル酸、または、及び
ナフタレン２・６ジカルボン酸、ジオ−ル成分としては
１・４ブタンジオ−ル、ポリアルキレンジオ−ルとして
はポリテトラメチレングリコ−ルの３元ブロック共重合
体または、ポリエステルジオ−ルとしてポリラクトンの
３元ブロック共重合体が特に好ましい。特殊な例では、
ポリシロキサン系のソフトセグメントを導入したものも
使うこたができる。また、上記エラストマ−に非エラス
トマ−成分をブレンドされたもの、共重合したもの、ポ
リオレフィン系成分をソフトセグメントにしたもの等も
本発明の熱可塑性弾性樹脂に包含される。ポリアミド系
エラストマ−としては、ハ−ドセグメントにナイロン
６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン６１２、
ナイロン１１、ナイロン１２等及びそれらの共重合ナイ
ロンを骨格とし、ソフトセグメントには、平均分子量が
約３００〜５０００のポリエチレングリコ−ル、ポリプ
ロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレングリコ−ル、
エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体等のポ
リアルキレンジオ−ルのうち少なくとも１種から構成さ
れるブロック共重合体を単独または２種類以上混合して
用いてもよい。更には、非エラストマ−成分をブレンド
されたもの、共重合したもの等も本発明に使用できる。
ポリウレタン系エラストマ−としては、通常の溶媒（ジ
メチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド等）の存在
または不存在下に、（Ａ）数平均分子量１０００〜６０
００の末端に水酸基を有するポリエ−テル及び又はポリ
エステルと（Ｂ）有機ジイソシアネ−トを主成分とする
ポリイソシアネ−トを反応させた両末端がイソシアネ−
ト基であるプレポリマ−に、（Ｃ）ジアミンを主成分と
するポリアミンにより鎖延長したポリウレタンエラスト
マ−を代表例として例示できる。（Ａ）のポリエステ
ル、ポリエ−テル類としては、平均分子量が約１０００
〜６０００、好ましくは１３００〜５０００のポリブチ
レンアジペ−ト共重合ポリエステルやポリエチレングリ
コ−ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレ
ングリコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド
共重合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−
ルが好ましく、（Ｂ）のポリイソシアネ−トとしては、
従来公知のポリイソシアネ−トを用いることができる
が、ジフェニルメタン４・４’ジイソシアネ−トを主体
としたイソシアネ−トを用い、必要に応じ従来公知のト
リイソシアネ−ト等を微量添加使用してもよい。（Ｃ）
のポリアミンとしては、エチレンジアミン、１・２プロ
ピレンジアミン等公知のジアミンを主体とし、必要に応
じて微量のトリアミン、テトラアミンを併用してもよ
い。これらのポリウレタン系エラストマ−は単独又は２
種類以上混合して用いてもよい。なお、本発明の熱可塑
性弾性樹脂の融点は耐熱耐久性が保持できる１４０℃以
上が好ましく、１６０℃以上のものを用いると耐熱耐久
性が向上するのでより好ましい。なお、必要に応じ、抗
酸化剤や耐光剤等を添加して耐久性を向上させることが
できる。本発明の目的である振動や応力の吸収機能をも
たせる成分を構成する熱可塑性弾性樹脂のソフトセグメ
ント含有量は好ましくは１５重量％以上、より好ましく
は３０重量％以上であり、耐熱耐へたり性からは８０重
量％以下が好ましく、より好ましくは７０重量％以下で
ある。即ち、本発明の弾性網状体の振動や応力の吸収機
能をもたせる成分のソフトセグメント含有量は好ましく
は１５重量％以上８０重量％以下であり、より好ましく
は３０重量％以上７０重量％以下である。

【００１０】本発明の複合網状体を構成する熱可塑性弾
性樹脂からなる線条は、示差走査型熱量計にて測定した
融解曲線において、融点以下に吸熱ピ−クを有するのが
好ましい。融点以下に吸熱ピ−クを有するものは、耐熱
耐へたり性が吸熱ピ−クを有しないものより著しく向上
する。例えば、本発明の好ましいポリエステル系熱可塑
性樹脂として、ハ−ドセグメントの酸成分に剛直性のあ
るテレフタル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸などを
９０モル％以上含有するもの、より好ましくはテレフタ
ル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸の含有量は９５モ
ル％以上、特に好ましくは１００モル％とグリコ−ル成
分をエステル交換後、必要な重合度まで重合し、次い
で、ポリアルキレンジオ−ルとして、好ましくは平均分
子量が５００以上５０００以下、特に好ましくは１００
０以上３０００以下のポリテトラメチレングリコ−ルを
１５重量％以上７０重量％以下、より好ましくは３０重
量％以上６０重量％以下共重合量させた場合、ハ−ドセ
グメントの酸成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタ
レン２・６ジカルボン酸の含有量が多いとハ−ドセグメ
ントの結晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐熱
抗へたり性が向上するが、溶融熱接着後更に融点より少
なくとも１０℃以上低い温度でアニ−リング処理すると
より耐熱抗へたり性が向上する。圧縮歪みを付与してか
らアニ−リングすると更に耐熱抗へたり性が向上する。
このような処理をした網状構造体の線条を示差走査型熱
量計で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸
熱ピークをより明確に発現する。なおアニ−リングしな
い場合は融解曲線に室温以上融点以下に吸熱ピ−クを発
現しない。このことから類推するに、アニ−リングによ
り、ハ−ドセグメントが再配列され、疑似結晶化様の架
橋点が形成され、耐熱抗へたり性が向上しているのでは
ないかとも考えられる。（この処理を疑似結晶化処理と
定義する）この疑似結晶化処理効果は、ポリアミド系弾
性樹脂やポリウレタン系弾性樹脂にも有効である。

【００１１】本発明は、繊度が１００〜１０００００デ
ニ−ルの熱可塑性弾性樹脂からなる連続した線条を曲が
りくねらせ互いに接触させて該接触部の大部分が融着し
た３次元立体構造体を形成し、表面が実質的にフラット
化された網状体の裏面に連続繊維からなる不織布が接合
された密度が０．０１ｇ／cm³ から０．２ｇ／cm³ の積
層網状体である。本発明の積層網状体は熱可塑性弾性樹
脂からなる連続した線条が接触部の大部分が融着した３
次元立体構造体を形成し融着一体化され、表面が実質的
にフラット化されており、裏面に連続繊維からなる不織
布が接合されているので、外部から与えられた振動を熱
可塑性弾性樹脂の振動吸収機能で大部分の振動を吸収減
衰し、局部的に大きい変形応力を与えられた場合でも積
層網状体の表面が実質的にフラット化され接触部の大部
分が融着しており、裏面は裏面に連続繊維からなる不織
布が接合されているので、積層網状体の面で変形応力を
受け止め変形応力を分散させ、熱可塑性弾性樹脂からな
る線条が３次元立体構造体を形成し融着一体化されてい
るので、容易に構造体全体が変形してエネルギ−変換に
より変形応力を吸収し、変形応力が解除されると熱可塑
性弾性樹脂のゴム弾性で容易に元の形態に回復する機能
があるので耐へたり性が良好である。公知の非弾性樹脂
のみからなる線条で構成した網状体では、ゴム弾性を持
たないので圧縮変形により塑性変形を生じて回復しなく
なり耐久性が劣る。積層網状体の表面が実質的にフラッ
ト化されてない場合、表面に局部的な外力が掛かると、
表面の線条及び接着点部分までに選択的に応力集中が発
生する場合があり、このような外力に対しては応力集中
による疲労が発生して耐へたり性が低下する場合があ
る。なお、該線条が熱可塑性弾性樹脂からなる場合は３
次元構造部分で構造全体が変形するので応力集中は緩和
されるが、非弾性樹脂では、そのまま応力が接着点に集
中して構造破壊を生じ回復しなくなる。更には、表面が
実質的にフラット化されてなく凸凹があると座った時臀
部に異物感を与えるため座り心地が悪くなり好ましくな
い。なお、線状が連続していない場合は、接着点が応力
の伝達点となるため接着点に著しい応力集中が起こり構
造破壊を生じ前記従来技術にも例示した特開昭６０−１
１３５２号公報、特開昭６１−１３７７３２号公報、Ｗ
Ｏ９１−１９０３２号公報等に開示された構造体の如く
耐熱耐久性が劣り好ましくない。融着していない場合
は、形態保持が出来ず、構造体が一体で変形しないた
め、応力集中による疲労現象が起こり耐久性が劣ると同
時に、形態が変形して体型保持ができなくなるので好ま
しくない。本発明のより好ましい融着の程度は、線条が
接触している部分の大半が融着した状態であり、もっと
も好ましくは接触部分が全て融着した状態である。な
お、クッション材の機能は、クッション層は基本の繊度
を太くして少し硬くして体型保持を受け持つ層と振動減
衰性の良い成分で密度を少し高くした振動吸収して振動
を遮断する層で構成し、表面層はやや繊度を細くし構成
線条本数を多くした少し柔らかな層として適度の沈み込
みにより快適な臀部のタッチを与えて臀部の圧力分布を
均一分散化させると共にクッション層で吸収できなかっ
た振動を吸収して人体の共振部分の振動を遮断する層が
一体化されることで、応力や振動を一体で変形し吸収さ
せ座り心地を向上させることができる。さらに、フレ−
ムと接する面を補強材で補強してクッション層と一体化
し、クッション材を支える面（補強層）とし、クッショ
ンの形態保持をはかることにより座り心地と耐久性の良
い座席となる。しかして、本発明積層網状体は、上記ク
ッション層と補強層の機能を併せ持つクッション材を提
供するのも目的であり、クッション層の補強材として薄
くても強く補強効果の高い連続繊維からなる不織布を接
合一体化している。クッション層と接合されていないと
クッション層の補強効果が無くなるので好ましくない。
補強材が単繊維不織布の場合は不織布の厚み当たりの補
強効果が悪いので重量が重くなり好ましくない。本発明
の好ましい不織布はスパンボンド不織布であり、目付け
が２０ｇ／ｍ² 〜５００ｇ／ｍ² である。目付けが２０
ｇ／ｍ² 未満では補強効果がわるくなり、５００ｇ／ｍ
² を越えると成形性が劣るので好ましくない。なお、ク
ッション層と補強層の素材は例えばポリエステルに統一
すると座席のリサイクル時に分別する必要がないので好
ましい。かくして、振動吸収性と弾性回復性の良い熱可
塑性弾性樹脂からなる連続した線条が接触部の大部分が
融着した３次元立体構造体を形成し融着一体化され表面
が実質的にフラット化されたクッション層とクッション
層の裏面に補強層が一体接合した積層網状体は、表面層
は面で変形応力を受け止め応力の分散を良くし、個々の
線状に掛かる応力を少なくして補強層で支えられた構造
全体が変形して変形応力を吸収し、且つ臀部を支えるク
ッション性も向上させ、応力が解除されると回復し、フ
レ−ムから伝わる振動も振動吸収性と弾性回復性の良い
熱可塑性弾性樹脂からなるクッション層が吸収して人体
の共振部分の振動を遮断するため座り心地と耐久性を向
上させることができる。この目的から、本発明の積層網
状体を形成する振動吸収性と弾性回復性の良い熱可塑性
弾性樹脂からなる線条の繊度は１００〜１０００００デ
ニ−ルである。見掛け密度を０．２ｇ／cm³ 以下にした
場合、１０００００デニ−ルを越えると構成本数が少な
くなり、密度斑を生じて部分的に耐久性の悪い構造がで
き、応力集中による疲労が大きくなり耐久性が低下する
ので好ましくない。本発明の熱可塑性弾性樹脂からなる
線条の繊度は、繊度が細すぎると抗圧縮性が低くなり過
ぎて変形による応力吸収性が低下するので１００デニ−
ル以上であり、構成本数の低下による構造面の緻密性を
損なわない５００００デニ−ル以下である。より好まし
くは５００デニ−ル以上、１００００デニ−ル以下であ
る。本発明の積層網状体の平均の見掛け密度は、０．０
０５ｇ／cm³ では反発力が失われ、振動吸収能力や変形
応力吸収能力が不充分となりクッション機能を発現させ
にくくなる場合があり、０．２５ｇ／cm³ 以上では反発
力が高すぎて座り心地が悪くなる場合があるので、振動
吸収能力や変形応力吸収機能が生かせてクッション体と
しての機能が発現されやすい０．０１ｇ／cm³ 以上０．
２０ｇ／cm³ 以下であり、好ましくは０．０３ｇ／cm³
以上０．０８ｇ／cm³ 以下である。本発明においては繊
度の異なる線状を見掛け密度との組合せで最適な構成と
する異繊度積層構造とする方法も好ましい実施形態とし
て選択できる。本発明の積層網状体の厚みは特に限定さ
れないが、厚みが５mm未満では応力吸収機能と応力分散
機能が低下するので、好ましい厚みは力の分散をする面
機能と振動や変形応力吸収機能が発現できる厚みとして
１０mm以上であり、より好ましくは２０mm以上である。

【００１２】本発明の積層網状体の線条の断面形状は特
には限定されないが、中空断面や異形断面にすることで
好ましい抗圧縮性（反発力）やタッチを付与することが
できるので特に好ましい。抗圧縮性は繊度や用いる素材
のモジュラスにより調整して、繊度を細くしたり、柔ら
かい素材では中空率や異形度を高くし初期圧縮応力の勾
配を調整できるし、繊度をやや太くしたり、ややモジュ
ラスの高い素材では中空率や異形度を低くして座り心地
が良好な抗圧縮性を付与する。中空断面や異形断面の他
の効果として中空率や異形度を高くすることで、同一の
抗圧縮性を付与した場合、より軽量化が可能となり、自
動車等の座席に用いると省エネルギ−化ができ、布団な
どの場合は、上げ下ろし時の取扱性が向上する。好まし
い抗圧縮性（反発力）やタッチを付与することができる
他の好ましい方法として、本発明の積層網状体の線条を
複合構造とする方法がある。複合構造としては、シ−ス
コア構造またはサイドバイサイド構造及びそれらの組合
せ構造などが挙げられる。が、特にはクッション層が大
変形してもエネルギ−変換できない振動や変形応力をエ
ネルギ−変換して回復できる立体３次元構造とするため
に線状の表面の５０％以上を柔らかい熱可塑性弾性樹脂
が占めるシ−スコア構造またはサイドバイサイド構造及
びそれらの組合せ構造などが挙げられる。すなわち、シ
−スコア構造ではシ−ス成分は振動や変形応力をエネル
ギ−変換が容易なソフトセグメント含有量が多い熱可塑
性弾性樹脂とし、コア成分は抗圧縮性を示すソフトセグ
メント含有量が少ない熱可塑性弾性樹脂で構成し適度の
沈み込みによる臀部への快適なタッチを与えることがで
きる。サイドバイサイド構造では振動や変形応力をエネ
ルギ−変換が容易なソフトセグメント含有量が多い熱可
塑性弾性樹脂の溶融粘度をソフトセグメント含有量が少
ない抗圧縮性を示す熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度より低
くして線状の表面を占めるソフトセグメント含有量が多
い熱可塑性弾性樹脂の割合を多くした構造（比喩的には
偏芯シ−ス・コア構造のシ−スに熱可塑性弾性樹脂を配
した様な構造）として線状の表面を占めるソフトセグメ
ント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を８０％以上
としたものが特に好ましく、最も好ましくは線状の表面
を占めるソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹
脂の割合を１００％としたシ−スコアである。ソフトセ
グメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の線状の表面を
占める割合が多くなると、溶融して融着するときの流動
性が高いので接着が強固になる効果があり、構造が一体
で変形する場合、接着点の応力集中に対する耐疲労性が
向上し、耐熱性や耐久性がより向上する。

【００１３】熱可塑性弾性樹脂からなる線条で構成され
た積層網状体は実質的に表面がフラット化されて、接触
部の大部分が融着していること、及び裏面が補強効果の
高い連続繊維からなる不織布を接合一体化しており、両
面が実質的にフラット化されているので、積層網状体と
他の網状体、不織布、編織物、硬綿、フイルム、発泡
体、金属等の被熱接着体とを接着するのに、他の熱接着
成分（熱接着不織布、熱接着繊維、熱接着フィルム、熱
接着レジン等）や接着剤等を用いて一体積層構造体化
し、車両用座席、船舶用座席、車両用、船舶用、病院用
等の業務用及び家庭用ベット、家具用椅子、事務用椅
子、布団類等の製品を得る場合、被接着体面との接触面
積を広くできるので、接着面積が広くなり強固に接着し
た接着耐久性も良好な製品を得ることができる。なお、
積層網状体形成段階から製品化される任意の段階で上述
の疑似結晶化処理を施すことにより、構造体中の熱可塑
性弾性樹脂からなる線条を示差走査型熱量計で測定した
融解曲線に室温以上融点以下の温度に吸熱ピークを持つ
ようにすると製品の耐熱耐久性が格段に向上するのでよ
り好ましい。本発明の積層網状体の線条を複合構造とし
た場合、積層網状体に熱接着機能も付与できる。例え
ば、シ−スコア構造ではシ−ス成分の振動や変形応力を
エネルギ−変換が容易なソフトセグメント含有量が多い
熱可塑性弾性樹脂を熱接着成分とし、コア成分の抗圧縮
性を示すソフトセグメント含有量が少ない熱可塑性弾性
樹脂を網状形態の保持機能をもたせるための高融点成分
とする構成で、熱接着成分の融点を高融点樹脂の融点よ
り１０℃以上低くしたものを用いることにより熱接着層
の機能も付与できる。また、本発明の積層網状体の表面
層を振動や変形応力をエネルギ−変換が容易なソフトセ
グメント含有量が多い低融点の熱可塑性弾性樹脂を熱接
着成分とし積層することでも熱接着機能を付与できる。
熱接着機能を発現させるに好ましい積層網状体中の線条
を形成する熱接着成分の融点は高融点成分の融点より１
５℃から５０℃低い融点であり、より好ましくは２０℃
から４０℃低い融点である。熱接着機能を持つ本発明の
積層網状体は実質的に表面がフラット化されて、接触部
の大部分が融着していることで、網状体、不織布、編織
物、硬綿、フイルム、発泡体、金属等の被熱接着体面と
の接触面積を広くできるので、熱接着面積が広くなり、
強固に熱接着した新たな成形体及び車両用座席、船舶用
座席、車両用、船舶用、病院用等の業務用及び家庭用ベ
ット、家具用椅子、事務用椅子、布団類になった製品を
得ることができる。なお、新たな成形体及び製品が製品
化されるまでの任意の段階で疑似結晶化処理を施すこと
により、構造体中の熱可塑性弾性樹脂からなる線条を示
差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以上融点以下
の温度に吸熱ピークを持つようにすると製品の耐熱耐久
性が格段に向上したものを提供できるのでより好まし
い。熱接着時に被接着体を伸張した状態で接着すると、
被接着体は接着層のゴム弾性で伸張された状態が緩和し
ないので張りのある、皺になりにくい成形体とすること
もできる。

【００１４】次に、本発明の製法を述べる。本発明の製
法は複数のオリフィスを持つ多列ノズルより熱可塑性弾
性樹脂をその融点より２０℃以上高く、８０℃未満高い
溶融温度で、該ノズルより下方に向けて吐出させ、溶融
状態で互いに接触させて融着させ３次元構造を形成しつ
つ、片面に連続繊維からなる不織布を接合させて引取り
装置で挟み込み冷却槽で冷却せしめる積層網状体の製法
である。熱可塑性弾性樹脂を一般的な溶融押出機を用い
て溶融し、複数のオリフィスを持つ多列ノズルに供給
し、オリフィスより下方へ吐出する。この時の溶融温度
は、熱可塑性弾性樹脂の融点より２０℃〜８０℃高い温
度である。熱可塑性弾性樹脂の融点より８０℃を越える
高い溶融温度にすると熱分解が著しくなり熱可塑性弾性
樹脂のゴム弾性特性が低下するので好ましくない。他
方、熱可塑性弾性樹脂の融点より１０℃以上高くしない
とメルトフラクチャ−を発生し正常な線条形成が出来な
くなり、また、吐出後ル−プ形成しつつ接触させ融着さ
せる際、線条の温度が低下して線条同士が融着しなくな
り接着が不充分な積層複合網状体となる場合があり好ま
しくない。しかして、本発明では、溶融状態の線状を互
いに接触させて融着させ３次元構造を形成しつつ、片面
に連続繊維からなる不織布を接合させるため、溶融状態
の線状を互に融着させうる温度より５℃以上高くしない
と不織布と線状の融着接合が不充分になる。好ましい溶
融温度は融点より２０℃から６０℃高い温度、より好ま
しくは融点より２５℃から４０℃高い温度である。オリ
フィスの形状は特に限定されないが、中空断面（例えば
三角中空、丸型中空、突起つきの中空等となるよう形
状）及び、又は異形断面（例えば三角形、Ｙ型、星型等
の断面二次モ−メントが高くなる形状）とすることで前
記効果以外に溶融状態の吐出線条が形成する３次元構造
が流動緩和し難くし、逆に接触点での流動時間を長く保
持して接着点を強固にできるので特に好ましい。特開平
１−２０７５号公報に記載の接着のための加熱をする場
合、３次元構造が緩和し易くなり平面的構造化し、３次
元立体構造化が困難となるので好ましくない。積層網状
体の特性向上効果としては、見掛けの嵩を高くでき軽量
化になり、また抗圧縮性が向上し、弾発性も改良できへ
たり難くなる。中空断面では中空率が８０％を越えると
断面が潰れ易くなるので、好ましくは軽量化の効果が発
現できる１０％以上７０％以下、より好ましくは２０％
以上６０％以下である。オリフィスの孔間ピッチは線状
が形成するル−プが充分接触できるピッチとする必要が
ある。緻密な構造にするには孔間ピッチを短くし、粗密
な構造にするには孔間ピッチを長くする。本発明の孔間
ピッチは好ましくは３mm〜２０mm、より好ましくは５mm
〜１０mmである。本発明では所望に応じ異密度化や異繊
度化もできる。列間のピッチ又は孔間のピッチも変えた
構成、及び列間と孔間の両方のピッチも変える方法など
で異密度層を形成できる。また、オリフィスの断面積を
変えて吐出時の圧力損失差を付与すると、溶融した熱可
塑性弾性樹脂を同一ノズルから一定の圧力で押し出され
る吐出量が圧力損失の大きいオリフィスほど少なくなる
原理を使って長手方向の区間でオリフィスの断面積が異
なる列を少なくとも複数有するノズルを用い異繊度線条
からなる網状構造体を製造することができる。次いで、
該ノズルより下方に向けて吐出させ、ル−プを形成させ
つつ溶融状態で互いに接触させて融着させ３次元構造を
形成しつつ、片面に連続繊維からなる不織布を連続的に
供給し、溶融状態の３次元立体構造体と接合させた、線
状が溶融状態の積層網状構造体両面を引取りネットで挟
み込み、網状体の表面の溶融状態の曲がりくねった吐出
線条を４５°以上折り曲げて変形させて表面をフラット
化すると同時に曲げられていない吐出線条との接触点を
接着して構造を形成後、連続して冷却媒体（通常は室温
の水を用いるのが冷却速度を早くでき、コスト面でも安
くなるので好ましい）で急冷して本発明の３次元立体網
状構造体化した積層網状体を得る。ノズル面と引取り点
の距離は少なくとも４０cm以下にすることで吐出線条が
冷却され接触部が融着しなくなることを防ぐのが好まし
い。吐出線条の吐出量５ｇ／分孔以上と多い場合は１０
cm〜４０cmが好ましく、吐出線条の吐出量５ｇ／分孔未
満と少ない場合は５cm〜２０cmが好ましい。積層網状体
の厚みは溶融状態の３次元立体構造体両面を挟み込む引
取りネットの開口幅（引取りネット間の間隔）で決ま
る。本発明では上述の理由から引取りネットの開口幅は
５mm以上とする。次いで水切り乾燥するが冷却媒体中に
界面活性剤等を添加すると、水切りや乾燥がしにくくな
ったり、熱可塑性弾性樹脂が膨潤することもあり好まし
くない。本発明の好ましい方法としては、一旦冷却後、
一体成形して製品化に至る任意の工程で熱可塑性弾性樹
脂の融点より少なくとも１０℃以下の温度でアニ−リン
グよる疑似結晶化処理を行い積層網状体又は製品を得る
のがより好ましい製法である。疑似結晶化処理温度は、
少なくとも融点（Ｔｍ）より１０℃以上低く、Ｔａｎδ
のα分散立ち上がり温度（Ｔαｃｒ）以上で行う。この
処理で、融点以下に吸熱ピ−クを持ち、疑似結晶化処理
しないもの（吸熱ピ−クを有しないもの）より耐熱耐へ
たり性が著しく向上する。本発明の好ましい疑似結晶化
処理温度は（Ｔαｃｒ＋１０℃）から（Ｔｍ−２０℃）
である。単なる熱処理により疑似結晶化させると耐熱耐
へたり性が向上する。が更には、１０％以上の圧縮変形
を付与してアニ−リングすることで耐熱耐へたり性が著
しく向上するのでより好ましい。また、一旦冷却後、乾
燥工程を経する場合、乾燥温度をアニ−リング温度とす
ることで同時に疑似結晶化処理を行うができる。また、
製品化する工程で別途疑似結晶化処理を行うができる。
次いで所望の長さまたは形状に切断してクッション材に
用いる。尚、ノズル面と樹脂を固化させる冷却媒体上に
設置した引取りコンベアとの距離、樹脂の溶融粘度、オ
リフィスの孔径と吐出量などにより所望のループ径や線
径をきめられる。冷却媒体上に設置した間隔が調整可能
な一対の引取りコンベアで溶融状態の吐出線条を挟み込
み停留させることで互いに接触した部分を融着させつつ
連続的に供給される連続繊維からなる不織布とも接合融
着させ、連続して冷却媒体中に引込み固化させ網状構造
体を形成する時、上記コンベアの間隔を調整すること
で、融着した網状体が溶融状態でいる間で厚み調節が可
能となり、所望の厚みのものが得られる。コンベア速度
も速すぎると、接触点の形成が不充分になったり、融着
点が充分に形成されるまでに冷却され、接触部の融着が
不充分になる場合がある。また、速度が遅過ぎると溶融
物が滞留し過ぎ、密度が高くなるので、所望の見掛け密
度に適したコンベア速度を設定する必要がある。なお、
連続的に供給される連続繊維からなる不織布の供給速度
は引取りコンベアの表面速度と同一にしないと引きつれ
や弛みを生じクッションの補強機能が低下するので好ま
しくない。

【００１５】本発明の積層網状体をクッション用いる場
合、その使用目的、使用部位により使用する樹脂、繊
度、ル−プ径、嵩密度を選択する必要がある。例えば、
ソフトなタッチと適度の沈み込みと張りのある膨らみを
付与するためには、低密度で細い繊度、細かいル−プ径
にするのが好ましく、中層のクッション機能も発現させ
るには、共振振動数を低くし、適度の硬さと圧縮時のヒ
ステリシスを直線的に変化させて体型保持性を良くし、
耐久性を保持させるために、中密度で太い繊度、やや大
きいル−プ径の層と低密度で細い繊度、細かいル−プ径
の層を積層一体化した構造にするのが好ましい。また、
３次元構造を損なわない程度に成形型等を用いて使用目
的にあった形状に成形して側地を被せ車両用座席、船舶
用座席、ベット、椅子、家具等に用いることができる。
勿論、用途との関係で要求性能に合うべく他の素材、例
えば、異なる網状体、短繊維集合体からなる硬綿クッシ
ョン材、不織布等と組合せて用いることも可能である。
また、樹脂製造過程以外でも性能を低下させない範囲で
製造過程から成形体に加工し、製品化する任意の段階で
難燃化、防虫抗菌化、耐熱化、撥水撥油化、着色、芳香
等の機能付与を薬剤添加等の処理加工ができる。

【００１６】

【実施例】以下に実施例で本発明を詳述する。

【００１７】なお、実施例中の評価は以下の方法で行っ
た。 融点（Ｔｍ）および融点以下の吸熱ピ−ク 島津製作所製ＴＡ５０，ＤＳＣ５０型示差熱分析計を使
用し、昇温速度２０℃／分で測定した吸発熱曲線から吸
熱ピ−ク（融解ピ−ク）温度を求めた。 Ｔαｃｒ ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μｍ
のフイルムを作成して、オリエンテック社製バイブロン
ＤＤＶII型を用い、１１０Ｈｚ、昇温速度１℃／分で測
定したＴａｎδ（虚数弾性率Ｍ”と弾性率の実数部分
Ｍ’との比Ｍ”／Ｍ’）のゴム弾性領域から融解領域へ
の転移点温度に相当するα分散の立ち上がり温度。 見掛け密度 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、４か所の高さ
を測定し、体積を求め試料の重さを体積で徐した値で示
す。（ｎ＝４の平均値） 線条の繊度 試料を１０箇所から各線条部分を切り出し、アクリル樹
脂で包埋して断面を削り出し切片を作成して断面写真を
得る。各部分の断面写真より各部の断面積（Ｓｉ）を求
める。また、同様にして得た切片をアセトンでアクリル
樹脂を溶解し、真空脱泡して密度勾配管を用いて４０℃
にて測定した比重（ＳＧｉ）を求める。ついで次式より
線状の９０００ｍの重さを求める。（単位ｃｇｓ） 繊度＝〔（１／ｎ）ΣＳｉ×ＳＧｉ〕×９０００００ 融着 試料を目視判断で融着しているか否かを接着している繊
維同士を手で引っ張って外れないか否かで外れないもの
を融着していると判断する。 補強効果 試料を３０cm×３０cmの大きさに切り出し、直径２４cm
の鉄球に鎖を接続した鉄球が３０cm上から試料の上に自
由落下できる装置にて、０．５Hzのサイクルで１００回
鉄球を試料の中央上に落下させて、試料の損傷の程度を
以下の基準で判定した。◎：損傷なし。○：損傷軽度。
△：構造が部分的に破壊した。×：構造が殆ど破壊して
る。（ｎ＝３の平均値） 耐熱耐久性（７０℃残留歪） 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、５０％圧縮し
て７０℃乾熱中２２時間放置後冷却して圧縮歪みを除き
１日放置後の厚み（ｂ）を求め、処理前の厚み（ａ）か
ら次式、即ち（ａ−ｂ）／ａ×１００より算出する：単
位％（ｎ＝３の平均値） 繰返し圧縮歪 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、島津製作所製
サ−ボパルサ−にて、２５℃６５％ＲＨ室内にて５０％
の厚みまで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し２万
回後の試料を１日放置後の厚み（ｂ）を求め、処理前の
厚み（ａ）から次式、即ち（ａ−ｂ）／ａ×１００より
算出する：単位％（ｎ＝３の平均値） 座り心地 東洋紡績製熱接着繊維４−６４−ＴＥ５と東洋紡績製立
体巻縮ステープル１０−６４−７４５を３０／７０重量
比で混合開繊して得たカ−ドウエッブを、バケットシ−
トの形状に切断した積層網状体の表面側に、成形したク
ッションの見掛けの嵩密度を０．０５ｇ／cm³ となるよ
うに積層して熱成形用雌金型に入れ、牡金型で圧縮して
詰め込み１７０℃の熱風にて１０分間熱接着成形してバ
ケットシ−ト状に成形したクッションに東洋紡績製ハイ
ムからなるポリエステルモケットの側地を被って、座席
用フレ−ムにセットして座部は４か所、背部は６か所の
側地止めを入れた座席を作成し、３０℃ＲＨ７５％室内
で作成した座席にパネラ−を座らせ以下の評価をおこな
った。（ｎ＝５） (1) 床つき感：座ったときの「どすん」と床に当たった
感じの程度を感覚的に定性評価した。感じない；◎、殆
ど感じない；○、やや感じる；△、感じる；× (2) 蒸れ感：２時間座っていて、臀部やふと股の内側の
座席と接する部分が蒸れた感じを感覚的に定性評価し
た。殆ど感じない：◎、僅かに蒸れを感じる；○、やや
蒸れを感じる；△、蒸れを著しく感じる；× (3) ８時間以内でどの程度我慢して座席に座っていられ
るか：１時間以内；×、２時間以内；△、４時間以内；
○、４時間以上；◎ (4) ４時間座席に座らせたときの腰の疲れ程度を感覚的
に定性評価した。無し；◎、殆ど疲れない；○、やや疲
れる；△、非常に疲れる；× (5) 総合評価： (1)から(4) までの評価の◎を４点、○
を３点、△を２点、×を１点として１２点以上で△を含
まないもの；非常に良い（◎）、１２点以上で△を含む
もの；良い（○）、１０点以上で×を含まないもの；や
や悪い（△）、×を含むもの；悪い（×）として評価し
た。

【００１８】実施例１〜２ ポリエステル系エラストマ−として、ジメチルテレフタ
レ−ト（ＤＭＴ）又は、ジメチルナフタレ−ト（ＤＭ
Ｎ）と１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を少量の触
媒と仕込み、常法によりエステル交換後、ポリテトラメ
チレングリコ−ル（ＰＴＭＧ）を添加して昇温減圧しつ
つ重縮合せしめポリエ−テルエステルブロック共重合エ
ラストマ−を生成させ、次いで抗酸化剤２％を添加混合
練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥して得
られた熱可塑性弾性樹脂原料の処方を表１に示す。

【００１９】

【表１】

【００２０】幅５０cm、長さ５cmのノズル有効面に幅方
向の孔間ピッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千
鳥配列としたオリフィス形状は外径２mm、内径１．６mm
でトリプルブリッジの中空形成性断面としたノズルに、
得られた熱可塑性弾性樹脂原料Ａ−１及びＡ−２を溶融
温度２１０℃及び２４５℃にて単孔当たりの吐出量２．
０ｇ／分にてノズル下方に吐出させ、ノズル面１２cm下
に冷却水を配し、幅６０cmのステンレス製エンドレスネ
ットを平行に５cm間隔で一対の引取りコンベアを水面上
に一部出るように配して、一方のコンベアにニップしな
がら、幅５０cmにスリットしたＰＥＴ繊維からなる目付
け１００ｇ／ｍ² のスパンボンド不織布を連続的に片側
から供給した上に該溶融状態の吐出線状を引取り、接触
部分を融着させつつ、スパンボンド不織布とも融着さ
せ、片側がスパンボンド不織布からなる網状構造を形成
した積層体の両面を挟み込みつつ毎分１ｍの速度で２５
℃の冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風
乾燥機中で２０分疑似結晶化処理した後、所定の大きさ
に切断して得られた積層網状体の特性を表２に示す。実
施例１の積層網状体は断面形状が三角おむすび型の中空
断面で中空率が４０％、繊度が９０００デニ−ルの線条
で形成しており、平均の見掛け密度が０．０４７ｇ／cm
³ であった。実施例２も断面形状が三角おむすび型の中
空断面で中空率が３８％、繊度が８９００デニ−ルの線
条から形成されており、網状体の平均の見掛け密度が
０．０４７ｇ／cm³ であった。表２で明らかなごとく、
実施例１は柔らかい弾性樹脂の特性が生かせた積層網状
構造のため耐熱性、常温での耐久性、座り心地ともに優
れたクッション材で補強効果も実用使用に耐えるもので
あった。実施例２はやや硬い弾性樹脂の特性が生かせた
積層網状構造のため耐熱性、常温での耐久性、座り心地
ともに優れたクッション材で補強効果も実用使用に耐え
るものであった。評価用に作成した座席も性能が優れて
いることが判る。

【００２１】

【表２】

【００２２】実施例３ ジメチルイソフタレ−ト（ＤＭＩ）２０モル％とＤＭＴ
８０モル％及び１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を
少量の触媒と仕込み、実施例１の方法と同様にして得た
ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂の処方を表１に示す。
オリフィスの孔形状を孔径φ１mmの丸断面としたノズル
を用い以外実施例１と同様にして得た弾性複合網状体の
特性を表２に示す。なお、中実丸断面の繊度が９０００
デニ−ルの線条から形成されており、網状体の平均の見
掛け密度が０．０４６ｇ／cm³ であった。表２で明らか
なごとく、実施例３は耐熱性と常温での耐久性は実用上
使用可能で、座り心地の優れたクッション材であり、補
強効果は実用使用が可能なものであった。評価用に作成
した座席も優れていることが判る。

【００２３】実施例４ ポリウレタン系エラストマ−として、４・４’ジフェニ
ルメタンジイソシアネ−ト（ＭＤＩ）とＰＴＭＧ及び鎖
延長剤として１・４ＢＤを添加して重合し次いで抗酸化
剤２％を添加混合練込み後ペレット化し真空乾燥してポ
リエ−テル系ウレタンポリマ−の処方を表３に示す。

【００２４】

【表３】

【００２５】得られた熱可塑性弾性樹脂を溶融温度２２
０℃とした以外実施例１と同様にして得た弾性複合網状
体の特性を表２に示す。実施例３は線条の断面形状が三
角おむすび型の中空断面で中空率は４１％、繊度が９８
００デニ−ルの線条から形成されており、網状体の平均
の見掛け密度が０．０４７ｇ／cm³ であった。実施例４
は柔らかいウレタンの特性を生かした積層網状体で耐熱
性、常温での耐久性、座り心地ともに優れたクッション
材で、補強効果も実用使用に耐えるものであった。評価
用に作成した座席も優れていることが判る。

【００２６】比較例１〜２ 固有粘度０．６３のポリエチレンテレフタレ−ト（ＰＥ
Ｔ）及びメルトインデックス１２のポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）を溶融温度を２８０℃及び２５０℃とし、疑似結晶
化処理しなかった以外、実施例３と同様にして得た線条
の繊度が比較例１は８８００デニ−ル、比較例２は２３
０００デニ−ルで、平均の見掛け密度が共に０．０４７
ｇ／cm³ の網状体の特性を表２に示す。比較例１は非弾
性ポリエステルからなる網状体のため耐熱耐久性が悪
く、硬くて座り心地も悪いクッション材で補強効果の試
験では構造体が破壊した例である。比較例２は繊度がや
や太い非弾性オレフィンからなる網状体のため、耐熱耐
久性が悪く、硬いクッション材で、補強効果の試験では
構造体が完全に破壊した例である。

【００２７】比較例３ ノズル面６０cm下に引取りコンベアネットを配して引き
取ったあと疑似結晶化処理をしなかった以外、実施例３
と同様の方法で得た網状体の特性の一部を表２に示す。
なお、接着状態が不良で不織布とも接着せず形態保持が
悪いため、５０％圧縮時反発力、見掛け密度、補強効
果、７０℃残留歪、繰返圧縮歪み、及び座り心地の評価
はしていない。比較例３は形態が固定されていないので
クッション材用ワディング層に適さない例である。

【００２８】比較例４ ノズル面２５cm下に引取りコンベアネットを配して、ス
パンボンド不織布を供給しないで網状体を形成し、疑似
結晶化処理しない以外、実施例３と同様にして得た線条
の繊度は９１００デニ−ル、平均の見掛け密度は０．０
４５ｇ／cm³ の網状体の特性を表２に示す。比較例４は
熱可塑性弾性樹脂で構成されているので座り心地は良い
が、耐熱性、耐久性、及び補強材がないので網状構造の
形態保持が不良なクッション材としては好ましくない例
である。

【００２９】比較例５ 幅５０cm、長さ５cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピッ
チ１０mm、長さ方向の孔間ピッチ２０mmの千鳥配列とし
たオリフィス径φ２mmとしたノズルを用いて単孔当たり
の吐出量２５ｇ／分にて吐出させて、ノズル面３０cm下
に引取りコンベアネットを配して１ｍ／分にて引き取っ
た以外、比較例３と同様にして得た線条の繊度は１１３
０００デニ−ルで、平均の見掛け密度は０．１５４ｇ／
cm³ の積層網状体の特性を表２に示す。比較例５は繊度
が著しく太く密度斑のある積層網状体のため、耐熱耐久
性が悪くなり、座り心地もやや悪くなるクッション材
で、補強材の形態保持性も劣る例である。

【００３０】比較例６ 引取りコンベアネットの間隔（開口幅）を５cmとし、引
取りコンベアネットの片側のスパンボンド不織布を供給
する側には溶融した吐出線状が接触するように配し、速
度を１ｍ／分にて引き取った以外、比較例３と同様にし
て得た線条繊度が９０００デニ−ルで、弾性網状体の平
均見掛け密度が０．０４３ｇ／cm³ の積層網状体の特性
を表２に示す。比較例６は積層網状体表面のフラット化
が悪い状態のため、見掛け密度が低いのに耐久性が劣
り、熱接着が不充分になり、少し異物感を感じる座り心
地のやや劣るクッション材で、補強材の形態保持性も劣
る例である。

【００３１】比較例７ 単孔当たりの吐出量３ｇ／分にて吐出させ、引取りコン
ベアネットの速度を０．３ｍ／分とし、疑似結晶化処理
しなかった以外実施例３と同様して得た線条繊度が１３
０００デニ−ルで、弾性網状体の平均見掛け密度が０．
２１ｇ／cm³ の弾性網状体の特性を表２に示す。比較例
７は見掛け密度が高いため座り心地がやや劣り、耐熱
性、耐久性が不充分なクッション材で、補強材の形態保
持性も劣る例である。

【００３２】実施例５ 実施例１で得た複合網状体を長さ１２０cmに切断して、
その両面に東洋紡績製熱接着繊維４−６４−ＴＥ５と東
洋紡績製立体巻縮ステープル１０−６４−７４５を３０
／７０重量比で混合開繊して得たカ−ドウエッブを全体
の０．０５ｇ／cm³ となるように表面側に積層圧縮して
２００℃の熱風にて１０分間一体熱成形して厚み７cmの
クッションを４枚作成した。得られたクッションを厚み
７cm、幅１２０cm、長さ５０cm毎にキルティングした幅
１２０cm、長さ２００cmの側地に入れマットレスを作成
した。このマットレスをベッドに設置し、２５℃ＲＨ６
５％室内にてパネラ−４人に７時間使用させて寝心地を
官能評価した。なお、ベットにはシ−ツを掛け、掛け布
団は１．８kgのダウン／フェザ−：９０／１０を中綿に
したもの、枕はパネラ−が毎日使用しているものを着用
させた。評価結果は、床つき感がなく、沈み込みが適度
で、蒸れを感じない快適な寝心地のベットであった。比
較のため、密度０．０４ｇ／cm³ で厚み１０cmの発泡ウ
レタン板状体で同様のマットレスを作成し、ベットに設
置して寝心地を評価した結果、床つき感は少ないが沈み
込みが大きくやや蒸れを感じる寝心地の悪いベットであ
った。

【００３３】

【発明の効果】振動や応力吸収性の良い熱可塑性弾性樹
脂から成る線条が３次元網状構造を形成し融着一体化し
た表面が実質的にフラット化され、裏面に連続繊維の不
織布を補強した本発明の積層網状体は、振動遮断性、耐
熱耐久性、嵩高性、座り心地のより改善された、蒸れに
くいクッション材であり、他の素材との併用による上記
の好ましい特性を付与した車両用座席、船舶用座席、車
両用、船舶用、病院やホテル等の業務用ベット、家具用
クッション、寝装用品等の製品を提供できる。更には、
車両用や建築資材としての内装材や断熱材等にも有用な
ものである。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０１Ｆ 6/86 ３０１ Ｂ

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 繊度が１００〜１０００００デニ−ルの
   熱可塑性弾性樹脂からなる連続した線条を曲がりくねら
   せ互いに接触させて該接触部の大部分が融着した３次元
   立体構造体を形成し、表面が実質的にフラット化された
   網状体の片面に連続繊維からなる不織布が接合された密
   度が０．０１ｇ／cm³ から０．２ｇ／cm³ の積層網状
   体。
2. 【請求項２】 連続した線条の断面形状が中空断面又は
   異形断面である請求項１記載の積層網状体。
3. 【請求項３】 連続し線条を構成する熱可塑性弾性樹脂
   が示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以上融点
   以下の温度に吸熱ピークを有する請求項１記載の積層網
   状体。
4. 【請求項４】 複数のオリフィスを持つ多列ノズルより
   熱可塑性弾性樹脂をその融点より２０〜８０℃高い溶融
   温度で、該ノズルより下方に向けて吐出させ、溶融状態
   で互いに接触させて融着させ３次元構造を形成しつつ、
   片面に連続繊維からなる不織布を接合させて引取り装置
   で挟み込み冷却槽で冷却せしめる積層網状体の製法。
5. 【請求項５】 一旦冷却後、熱可塑性弾性樹脂の融点よ
   り少なくとも１０℃以下の温度でアニ−リングを行なう
   請求項４に記載の積層網状体製法。
6. 【請求項６】 請求項１に記載の積層網状体を用いた車
   両用座席、船舶用座席、車両用、船舶用、病院用等の業
   務用及び家庭用ベット、家具用椅子、事務用椅子および
   布団のいずれかに記載の製品。