JPH07240625A - 周波数分離素子及びかかる素子を有するアンテナ - Google Patents
周波数分離素子及びかかる素子を有するアンテナInfo
- Publication number
- JPH07240625A JPH07240625A JP6242520A JP24252094A JPH07240625A JP H07240625 A JPH07240625 A JP H07240625A JP 6242520 A JP6242520 A JP 6242520A JP 24252094 A JP24252094 A JP 24252094A JP H07240625 A JPH07240625 A JP H07240625A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- radiator
- frequency
- radiation
- separating element
- element according
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q15/00—Devices for reflection, refraction, diffraction or polarisation of waves radiated from an antenna, e.g. quasi-optical devices
- H01Q15/0006—Devices acting selectively as reflecting surface, as diffracting or as refracting device, e.g. frequency filtering or angular spatial filtering devices
- H01Q15/0013—Devices acting selectively as reflecting surface, as diffracting or as refracting device, e.g. frequency filtering or angular spatial filtering devices said selective devices working as frequency-selective reflecting surfaces, e.g. FSS, dichroic plates, surfaces being partly transmissive and reflective
- H01Q15/0033—Devices acting selectively as reflecting surface, as diffracting or as refracting device, e.g. frequency filtering or angular spatial filtering devices said selective devices working as frequency-selective reflecting surfaces, e.g. FSS, dichroic plates, surfaces being partly transmissive and reflective used for beam splitting or combining, e.g. acting as a quasi-optical multiplexer
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q19/00—Combinations of primary active antenna elements and units with secondary devices, e.g. with quasi-optical devices, for giving the antenna a desired directional characteristic
- H01Q19/10—Combinations of primary active antenna elements and units with secondary devices, e.g. with quasi-optical devices, for giving the antenna a desired directional characteristic using reflecting surfaces
- H01Q19/18—Combinations of primary active antenna elements and units with secondary devices, e.g. with quasi-optical devices, for giving the antenna a desired directional characteristic using reflecting surfaces having two or more spaced reflecting surfaces
- H01Q19/19—Combinations of primary active antenna elements and units with secondary devices, e.g. with quasi-optical devices, for giving the antenna a desired directional characteristic using reflecting surfaces having two or more spaced reflecting surfaces comprising one main concave reflecting surface associated with an auxiliary reflecting surface
- H01Q19/195—Combinations of primary active antenna elements and units with secondary devices, e.g. with quasi-optical devices, for giving the antenna a desired directional characteristic using reflecting surfaces having two or more spaced reflecting surfaces comprising one main concave reflecting surface associated with an auxiliary reflecting surface wherein a reflecting surface acts also as a polarisation filter or a polarising device
Landscapes
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 送信及び受信される各周波数帯域のバンド幅
を広くするとともに、ＦＳＳから放射されるビームの幅
を拡張する。 【構成】 放射体の組合体４０は、中心４４を共通にし
て配置された六角形の最外側の放射体４０Ａと、円形の
最内側の放射体４０Ｂと、中間に位置する円形の放射体
４０Ｃとを含む。組合体４０を周期的に配列してアレイ
３６を構成する。アレイを基板に担持してＦＳＳ１４が
形成される。放射体４０Ａの境界線の長さは、反射され
る周波数帯域の放射の波長と等しい。
を広くするとともに、ＦＳＳから放射されるビームの幅
を拡張する。 【構成】 放射体の組合体４０は、中心４４を共通にし
て配置された六角形の最外側の放射体４０Ａと、円形の
最内側の放射体４０Ｂと、中間に位置する円形の放射体
４０Ｃとを含む。組合体４０を周期的に配列してアレイ
３６を構成する。アレイを基板に担持してＦＳＳ１４が
形成される。放射体４０Ａの境界線の長さは、反射され
る周波数帯域の放射の波長と等しい。
Description
【０００１】
【技術分野】本発明は、１周波数の電磁放射を反射しな
がらも別の周波数の放射を透過せしめる周波数分離面
（ＦＳＳ）に関し、特に電磁的透過材料からなる基板に
配置された電気的導電材料からなる同心円や多角形の組
が繰り返しのパターンに組まれた面や、複数の周波数帯
域にて動作するＦＳＳが組み込まれたアンテナに関す
る。
がらも別の周波数の放射を透過せしめる周波数分離面
（ＦＳＳ）に関し、特に電磁的透過材料からなる基板に
配置された電気的導電材料からなる同心円や多角形の組
が繰り返しのパターンに組まれた面や、複数の周波数帯
域にて動作するＦＳＳが組み込まれたアンテナに関す
る。
【０００２】
【背景技術】周波数分離面は、電磁的透過材料からなる
担持基板に配置された放射素子や、共振器のアレイにて
構成されている。このような面は、例えば、アンテナの
送信モードまたは受信モード時に、異なる周波数にて動
作する２つの別々のフィードが同じ反射器に向けて放射
を照射するアンテナに用いられている。
担持基板に配置された放射素子や、共振器のアレイにて
構成されている。このような面は、例えば、アンテナの
送信モードまたは受信モード時に、異なる周波数にて動
作する２つの別々のフィードが同じ反射器に向けて放射
を照射するアンテナに用いられている。
【０００３】ＦＳＳでは、送信または受信される周波数
帯域のビーム幅がかなり制限されていることが、アンテ
ナに対して問題となっていた。また、ＦＳＳを透過する
放射帯域とＦＳＳにて反射される放射帯域との間の存在
する周波数スペクトルの幅が広いことが、アンテナに対
して問題になっていた。
帯域のビーム幅がかなり制限されていることが、アンテ
ナに対して問題となっていた。また、ＦＳＳを透過する
放射帯域とＦＳＳにて反射される放射帯域との間の存在
する周波数スペクトルの幅が広いことが、アンテナに対
して問題になっていた。
【０００４】
【発明の概要】上記問題は、配置された電磁活性放射素
子や共振器を担持するとともに電磁放射を透過する誘電
体材料からなる基板にて構成されたマイクロ波周波数分
離面によって解決されて、効果が得られる。放射素子は
放射素子の組合体のはめ込みが繰り返されるアレイに配
列され、放射素子の各々の形状は、例えば銅やアルミニ
ウムなどの電気的導電材料からなる閉じたパスとなって
いる。放射素子の形状は、六角形、または八角形、側面
が円形の閉じたパスの境界を含む多角形である。本発明
の好ましい実施例において、放射素子の組合体の各々
は、中心が共通となる２つの環状素子及び１の六角形素
子からなる。小さい方の環状素子が中心に位置し、大き
い方の環状素子が中心の環状素子を包囲し、六角形素子
が両方の環状素子を包囲するように、これらの素子は順
次大きく形成されている。
子や共振器を担持するとともに電磁放射を透過する誘電
体材料からなる基板にて構成されたマイクロ波周波数分
離面によって解決されて、効果が得られる。放射素子は
放射素子の組合体のはめ込みが繰り返されるアレイに配
列され、放射素子の各々の形状は、例えば銅やアルミニ
ウムなどの電気的導電材料からなる閉じたパスとなって
いる。放射素子の形状は、六角形、または八角形、側面
が円形の閉じたパスの境界を含む多角形である。本発明
の好ましい実施例において、放射素子の組合体の各々
は、中心が共通となる２つの環状素子及び１の六角形素
子からなる。小さい方の環状素子が中心に位置し、大き
い方の環状素子が中心の環状素子を包囲し、六角形素子
が両方の環状素子を包囲するように、これらの素子は順
次大きく形成されている。
【０００５】各組合体のうちの最大の素子を、円形より
は六角形に構成することによって、組合体の間の空隙は
減少し、故に放射パターンにおける格子ローブの生成も
減少する。六角形の境界線の長さは、ＦＳＳにて用いら
れる３つの周波数帯域の最小の周波数の波長にほぼ等し
い。なお、この波長は、誘電体からなる基板の中での波
長である。中間位置の環状素子の平均境界線の長さは、
上記の放射周波数のうちの中間周波数帯域の波長とほぼ
等しく、小さい方の環状放射素子の平均境界線の長さは
最高周波数帯域の放射の波長とほぼ等しい。
は六角形に構成することによって、組合体の間の空隙は
減少し、故に放射パターンにおける格子ローブの生成も
減少する。六角形の境界線の長さは、ＦＳＳにて用いら
れる３つの周波数帯域の最小の周波数の波長にほぼ等し
い。なお、この波長は、誘電体からなる基板の中での波
長である。中間位置の環状素子の平均境界線の長さは、
上記の放射周波数のうちの中間周波数帯域の波長とほぼ
等しく、小さい方の環状放射素子の平均境界線の長さは
最高周波数帯域の放射の波長とほぼ等しい。
【０００６】衛星通信システムのように、反射器を共有
する複数の放射源を有するアンテナにてＦＳＳを使用す
る際、ＦＳＳは、最高放射周波数及び中間帯域放射周波
数の送信フィードからの放射ビームの伝搬路を遮るよう
に配置されるので、これらの放射帯域はＦＳＳを通過し
て反射器に入射する。ＦＳＳの面の反対側には、最低周
波数帯域の放射の受信フィードが配置され、この放射帯
域はＦＳＳにて反射されて受信フィードに入射する。通
常のアンテナでのフィードは、放射信号の送信と受信と
を行うという相反する形態で動作するホーンとして構成
されている。アンテナのこの構成によって、様々な送信
機の送信ホーンを互いに離間配置させることができる。
する複数の放射源を有するアンテナにてＦＳＳを使用す
る際、ＦＳＳは、最高放射周波数及び中間帯域放射周波
数の送信フィードからの放射ビームの伝搬路を遮るよう
に配置されるので、これらの放射帯域はＦＳＳを通過し
て反射器に入射する。ＦＳＳの面の反対側には、最低周
波数帯域の放射の受信フィードが配置され、この放射帯
域はＦＳＳにて反射されて受信フィードに入射する。通
常のアンテナでのフィードは、放射信号の送信と受信と
を行うという相反する形態で動作するホーンとして構成
されている。アンテナのこの構成によって、様々な送信
機の送信ホーンを互いに離間配置させることができる。
【０００７】従来の単一の放射素子からなるアレイより
放射素子の組合体からなるアレイを用いることによっ
て、電気信号のフィルタリングにて用いられる多重極フ
ィルタの動作特性と同様なＦＳＳの動作特性が得られ
る。従って、３つの周波数帯域の各々におけるバンド幅
をより広く形成するとともに、３つの周波数帯域の各々
における放射送信用のビーム幅を拡張するために、はめ
込まれた各組合体の各々において３つの素子間に協動関
係が存在する。広いビーム幅は、ＦＳＳへの入射角度の
広角と関連がある。特に、従来のアンテナのビーム幅を
制限する格子ローブの発現は、低減され、本発明のビー
ムの指向性から離れるように移動する。周波数の関数と
なる特定のバンド幅及びビーム幅は、環状放射素子の各
々における内側及び外側放射体の調整によって得られ
る。
放射素子の組合体からなるアレイを用いることによっ
て、電気信号のフィルタリングにて用いられる多重極フ
ィルタの動作特性と同様なＦＳＳの動作特性が得られ
る。従って、３つの周波数帯域の各々におけるバンド幅
をより広く形成するとともに、３つの周波数帯域の各々
における放射送信用のビーム幅を拡張するために、はめ
込まれた各組合体の各々において３つの素子間に協動関
係が存在する。広いビーム幅は、ＦＳＳへの入射角度の
広角と関連がある。特に、従来のアンテナのビーム幅を
制限する格子ローブの発現は、低減され、本発明のビー
ムの指向性から離れるように移動する。周波数の関数と
なる特定のバンド幅及びビーム幅は、環状放射素子の各
々における内側及び外側放射体の調整によって得られ
る。
【０００８】
【実施例】本発明の上述概念及びその他の特徴を添付図
面に基づき次の記載の中に説明する。図１に、地球を周
回する衛星での動作に適したアンテナシステム１０を示
す。本発明によれば、システム１０は、周波数分離素子
１４を有するアンテナ１２を含む。本発明によれば、素
子１４の前面１６は、放射体や共振器に対する周波数分
離面（frequency selective surface ：ＦＳＳ）となっ
ている。ＦＳＳは、曲面または平面である。しかしなが
ら、本発明の好ましい実施例において、ＦＳＳを含む素
子１４は平面に構成されている。アンテナ１２は、さら
に、素子１４の面の後方に配置された反射器１８と、素
子１４の面の後方に配置されホーンの形をしたＳバンド
フィード２０と、素子１４の面の前方に配置され且つＣ
バンドスペクトルの低周波側で動作する第２ホーン２２
と、電磁スペクトルのＣバンドの高周波側で動作し且つ
素子１４の前方に配置される第３ホーン２４とを有す
る。なお、２つのＣバンドホーン２２，２４は一例であ
って、必要に応じて、本発明は、ホーン２２，２４の両
方のパスバンドを囲む単一の広帯域ホーンや他の形状の
フィードを用いることもできる。
面に基づき次の記載の中に説明する。図１に、地球を周
回する衛星での動作に適したアンテナシステム１０を示
す。本発明によれば、システム１０は、周波数分離素子
１４を有するアンテナ１２を含む。本発明によれば、素
子１４の前面１６は、放射体や共振器に対する周波数分
離面（frequency selective surface ：ＦＳＳ）となっ
ている。ＦＳＳは、曲面または平面である。しかしなが
ら、本発明の好ましい実施例において、ＦＳＳを含む素
子１４は平面に構成されている。アンテナ１２は、さら
に、素子１４の面の後方に配置された反射器１８と、素
子１４の面の後方に配置されホーンの形をしたＳバンド
フィード２０と、素子１４の面の前方に配置され且つＣ
バンドスペクトルの低周波側で動作する第２ホーン２２
と、電磁スペクトルのＣバンドの高周波側で動作し且つ
素子１４の前方に配置される第３ホーン２４とを有す
る。なお、２つのＣバンドホーン２２，２４は一例であ
って、必要に応じて、本発明は、ホーン２２，２４の両
方のパスバンドを囲む単一の広帯域ホーンや他の形状の
フィードを用いることもできる。
【０００９】通常、衛星通信システムにおいて、１のス
ペクトルバンドにおける複数の通信チャネルのうちの１
チャネルは、アップリンク信号送信用に用いられ、複数
の信号送信バンドのうちの別のチャネルは、電磁スペク
トルが分けられており、信号のダウンリンク送信用に用
いられる。図１は、通常の状況を示し、任意のスペクト
ルバンドがアップリンク送信用またはダウンリンク送信
用のいずれか一方として用いられ、ホーン２０，２２，
２４が対応するトランシーバ２６，２８，３０に接続さ
れている。トランシーバ２６，２８，３０は信号プロセ
ッサ３２に接続されている。信号プロセッサ３２は、地
上局（a location on the earth）への送信用に信号を
アップリンク送信バンドからダウンリンク送信バンドに
移すために、信号の変調及び復調の機能を備えている。
ペクトルバンドにおける複数の通信チャネルのうちの１
チャネルは、アップリンク信号送信用に用いられ、複数
の信号送信バンドのうちの別のチャネルは、電磁スペク
トルが分けられており、信号のダウンリンク送信用に用
いられる。図１は、通常の状況を示し、任意のスペクト
ルバンドがアップリンク送信用またはダウンリンク送信
用のいずれか一方として用いられ、ホーン２０，２２，
２４が対応するトランシーバ２６，２８，３０に接続さ
れている。トランシーバ２６，２８，３０は信号プロセ
ッサ３２に接続されている。信号プロセッサ３２は、地
上局（a location on the earth）への送信用に信号を
アップリンク送信バンドからダウンリンク送信バンドに
移すために、信号の変調及び復調の機能を備えている。
【００１０】図２に、周波数分離素子１４の前面１６の
平面３４の後方のホーン２０の配置を示す。ホーン２
２，２４は平面３４に対してホーン２０とは反対側に位
置する。Ｃバンドホーン２２，２４からの放射ビーム
は、直接素子１４を通過して反射器１８に伝搬する。Ｓ
バンドホーン２０への放射ビームは、反射器１８からの
パスに沿って伝搬する。従って、反射器１８からのビー
ムが素子１４のＦＳＳによってホーン２０へと反射され
るように、伝搬路はＦＳＳにて折曲される。２つのＣバ
ンドホーン２２，２４を１つにした位置とＳバンドホー
ン２０の位置とは、平面３４に対して鏡面対称となって
いる。
平面３４の後方のホーン２０の配置を示す。ホーン２
２，２４は平面３４に対してホーン２０とは反対側に位
置する。Ｃバンドホーン２２，２４からの放射ビーム
は、直接素子１４を通過して反射器１８に伝搬する。Ｓ
バンドホーン２０への放射ビームは、反射器１８からの
パスに沿って伝搬する。従って、反射器１８からのビー
ムが素子１４のＦＳＳによってホーン２０へと反射され
るように、伝搬路はＦＳＳにて折曲される。２つのＣバ
ンドホーン２２，２４を１つにした位置とＳバンドホー
ン２０の位置とは、平面３４に対して鏡面対称となって
いる。
【００１１】本発明によれば、図１乃至図５に示すよう
に、素子１４の前面１６は、放射素子または放射体４０
からなる組合体３８のアレイ３６にて形成されている。
組合体３８の各々において、１の放射体は他の放射体の
中にはめ込まれている。放射体の各々は、導電材料から
なるほぼ円形の閉じたパスとして形成され、好ましい実
施例において、放射体として銅やアルミニウム等の金属
が用いられている。放射体４０は、周波数分離素子１４
の基板４２に積層されて担持されている。基板４２は、
誘電部材にて組み立てられ、これらの誘電部材は、ホー
ン２０，２２，２４の周波数帯域の電磁放射に対して透
過性を呈する。一般に、放射体４０は、円形や楕円形、
または多角形である。本発明の好ましい実施例では、組
合体３８の各々において、３つの放射体が存在し、最外
側の放射体４０Ａは六角形に形成され、最内側の放射体
４０Ｃは円形の環状に形成され、中間位置の放射体４０
Ｂも円形の環状に形成されている。また、各組合体３８
において、１の放射体を他の放射体に対して僅かにオフ
セットさせることもできる。好ましい実施例において、
放射体４０は全て同一中心に配置されている。さらに、
最外側の放射体４０Ａは、円形、六角形、八角形、また
は他の多角形でも良いが、好ましい実施例では、六角形
が用いられて、互いに隣接する放射体４０の組合体の中
心４４間の間隙Ｄを最小にしている。
に、素子１４の前面１６は、放射素子または放射体４０
からなる組合体３８のアレイ３６にて形成されている。
組合体３８の各々において、１の放射体は他の放射体の
中にはめ込まれている。放射体の各々は、導電材料から
なるほぼ円形の閉じたパスとして形成され、好ましい実
施例において、放射体として銅やアルミニウム等の金属
が用いられている。放射体４０は、周波数分離素子１４
の基板４２に積層されて担持されている。基板４２は、
誘電部材にて組み立てられ、これらの誘電部材は、ホー
ン２０，２２，２４の周波数帯域の電磁放射に対して透
過性を呈する。一般に、放射体４０は、円形や楕円形、
または多角形である。本発明の好ましい実施例では、組
合体３８の各々において、３つの放射体が存在し、最外
側の放射体４０Ａは六角形に形成され、最内側の放射体
４０Ｃは円形の環状に形成され、中間位置の放射体４０
Ｂも円形の環状に形成されている。また、各組合体３８
において、１の放射体を他の放射体に対して僅かにオフ
セットさせることもできる。好ましい実施例において、
放射体４０は全て同一中心に配置されている。さらに、
最外側の放射体４０Ａは、円形、六角形、八角形、また
は他の多角形でも良いが、好ましい実施例では、六角形
が用いられて、互いに隣接する放射体４０の組合体の中
心４４間の間隙Ｄを最小にしている。
【００１２】図３に、隣接する組合体３８の中心間の距
離Ｄと、最も近接する距離ｄとを示す。図３及び図５
に、最内側の放射体４０Ｃの内径ｒ1 及び外径ｒ2 を示
す。同様に、中間位置の放射体４０Ｂの内径ｒ3 及び外
径ｒ4 を図３及び図５に示す。外径ｒ2 と内径ｒ1 との
差、及び外径ｒ4 と内径ｒ3 との差が、それぞれ最内側
の放射体４０Ｃ及び中間位置の放射体４０Ｂの幅とな
る。図３及び図５に示すように、最外側の放射体４０Ａ
の幅はＷで与えられる。互いに隣接する組合体３８は、
図３に示すように、各中心４４が正三角形の頂点に配列
されるように並べられ、正三角形の辺は間隙Ｄと同一に
なる。任意の組合体３８における六角形の最外側の放射
体４０Ａの一辺の長さＬも図３に示す。
離Ｄと、最も近接する距離ｄとを示す。図３及び図５
に、最内側の放射体４０Ｃの内径ｒ1 及び外径ｒ2 を示
す。同様に、中間位置の放射体４０Ｂの内径ｒ3 及び外
径ｒ4 を図３及び図５に示す。外径ｒ2 と内径ｒ1 との
差、及び外径ｒ4 と内径ｒ3 との差が、それぞれ最内側
の放射体４０Ｃ及び中間位置の放射体４０Ｂの幅とな
る。図３及び図５に示すように、最外側の放射体４０Ａ
の幅はＷで与えられる。互いに隣接する組合体３８は、
図３に示すように、各中心４４が正三角形の頂点に配列
されるように並べられ、正三角形の辺は間隙Ｄと同一に
なる。任意の組合体３８における六角形の最外側の放射
体４０Ａの一辺の長さＬも図３に示す。
【００１３】基板４２は、衛星アンテナシステムにおい
て有効となる軽量且つ頑丈な構成を有している。基板４
２は、ポリカーボネイトなどのプラスチックフィルム材
料からなる層４８，５０によって前面及び後面が囲まれ
た中心のハニカムコア４６からなる。好ましい実施例に
おいては、ケブラー（Kevlar）層が前面４８及び後面５
０を構成するために用いられる。ナイロンやユピレック
ス（Upilex）などのプラスチック材料からなる比較的薄
肉の層５２が前面４８に固着されて、放射体４０の組合
体３８を積層するための土台として機能する。本発明の
好ましい実施例において、比較的薄肉の層５２としてユ
ピレックスが用いられている。ハニカムコア４６は、空
気と同じ誘電率を有し、クラフトペーパーなどの部材に
て形成されるが、好ましい実施例においてはノマックス
（nomax）などの材料が用いられる。
て有効となる軽量且つ頑丈な構成を有している。基板４
２は、ポリカーボネイトなどのプラスチックフィルム材
料からなる層４８，５０によって前面及び後面が囲まれ
た中心のハニカムコア４６からなる。好ましい実施例に
おいては、ケブラー（Kevlar）層が前面４８及び後面５
０を構成するために用いられる。ナイロンやユピレック
ス（Upilex）などのプラスチック材料からなる比較的薄
肉の層５２が前面４８に固着されて、放射体４０の組合
体３８を積層するための土台として機能する。本発明の
好ましい実施例において、比較的薄肉の層５２としてユ
ピレックスが用いられている。ハニカムコア４６は、空
気と同じ誘電率を有し、クラフトペーパーなどの部材に
て形成されるが、好ましい実施例においてはノマックス
（nomax）などの材料が用いられる。
【００１４】次に記載する寸法が、特定のスペクトル周
波数帯域で動作する本発明の実施例に用いられる。な
お、本発明によれば、素子の寸法は、高周波数帯域また
は低周波数帯域にて機能するアンテナを形成するため
に、一定の割合で作られる。Ｓバンドホーン２０は、
２．６５〜２．６９ＧＨｚ（ギガヘルツ）で動作し、ア
ンテナ１２に入射する信号を受信する。Ｃバンドホーン
２２，２４は、アンテナ１２から電磁信号を送信するた
めに、それぞれ３．７〜４．２ＧＨｚ、５．９２５〜
６．４２５ＧＨｚの帯域で動作する。３つのホーン２
０，２２，２４は円偏波で動作する。好ましい実施例に
おいて、放射体４０は、およそ膜厚１２７μｍ〜２５４
μｍ（５〜１０ミル）の範囲の一層に積層された銅フィ
ルムから組み立てられる。しかしながら、必要に応じ
て、膜厚は２５．４μｍ（１ミル）と薄くすることもで
きる。最小の膜厚は、銅フィルムの電磁表面層の深さの
少なくとも数倍となる。最外側の六角形の放射体４０Ａ
において、各辺の長さＬは、ホーン２０のＳバンド放射
の波長のおよそ６分の１に等しく、好ましい実施例で
は、Ｌは０．４３０となる。放射体４０Ａの幅Ｗは、
０．２５４ｍｍ（０．０１インチ）から０．５０８ｍｍ
（０．０２インチ）までの範囲の値を採り、好ましい実
施例では０．３８１ｍｍ（０．１５インチ）となる。こ
れによって、誘電体からなる基板内でのＳバンド放射の
波長とほぼ等しい長さを有する放射体４０Ａの境界線が
形成されるので、放射体４０ＡはＳバンド放射の周波数
で共振することができる。同様に、内側の環状のＣバン
ド放射体４０Ｂ，４０Ｃは、対応する平均放射帯域の値
とほぼ等しい長さの平均境界線を有するので、各放射体
４０Ｂ，４０Ｃは対応する周波数で共振することができ
る。
波数帯域で動作する本発明の実施例に用いられる。な
お、本発明によれば、素子の寸法は、高周波数帯域また
は低周波数帯域にて機能するアンテナを形成するため
に、一定の割合で作られる。Ｓバンドホーン２０は、
２．６５〜２．６９ＧＨｚ（ギガヘルツ）で動作し、ア
ンテナ１２に入射する信号を受信する。Ｃバンドホーン
２２，２４は、アンテナ１２から電磁信号を送信するた
めに、それぞれ３．７〜４．２ＧＨｚ、５．９２５〜
６．４２５ＧＨｚの帯域で動作する。３つのホーン２
０，２２，２４は円偏波で動作する。好ましい実施例に
おいて、放射体４０は、およそ膜厚１２７μｍ〜２５４
μｍ（５〜１０ミル）の範囲の一層に積層された銅フィ
ルムから組み立てられる。しかしながら、必要に応じ
て、膜厚は２５．４μｍ（１ミル）と薄くすることもで
きる。最小の膜厚は、銅フィルムの電磁表面層の深さの
少なくとも数倍となる。最外側の六角形の放射体４０Ａ
において、各辺の長さＬは、ホーン２０のＳバンド放射
の波長のおよそ６分の１に等しく、好ましい実施例で
は、Ｌは０．４３０となる。放射体４０Ａの幅Ｗは、
０．２５４ｍｍ（０．０１インチ）から０．５０８ｍｍ
（０．０２インチ）までの範囲の値を採り、好ましい実
施例では０．３８１ｍｍ（０．１５インチ）となる。こ
れによって、誘電体からなる基板内でのＳバンド放射の
波長とほぼ等しい長さを有する放射体４０Ａの境界線が
形成されるので、放射体４０ＡはＳバンド放射の周波数
で共振することができる。同様に、内側の環状のＣバン
ド放射体４０Ｂ，４０Ｃは、対応する平均放射帯域の値
とほぼ等しい長さの平均境界線を有するので、各放射体
４０Ｂ，４０Ｃは対応する周波数で共振することができ
る。
【００１５】中心４４，４４間の距離Ｄは、誘電体基板
のＳバンド放射の波長の３分の１にほぼ等しい１．７３
Ｌとなり、好ましい実施例ではおよそ１．９５５８ｃｍ
（０．７７０インチ）となる。最近接点ｄは０．３８１
ｍｍ（１５ミル）となる。半径ｒ１，ｒ２，ｒ３，ｒ４
は、それぞれほぼ１．７７８ｃｍ（０．７０インチ）、
６．７３１ｍｍ（０．２６５インチ）、６．９８５ｍｍ
（０．２７５インチ）、８．５０９ｍｍ（０．３３５イ
ンチ）となる。基板４２では次に示す寸法が用いられ
る。ケブラ層４８，５０はそれぞれ０．２５４ｍｍ（１
０ミル）から０．５０８ｍｍ（２０ミル）までの膜厚を
有する。ハニカムコア４６は、膜厚が２．５４ｃｍ（１
インチ）である。ユピレックス層５２は、２５．４μｍ
（１ミル）から５０．８μｍ（２ミル）までの膜厚を有
する。層４８，５０，５２の比誘電率は、およそ２．２
から２．８までとなる。
のＳバンド放射の波長の３分の１にほぼ等しい１．７３
Ｌとなり、好ましい実施例ではおよそ１．９５５８ｃｍ
（０．７７０インチ）となる。最近接点ｄは０．３８１
ｍｍ（１５ミル）となる。半径ｒ１，ｒ２，ｒ３，ｒ４
は、それぞれほぼ１．７７８ｃｍ（０．７０インチ）、
６．７３１ｍｍ（０．２６５インチ）、６．９８５ｍｍ
（０．２７５インチ）、８．５０９ｍｍ（０．３３５イ
ンチ）となる。基板４２では次に示す寸法が用いられ
る。ケブラ層４８，５０はそれぞれ０．２５４ｍｍ（１
０ミル）から０．５０８ｍｍ（２０ミル）までの膜厚を
有する。ハニカムコア４６は、膜厚が２．５４ｃｍ（１
インチ）である。ユピレックス層５２は、２５．４μｍ
（１ミル）から５０．８μｍ（２ミル）までの膜厚を有
する。層４８，５０，５２の比誘電率は、およそ２．２
から２．８までとなる。
【００１６】アンテナ１２の動作時、入射ビーム５４
（図１及び図２）は反射器１８によって素子１４へと反
射される。素子１４において、放射体の組合体３８から
なるＦＳＳは、ビーム５４をホーン２０へと反射させ
る。ビーム５４は、比較的短い点線によって示されてい
る。ホーン２２からの出射ビーム５６は、ＦＳＳ及び素
子１４を通過し、アンテナ１２から離れている反射器１
８によって反射される。ビーム５６は、比較的長い点線
によって示されている。同様に、ホーン２４からの出射
ビームは、ＦＳＳ及び素子１４を通過し、アンテナ１２
から離れている反射器１８によって反射される。
（図１及び図２）は反射器１８によって素子１４へと反
射される。素子１４において、放射体の組合体３８から
なるＦＳＳは、ビーム５４をホーン２０へと反射させ
る。ビーム５４は、比較的短い点線によって示されてい
る。ホーン２２からの出射ビーム５６は、ＦＳＳ及び素
子１４を通過し、アンテナ１２から離れている反射器１
８によって反射される。ビーム５６は、比較的長い点線
によって示されている。同様に、ホーン２４からの出射
ビームは、ＦＳＳ及び素子１４を通過し、アンテナ１２
から離れている反射器１８によって反射される。
【００１７】図２に示すように、ホーン２０は、ビーム
幅が最外側ビーム５４Ａ，５４Ｂによって画定されるホ
ーン２０へ集束される入射ビームの中の任意のビームか
ら放射を受信することができる。好ましい実施例におい
て、最外側ビーム５４Ａまたは５４Ｂの最大入射角は、
平面３４の法線に対して６０度と大きくすることができ
る。６０度の角度は、従来技術による今までに有効な角
度よりもかなり大きく、地表を観察するために、アンテ
ナ１２などのアンテナの利用の重要な改良となってい
る。同様に、放射体２２，２４の一方によって放射され
てＦＳＳを通過して送信される放射のビーム幅は、ホー
ン２０の前述のビーム幅に匹敵する。これは、図２にお
いて最外側ビーム５６Ａ，５６Ｂによって示される。な
お、これらのビーム５６Ａ，５６Ｂは、Ｓバンドビーム
５４，５４Ａ，５４Ｂと区別するために、比較的長い点
線として描かれている。
幅が最外側ビーム５４Ａ，５４Ｂによって画定されるホ
ーン２０へ集束される入射ビームの中の任意のビームか
ら放射を受信することができる。好ましい実施例におい
て、最外側ビーム５４Ａまたは５４Ｂの最大入射角は、
平面３４の法線に対して６０度と大きくすることができ
る。６０度の角度は、従来技術による今までに有効な角
度よりもかなり大きく、地表を観察するために、アンテ
ナ１２などのアンテナの利用の重要な改良となってい
る。同様に、放射体２２，２４の一方によって放射され
てＦＳＳを通過して送信される放射のビーム幅は、ホー
ン２０の前述のビーム幅に匹敵する。これは、図２にお
いて最外側ビーム５６Ａ，５６Ｂによって示される。な
お、これらのビーム５６Ａ，５６Ｂは、Ｓバンドビーム
５４，５４Ａ，５４Ｂと区別するために、比較的長い点
線として描かれている。
【００１８】図３に示すように、各組合体３８における
放射体４０の間隙は、高周波数帯域の放射の波長の４分
の１よりもかなり小さい。故に、放射体の間に相互作用
が存在する。かかる相互作用は、電子工学的フィルタの
抵抗、容量及びインダクタンスの成分を含む数学的解析
から、３極電子工学的フィルタと類似した周波数分離素
子１４の反射・透過特性を形成する。電子工学的フィル
タの場合、周波数変換面における極点及び零点の移動に
よって、フィルタのパスバンドとストップバンドとの間
に急峻な変化が生じるフィルタレスポンスが生成され
る。
放射体４０の間隙は、高周波数帯域の放射の波長の４分
の１よりもかなり小さい。故に、放射体の間に相互作用
が存在する。かかる相互作用は、電子工学的フィルタの
抵抗、容量及びインダクタンスの成分を含む数学的解析
から、３極電子工学的フィルタと類似した周波数分離素
子１４の反射・透過特性を形成する。電子工学的フィル
タの場合、周波数変換面における極点及び零点の移動に
よって、フィルタのパスバンドとストップバンドとの間
に急峻な変化が生じるフィルタレスポンスが生成され
る。
【００１９】解析によって、外側の六角形の放射体４０
Ａの中での半径ｒ１，ｒ２，ｒ３，ｒ４の調整によっ
て、素子１４のＳバンド反射特性とＣバンド透過特性と
の間のスペクトル空隙が狭くなるように、素子１４の周
波数レスポンスが調整される。故に、本発明の好ましい
実施例の上記透過バンドに関しては、最高反射周波数は
およそ２．７ＧＨｚであり、最低透過周波数は３．７Ｇ
Ｈｚとなる。これによって、２つの周波数の比は１．３
７となり、従来技術にて得られる比よりもかなり小さ
い。周波数分離素子１４のバンド幅の改善の程度は、お
よそ６．４ＧＨｚの最高透過周波数をおよそ２．７ＧＨ
ｚの最高反射周波数で割ることによって２．３７の比が
得られ、この比は従来技術にて得られる比よりもかなり
大きい。また、組合体３８の各々における放射素子４０
Ａ，４０Ｂ，４０Ｃの間隙及び相対寸法によって、周波
数選択素子１４に対するＳバンド及びＣバンドビーム５
４，５６（図２）の増大した入射角度を操作する上記能
力を利用するために、格子ローブ（grating lobes）を
さらに制御することができる。
Ａの中での半径ｒ１，ｒ２，ｒ３，ｒ４の調整によっ
て、素子１４のＳバンド反射特性とＣバンド透過特性と
の間のスペクトル空隙が狭くなるように、素子１４の周
波数レスポンスが調整される。故に、本発明の好ましい
実施例の上記透過バンドに関しては、最高反射周波数は
およそ２．７ＧＨｚであり、最低透過周波数は３．７Ｇ
Ｈｚとなる。これによって、２つの周波数の比は１．３
７となり、従来技術にて得られる比よりもかなり小さ
い。周波数分離素子１４のバンド幅の改善の程度は、お
よそ６．４ＧＨｚの最高透過周波数をおよそ２．７ＧＨ
ｚの最高反射周波数で割ることによって２．３７の比が
得られ、この比は従来技術にて得られる比よりもかなり
大きい。また、組合体３８の各々における放射素子４０
Ａ，４０Ｂ，４０Ｃの間隙及び相対寸法によって、周波
数選択素子１４に対するＳバンド及びＣバンドビーム５
４，５６（図２）の増大した入射角度を操作する上記能
力を利用するために、格子ローブ（grating lobes）を
さらに制御することができる。
【００２０】本発明の上記実施例は例示にすぎず、当業
者においては様々な変形例に想到されるはずである。従
って、本発明は、ここに記載された実施例に限定される
ものではなく、請求項によってのみ限定されるものであ
る。
者においては様々な変形例に想到されるはずである。従
って、本発明は、ここに記載された実施例に限定される
ものではなく、請求項によってのみ限定されるものであ
る。
【図１】本発明の周波数分離面が組み込まれたアンテナ
が斜視図に示されるとともに他の部品の構成が示された
アンテナシステムを表す。
が斜視図に示されるとともに他の部品の構成が示された
アンテナシステムを表す。
【図２】図１のアンテナの断面図である。
【図３】電気的導電材料にて形成された放射素子の配置
を示すために支持基板が切り欠かれた図１及び図２に示
す周波数分離素子の前面の平面図である。
を示すために支持基板が切り欠かれた図１及び図２に示
す周波数分離素子の前面の平面図である。
【図４】前面に放射素子を担持する基板を含む図１及び
図２の周波数分離面の断面図である。
図２の周波数分離面の断面図である。
【図５】基板の１領域における放射素子の組合体を示す
図３の線分５−５における断面図である。
図３の線分５−５における断面図である。
１０ アンテナシステム １２ アンテナ １４ 周波数分離素子 ２０，２２，２４ フィード ３６ アレイ ３８ 放射体の組合体 ４０Ａ 最外側の放射体 ４０Ｂ 中間位置の放射体 ４０Ｃ 最内側の放射体 ４２ 基板 ４４ 放射体の組合体の中心
Claims (15)
- 【請求項１】 第１周波数帯域を反射し且つ前記第１周
波数帯域とは異なる第２周波数帯域を透過するマイクロ
波周波数分離素子であって、 各々が閉じた形状を有する放射体からなる組合体が前記
素子の表面に沿って周期的に配置されたアレイを有し、 前記組合体の各々において１の放射体が別の放射体を包
囲し、 最外側の放射体は、境界線の長さが前記周波数帯域のう
ちの低い方の周波数帯域の放射の波長と等しいことを特
徴とするマイクロ波周波数分離素子。 - 【請求項２】 前記素子は、前記周波数帯域のうちの低
い方の周波数帯域の放射を反射することを特徴とする請
求項１記載の周波数分離素子。 - 【請求項３】 前記組合体の各々において、前記放射体
は前記組合体の中心を中心としていることを特徴とする
請求項２記載の周波数分離素子。 - 【請求項４】 互いに隣接する前記組合体の中心は、前
記周波数帯域のうちの低い方の周波数帯域の放射の波長
の３分の１だけ離間していることを特徴とする請求項３
記載の周波数分離素子。 - 【請求項５】 前記素子の表面は平面であることを特徴
とする請求項４記載の周波数分離素子。 - 【請求項６】 前記放射体の組合体の各々において、最
内側の前記放射体は円形であることを特徴とする請求項
５記載の周波数分離素子。 - 【請求項７】 前記放射体の組合体の各々において、最
外側の前記放射体は六角形であることを特徴とする請求
項６記載の周波数分離素子。 - 【請求項８】 前記放射体の組合体の各々は、３つの前
記放射体、すなわち、六角形の最外側の放射体、円形の
最内側の放射体、円形の中間位置の放射体を有すること
を特徴とする請求項５記載の周波数分離素子。 - 【請求項９】 前記最内側の放射体は円形の環状の形態
を有し、前記中間位置の放射体は円形の環状の形状を有
し、前記最内側の放射体と前記中間位置の放射体との間
に間隙が存在し、前記最内側の放射体の幅は、前記最内
側の放射体の内径及び外径との差であり、前記中間位置
の放射体の幅よりも広いことを特徴とする請求項８記載
の周波数分離素子。 - 【請求項１０】 前記中間位置の放射体の幅は、前記最
外側の放射体の幅よりも広いことを特徴とする請求項９
記載の周波数分離素子。 - 【請求項１１】 前記放射体を担持する基板をさらに有
し、前記基板は前記周波数帯域の各々の放射を透過する
材料にて作製されていることを特徴とする請求項１０記
載の周波数分離素子。 - 【請求項１２】 最高周波数帯域と最低周波数帯域との
間に存在する前記周波数帯域の第３周波数帯域の放射に
よって操作される請求項８記載の周波数分離素子であっ
て、前記最内側の放射体の平均境界線の長さは最高周波
数帯域での放射の波長に等しく、前記中間位置の放射体
の平均境界線の長さは前記第３周波数帯域の放射の波長
に等しいことを特徴とする請求項８記載の周波数分離素
子。 - 【請求項１３】 前記放射体の組合体からなる前記アレ
イは２次元アレイであり、前記放射体の組合体は前記ア
レイにおいて正三角形の頂点に配列されることを特徴と
する請求項１２記載の周波数分離素子。 - 【請求項１４】 反射器と、周波数分離素子と、前記反
射器を照射するように配置された複数のマイクロ波フィ
ードとからなり、前記フィードのうち高周波数の放射に
て動作する第１フィードは、前記周波数分離素子を透過
した放射にて前記反射器を照射するために前記周波数分
離素子に対して前記反射器とは反対側の一側に配置さ
れ、前記反射器と前記フィードのうち低周波数の放射に
よって動作される第２フィードとは、前記周波数分離素
子による前記低周波数の放射の反射によって前記反射器
を照射するために前記周波数分離素子に対して前記第１
フィードとは反対側の一側に配置されたアンテナであっ
て、 前記周波数分離素子は、前記素子の表面に沿って配置さ
れた放射体の組合体からなる周期的アレイを有し、前記
放射体の各々は閉じた形状を有するとともに前記組合体
の各々において１の前記放射体は他の前記放射体を包囲
し、 最外側の前記放射体は境界線の長さが低周波数の前記放
射の波長と等しく、前記放射体の組合体は低周波数の前
記放射の波長の２分の１と等しい間隙を介して離間配置
されることを特徴とする周波数分離素子。 - 【請求項１５】 前記放射体の組合体の各々は、３つの
前記放射体、すなわち、六角形である最外側の放射体、
円形である最内側の放射体、円形である中間位置の放射
体を有することを特徴とする請求項１４記載の周波数分
離素子。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/151501 | 1993-11-12 | ||
| US08/151,501 US5471224A (en) | 1993-11-12 | 1993-11-12 | Frequency selective surface with repeating pattern of concentric closed conductor paths, and antenna having the surface |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07240625A true JPH07240625A (ja) | 1995-09-12 |
Family
ID=22539052
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6242520A Pending JPH07240625A (ja) | 1993-11-12 | 1994-10-06 | 周波数分離素子及びかかる素子を有するアンテナ |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5471224A (ja) |
| JP (1) | JPH07240625A (ja) |
| DE (1) | DE4432174A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013034184A (ja) * | 2011-07-29 | 2013-02-14 | Boeing Co:The | フェーズドアレイの広帯域連結リングアンテナ素子 |
Families Citing this family (41)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5557292A (en) * | 1994-06-22 | 1996-09-17 | Space Systems/Loral, Inc. | Multiple band folding antenna |
| US5949387A (en) * | 1997-04-29 | 1999-09-07 | Trw Inc. | Frequency selective surface (FSS) filter for an antenna |
| US6072432A (en) * | 1997-05-02 | 2000-06-06 | Radio Frequency Systems, Inc. | Hybrid power tapered/space tapered multi-beam antenna |
| FR2779578B1 (fr) * | 1998-06-04 | 2002-11-29 | Centre Nat Etd Spatiales | Procede pour la determination des amplitudes et phases des differentes voies d'un reseau d'emission de signaux electromagnetiques, tel qu'une antenne de satellite de telecommunication |
| DE29925006U1 (de) | 1999-09-20 | 2008-04-03 | Fractus, S.A. | Mehrebenenantenne |
| ES2205898T3 (es) | 1999-10-26 | 2004-05-01 | Fractus, S.A. | Agrupaciones multibanda de antenas entrelazadas. |
| CN100373693C (zh) | 2000-01-19 | 2008-03-05 | 弗拉克托斯股份有限公司 | 空间填充小型天线 |
| EP1313166B1 (en) * | 2000-04-19 | 2007-11-14 | Advanced Automotive Antennas, S.L. | Multilevel advanced antenna for motor vehicles |
| US7511675B2 (en) | 2000-10-26 | 2009-03-31 | Advanced Automotive Antennas, S.L. | Antenna system for a motor vehicle |
| EP1358696A1 (en) | 2001-02-07 | 2003-11-05 | Fractus, S.A. | Miniature broadband ring-like microstrip patch antenna |
| US6512485B2 (en) * | 2001-03-12 | 2003-01-28 | Wildblue Communications, Inc. | Multi-band antenna for bundled broadband satellite internet access and DBS television service |
| CN1507673A (zh) | 2001-04-16 | 2004-06-23 | �����ɷ� | 双频带双极化天线阵列 |
| US9755314B2 (en) | 2001-10-16 | 2017-09-05 | Fractus S.A. | Loaded antenna |
| EP1444751B1 (en) | 2001-10-16 | 2007-06-13 | Fractus, S.A. | Loaded antenna |
| WO2003034544A1 (en) | 2001-10-16 | 2003-04-24 | Fractus, S.A. | Multiband antenna |
| WO2003034545A1 (en) | 2001-10-16 | 2003-04-24 | Fractus, S.A. | Multifrequency microstrip patch antenna with parasitic coupled elements |
| US6885355B2 (en) * | 2002-07-11 | 2005-04-26 | Harris Corporation | Spatial filtering surface operative with antenna aperture for modifying aperture electric field |
| US6806843B2 (en) * | 2002-07-11 | 2004-10-19 | Harris Corporation | Antenna system with active spatial filtering surface |
| US6958738B1 (en) * | 2004-04-21 | 2005-10-25 | Harris Corporation | Reflector antenna system including a phased array antenna having a feed-through zone and related methods |
| US6965355B1 (en) * | 2004-04-21 | 2005-11-15 | Harris Corporation | Reflector antenna system including a phased array antenna operable in multiple modes and related methods |
| DE102006009012A1 (de) * | 2005-11-29 | 2007-05-31 | Robert Bosch Gmbh | Moduleinheit für eine Radar-Antennenanordnung mit integriertem HF-Chip |
| US8738103B2 (en) | 2006-07-18 | 2014-05-27 | Fractus, S.A. | Multiple-body-configuration multimedia and smartphone multifunction wireless devices |
| DE102006061312A1 (de) * | 2006-12-22 | 2008-06-26 | Giesecke & Devrient Gmbh | Antenne zur Messung einer Bewegungsinformation nach dem Doppler-Prinzip, Transponder, System und Verfahren |
| US9166302B2 (en) * | 2008-08-25 | 2015-10-20 | Fractal Antenna Systems, Inc. | Wideband electromagnetic cloaking systems |
| US8253639B2 (en) * | 2008-08-25 | 2012-08-28 | Nathan Cohen | Wideband electromagnetic cloaking systems |
| US10027033B2 (en) | 2008-08-25 | 2018-07-17 | Fractal Antenna Systems, Inc. | Wideband electromagnetic cloaking systems |
| US7982687B1 (en) * | 2008-10-02 | 2011-07-19 | The Directv Group, Inc. | Ka/Ku outdoor unit configuration using a frequency selective surface |
| US8421692B2 (en) | 2009-02-25 | 2013-04-16 | The Boeing Company | Transmitting power and data |
| US9035849B2 (en) * | 2009-04-15 | 2015-05-19 | Fractal Antenna Systems, Inc. | Methods and apparatus for enhanced radiation characteristics from antennas and related components |
| US10283872B2 (en) | 2009-04-15 | 2019-05-07 | Fractal Antenna Systems, Inc. | Methods and apparatus for enhanced radiation characteristics from antennas and related components |
| US8681064B2 (en) * | 2010-12-14 | 2014-03-25 | Raytheon Company | Resistive frequency selective surface circuit for reducing coupling and electromagnetic interference in radar antenna arrays |
| AU2013249452B2 (en) * | 2012-04-17 | 2015-06-11 | Boston Scientific Neuromodulation Corporation | Neurostimulation device having frequency selective surface to prevent electromagnetic interference during MRI |
| KR101477199B1 (ko) * | 2013-07-03 | 2014-12-29 | (주)인텔리안테크놀로지스 | 멀티 밴드 스위칭 구조를 갖는 위성 통신용 안테나 |
| US10446907B2 (en) * | 2016-02-16 | 2019-10-15 | GM Global Technology Operations LLC | Impedance surface treatment for mitigating surface waves and improving gain of antennas on glass |
| CN107394410B (zh) * | 2017-07-18 | 2023-08-01 | 南京航空航天大学 | 一种2.5维闭合环型频率选择表面结构及其设计方法 |
| US11268837B1 (en) | 2018-05-30 | 2022-03-08 | Fractal Antenna Systems, Inc. | Conformal aperture engine sensors and mesh network |
| TR201819490A2 (tr) | 2018-12-14 | 2019-02-21 | Profen Iletisim Teknolojileri Ve Hizmetleri Sanayi Ticaret Anonim Sirketi | Frekans seçi̇ci̇ yüzeyli̇ i̇ki̇nci̇l reflektör |
| US11532890B2 (en) * | 2018-12-31 | 2022-12-20 | Hughes Network Systems, Llc | Frequency selective surface zoning technique to reduce the complication in design from large range of illumination incident angles |
| CN111370863A (zh) * | 2020-03-19 | 2020-07-03 | 北京环境特性研究所 | 一种可用于Ku和Ka双频段透波的结构 |
| CN112350066B (zh) * | 2020-10-28 | 2023-05-16 | 北京环境特性研究所 | 一种滤波结构及雷达天线罩 |
| US11196173B1 (en) * | 2021-06-25 | 2021-12-07 | King Abdulaziz University | Dual-band (S and C) sub-reflectors for frequency-reuse types of satellite communication systems for commercial and defense applications |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3189907A (en) * | 1961-08-11 | 1965-06-15 | Lylnan F Van Buskirk | Zone plate radio transmission system |
| US3394378A (en) * | 1964-11-16 | 1968-07-23 | Radiation Inc | Multiple reflector multiple frequency band antenna system |
| US4495506A (en) * | 1982-04-05 | 1985-01-22 | Motorola, Inc. | Image spatial filter |
| JPS59169206A (ja) * | 1983-03-16 | 1984-09-25 | Mitsubishi Electric Corp | アンテナ装置 |
| US5162809A (en) * | 1990-10-23 | 1992-11-10 | Hughes Aircraft Company | Polarization independent frequency selective surface for diplexing two closely spaced frequency bands |
| US5130718A (en) * | 1990-10-23 | 1992-07-14 | Hughes Aircraft Company | Multiple dichroic surface cassegrain reflector |
-
1993
- 1993-11-12 US US08/151,501 patent/US5471224A/en not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-09-09 DE DE4432174A patent/DE4432174A1/de not_active Withdrawn
- 1994-10-06 JP JP6242520A patent/JPH07240625A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013034184A (ja) * | 2011-07-29 | 2013-02-14 | Boeing Co:The | フェーズドアレイの広帯域連結リングアンテナ素子 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5471224A (en) | 1995-11-28 |
| DE4432174A1 (de) | 1997-03-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5471224A (en) | Frequency selective surface with repeating pattern of concentric closed conductor paths, and antenna having the surface | |
| US5949387A (en) | Frequency selective surface (FSS) filter for an antenna | |
| EP1020953B1 (en) | Multi-pattern antenna having frequency selective or polarization sensitive zones | |
| CA2140507C (en) | Multiple band folding antenna | |
| JP4675894B2 (ja) | 周波数に依存しない放射特性を有した広帯域マルチダイポールアンテナ | |
| US5892485A (en) | Dual frequency reflector antenna feed element | |
| US6218978B1 (en) | Frequency selective surface | |
| US5187490A (en) | Stripline patch antenna with slot plate | |
| US6836258B2 (en) | Complementary dual antenna system | |
| KR102669018B1 (ko) | 안테나 유닛, 안테나 유닛 구비 창 유리 및 정합체 | |
| JP3725766B2 (ja) | キャビティ付きスロットアレーアンテナ | |
| US4994817A (en) | Annular slot antenna | |
| CN100424930C (zh) | 配备滤波材料组合件的天线 | |
| JP2004511940A (ja) | マルチリフレクターアンテナにおける電磁波の送信／受信ソースに対する改良 | |
| JPH02122702A (ja) | 多数の周波数素子を有するマイクロストリップアンテナシステム | |
| JP2000299605A (ja) | 複数の分離した周波数にて作動するホーンアンテナ | |
| JP2003143051A (ja) | 衛星用の反射鏡アンテナ・システム | |
| JP2021517760A (ja) | 基板集積型導波路アンテナ | |
| US6747608B2 (en) | High performance multi-band frequency selective reflector with equal beam coverage | |
| US6710746B1 (en) | Antenna having reconfigurable length | |
| KR20050041897A (ko) | 고주파수, 다중 빔 안테나 시스템 | |
| JP2001102858A (ja) | 周波数選択反射器 | |
| US7242368B2 (en) | Multibeam antenna with photonic bandgap material | |
| JP2005504475A (ja) | 広帯域又はマルチバンドアンテナ | |
| JP2000236214A (ja) | 周波数選択鏡面 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040303 |