JPH07241668A - フラックス入りワイヤによるステンレス鋼のプラグ溶接方法 - Google Patents
フラックス入りワイヤによるステンレス鋼のプラグ溶接方法Info
- Publication number
- JPH07241668A JPH07241668A JP5828594A JP5828594A JPH07241668A JP H07241668 A JPH07241668 A JP H07241668A JP 5828594 A JP5828594 A JP 5828594A JP 5828594 A JP5828594 A JP 5828594A JP H07241668 A JPH07241668 A JP H07241668A
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- Japan
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- welding
- stainless steel
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- circular hole
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- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ステンレス鋼を炭素鋼へプラグライニングす
る溶接方法において安定した溶接面及び溶け込みを得
る。 【構成】 板厚０．８〜２．５ｍｍのステンレス鋼を炭
素鋼へプラグライニングするにあたり、直径が板厚の
４．５〜６．５倍に加工されたステンレス鋼の円孔の周
囲を１層にて溶接し、２秒以内に前記円孔の中央部へ再
度アークを発生し余盛を設けるフラックス入りワイヤに
よるステンレス鋼のプラグ溶接方法。 【効果】 ビード表層部の希釈が少ないため耐食性が良
好で、また溶接部分を比較的平坦にできる。
る溶接方法において安定した溶接面及び溶け込みを得
る。 【構成】 板厚０．８〜２．５ｍｍのステンレス鋼を炭
素鋼へプラグライニングするにあたり、直径が板厚の
４．５〜６．５倍に加工されたステンレス鋼の円孔の周
囲を１層にて溶接し、２秒以内に前記円孔の中央部へ再
度アークを発生し余盛を設けるフラックス入りワイヤに
よるステンレス鋼のプラグ溶接方法。 【効果】 ビード表層部の希釈が少ないため耐食性が良
好で、また溶接部分を比較的平坦にできる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、フラックス入りワイヤ
によるガスシールドアーク溶接方法に係り、さらに詳し
くは炭素鋼への薄板ステンレス鋼のプラグライニングの
溶接において穴径及び溶接条件を特定することで良好な
溶接部を得ることができるフラックス入りワイヤによる
ステンレス鋼へのプラグ溶接方法に関するものである。
によるガスシールドアーク溶接方法に係り、さらに詳し
くは炭素鋼への薄板ステンレス鋼のプラグライニングの
溶接において穴径及び溶接条件を特定することで良好な
溶接部を得ることができるフラックス入りワイヤによる
ステンレス鋼へのプラグ溶接方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】フラックス入りワイヤを用いるステンレ
ス鋼のガスシールドアーク溶接は、能率が高く自動ある
いは半自動化も可能なため、被覆アーク溶接に代わって
近年急速に普及しつつある。さらには、自動・半自動溶
接の分野でもフラックス入りワイヤによるガスシールド
アーク溶接は、ソリッドワイヤを用いたＭＩＧ溶接に比
べてスパッタも少なく、ビード外観が良好であること、
ＴＩＧ溶接に比べて高能率であることから、これらに代
わり溶接の適用範囲が広がりつつある。
ス鋼のガスシールドアーク溶接は、能率が高く自動ある
いは半自動化も可能なため、被覆アーク溶接に代わって
近年急速に普及しつつある。さらには、自動・半自動溶
接の分野でもフラックス入りワイヤによるガスシールド
アーク溶接は、ソリッドワイヤを用いたＭＩＧ溶接に比
べてスパッタも少なく、ビード外観が良好であること、
ＴＩＧ溶接に比べて高能率であることから、これらに代
わり溶接の適用範囲が広がりつつある。
【０００３】一方施工に用いられる鋼板としてはＳＵＳ
３０４、ＳＵＳ３１６等施工物の使用目的に応じて選択
されるが、コスト低減のためステンレスクラッド鋼板も
使用されている。しかしながら複雑な構造や建造後に熱
処理を要求される場合には、クラッド鋼の使用が困難な
ことがある。そのような場合には構造用鋼容器の内壁に
ステンレス鋼の薄板を内張りするライニング方法が用い
られる。
３０４、ＳＵＳ３１６等施工物の使用目的に応じて選択
されるが、コスト低減のためステンレスクラッド鋼板も
使用されている。しかしながら複雑な構造や建造後に熱
処理を要求される場合には、クラッド鋼の使用が困難な
ことがある。そのような場合には構造用鋼容器の内壁に
ステンレス鋼の薄板を内張りするライニング方法が用い
られる。
【０００４】ライニングを取りつける方法としてはスポ
ット溶接やシーム溶接など構造用鋼材に抵抗溶接によっ
て接合する方法があるが、現在ではほとんど用いられて
いない。一般に行なわれているプラグライニングはライ
ニングするステンレス鋼板に適当な間隔で円孔をあけ、
この部分を裏板にあたる構造用鋼板とともに栓溶接して
張り付ける方法である。
ット溶接やシーム溶接など構造用鋼材に抵抗溶接によっ
て接合する方法があるが、現在ではほとんど用いられて
いない。一般に行なわれているプラグライニングはライ
ニングするステンレス鋼板に適当な間隔で円孔をあけ、
この部分を裏板にあたる構造用鋼板とともに栓溶接して
張り付ける方法である。
【０００５】従来のプラグライニング溶接はステンレス
協会刊行の「ステンレス鋼溶接施工基準」に記載される
ごとく被覆アーク溶接法により行われているが、溶接士
の熟練も必要であり、完全にかつ強固に行うことが難し
く安定した溶接面及び溶け込みが得られず、良好な溶接
が行えなかった。特に熱伝導の小さいステンレス鋼で、
なおかつ板厚が２ｍｍ以下と比較的薄くプラグ孔も小さ
い場合は非常に困難であった。一方、プラグ孔が大きい
場合はスラグ巻き込みが発生し、良好な溶接部が得られ
なかった。さらに、被覆アーク溶接法では作業能率が悪
く工数を必要とした。
協会刊行の「ステンレス鋼溶接施工基準」に記載される
ごとく被覆アーク溶接法により行われているが、溶接士
の熟練も必要であり、完全にかつ強固に行うことが難し
く安定した溶接面及び溶け込みが得られず、良好な溶接
が行えなかった。特に熱伝導の小さいステンレス鋼で、
なおかつ板厚が２ｍｍ以下と比較的薄くプラグ孔も小さ
い場合は非常に困難であった。一方、プラグ孔が大きい
場合はスラグ巻き込みが発生し、良好な溶接部が得られ
なかった。さらに、被覆アーク溶接法では作業能率が悪
く工数を必要とした。
【０００６】ところで溶接法としてフラックス入りワイ
ヤによるガスシールドアーク溶接は特開平５−２３８４
５号公報において、角継手溶接法の技術が開示されるご
とく応用範囲は広く、プラグライニング溶接へ適用の可
能性は充分となってきている。
ヤによるガスシールドアーク溶接は特開平５−２３８４
５号公報において、角継手溶接法の技術が開示されるご
とく応用範囲は広く、プラグライニング溶接へ適用の可
能性は充分となってきている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的とすると
ころは板厚０．８〜２．５ｍｍのステンレス鋼を炭素鋼
へプラグライニングする溶接方法において安定した溶接
面及び溶け込みを得ることにある。
ころは板厚０．８〜２．５ｍｍのステンレス鋼を炭素鋼
へプラグライニングする溶接方法において安定した溶接
面及び溶け込みを得ることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記のことにか
んがみなされたもので、本発明者らはフラックス入りワ
イヤによるステンレス鋼のプラグライニング溶接条件に
ついて鋭意検討した。その結果、ライニング材のステン
レス鋼板に特定範囲の円孔を設けることと溶接方法を特
定することにより、良好なビード形状と溶け込みが得ら
れることが判明した。
んがみなされたもので、本発明者らはフラックス入りワ
イヤによるステンレス鋼のプラグライニング溶接条件に
ついて鋭意検討した。その結果、ライニング材のステン
レス鋼板に特定範囲の円孔を設けることと溶接方法を特
定することにより、良好なビード形状と溶け込みが得ら
れることが判明した。
【０００９】本発明は以上の知見に基づくものであっ
て、その要旨とするところは、板厚０．８〜２．５ｍｍ
のステンレス鋼を炭素鋼へプラグライニングする溶接方
法において、直径が板厚の４．５〜６．５倍に加工され
たステンレス鋼の円孔の周囲を１層にて溶接し、２秒以
内に前記円孔の中央部へ再度アークを発生し余盛を設け
ることを特徴とするフラックス入りワイヤによるステン
レス鋼のプラグ溶接方法である。以下に本発明を作用と
共に詳細に説明する。
て、その要旨とするところは、板厚０．８〜２．５ｍｍ
のステンレス鋼を炭素鋼へプラグライニングする溶接方
法において、直径が板厚の４．５〜６．５倍に加工され
たステンレス鋼の円孔の周囲を１層にて溶接し、２秒以
内に前記円孔の中央部へ再度アークを発生し余盛を設け
ることを特徴とするフラックス入りワイヤによるステン
レス鋼のプラグ溶接方法である。以下に本発明を作用と
共に詳細に説明する。
【００１０】
【作用】本発明が対象とするステンレス鋼の板厚は通常
使用される０．８ｍｍ以上で本発明の効果が特に大きい
２．５ｍｍ以下のものである。本発明に用いるプラグ形
状は図２に示すもので（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図
であり、１はステンレス鋼、２は炭素鋼、３は円孔であ
る。薄板ステンレス鋼１の円孔３の寸法は、余盛りと適
正な溶け込みを得るに必要であり、直径Ｄが板厚Ｔの
４．５倍未満では必要な溶接金属量に対しワイヤ溶融量
が多くなるため余盛り過大となり、融合不良が発生しや
すい。一方６．５倍を超えると炭素鋼を溶接する面積が
大きくなり、溶け込みが大となるため４．５〜６．５倍
とするのがよい。
使用される０．８ｍｍ以上で本発明の効果が特に大きい
２．５ｍｍ以下のものである。本発明に用いるプラグ形
状は図２に示すもので（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図
であり、１はステンレス鋼、２は炭素鋼、３は円孔であ
る。薄板ステンレス鋼１の円孔３の寸法は、余盛りと適
正な溶け込みを得るに必要であり、直径Ｄが板厚Ｔの
４．５倍未満では必要な溶接金属量に対しワイヤ溶融量
が多くなるため余盛り過大となり、融合不良が発生しや
すい。一方６．５倍を超えると炭素鋼を溶接する面積が
大きくなり、溶け込みが大となるため４．５〜６．５倍
とするのがよい。
【００１１】図１は本発明、図３、図４は従来法におけ
る溶接要領を示す断面図で、４は１層目溶接金属、５は
２層目溶接金属である。図３に示す溶接要領の１層溶接
は溶け込みが大きいため図５のグラフに示すごとく希釈
率が大きくなり、溶接部の化学成分が母材と同等でなく
なる。すなわち図５はビード表層部の希釈率に及ぼす
（円孔の直径）／（板厚）の影響を上記各溶接要領ごと
に示したグラフである。また図４の溶接要領に示す２層
溶接では２層目のビード表層部の溶接金属は炭素鋼から
の希釈を受けることはないが、余盛りが過大となりライ
ニング材の平面性が損なわれる。
る溶接要領を示す断面図で、４は１層目溶接金属、５は
２層目溶接金属である。図３に示す溶接要領の１層溶接
は溶け込みが大きいため図５のグラフに示すごとく希釈
率が大きくなり、溶接部の化学成分が母材と同等でなく
なる。すなわち図５はビード表層部の希釈率に及ぼす
（円孔の直径）／（板厚）の影響を上記各溶接要領ごと
に示したグラフである。また図４の溶接要領に示す２層
溶接では２層目のビード表層部の溶接金属は炭素鋼から
の希釈を受けることはないが、余盛りが過大となりライ
ニング材の平面性が損なわれる。
【００１２】これに対し図１の溶接要領の、円孔の周囲
を１層にて溶接した直後に円孔の中央部へ再度アークを
発生させる再アーク溶接方法は、余盛りが過大とならず
ライニング材の平面性を得ることができる。また再度ア
ークを発生させたことにより、２層溶接した場合と同様
に表面に露出する溶接金属が炭素鋼からの希釈を受ける
ことがない。
を１層にて溶接した直後に円孔の中央部へ再度アークを
発生させる再アーク溶接方法は、余盛りが過大とならず
ライニング材の平面性を得ることができる。また再度ア
ークを発生させたことにより、２層溶接した場合と同様
に表面に露出する溶接金属が炭素鋼からの希釈を受ける
ことがない。
【００１３】通常溶接したステンレス鋼での腐食は重大
な問題ではない。それは、溶接中に析出したクロム炭化
物を溶解する熱処理によって、耐食性が回復するからで
ある。しかしながら、プラグライニング溶接において、
ライニング材の裏当材に使用している炭素鋼からの希釈
率が大きいとＮｉ，Ｃｒ等の主要成分が低下し腐食が進
行、溶接面の劣化が進む。円孔の直径と希釈率の関係は
図５に示すごとく円孔の直径が大きいほど希釈が大き
く、小さいほど小さくなる傾向がある。ゆえに、希釈率
を３０％以下に抑えるための溶接要領は、板厚の４．５
〜６．５倍の円孔に１層再アーク溶接するのが最も有効
な方法である。
な問題ではない。それは、溶接中に析出したクロム炭化
物を溶解する熱処理によって、耐食性が回復するからで
ある。しかしながら、プラグライニング溶接において、
ライニング材の裏当材に使用している炭素鋼からの希釈
率が大きいとＮｉ，Ｃｒ等の主要成分が低下し腐食が進
行、溶接面の劣化が進む。円孔の直径と希釈率の関係は
図５に示すごとく円孔の直径が大きいほど希釈が大き
く、小さいほど小さくなる傾向がある。ゆえに、希釈率
を３０％以下に抑えるための溶接要領は、板厚の４．５
〜６．５倍の円孔に１層再アーク溶接するのが最も有効
な方法である。
【００１４】この場合にスラグが凝固してアーク発生が
不可能とならず、なおかつ１層目の溶接金属が凝固しそ
の上に溶接金属が形成される条件を満足するために、１
層目を溶接後２秒以内、好ましくは１秒以内に再度アー
クを発生することが必要である。
不可能とならず、なおかつ１層目の溶接金属が凝固しそ
の上に溶接金属が形成される条件を満足するために、１
層目を溶接後２秒以内、好ましくは１秒以内に再度アー
クを発生することが必要である。
【００１５】本発明の方法はＪＩＳ Ｇ３１０１の一般
構造用圧延材、ＪＩＳ Ｇ３１０６の溶接構造圧延鋼材
等の炭素鋼と、ＪＩＳ Ｇ４３０５の冷間圧延ステンレ
ス鋼板等のステンレス鋼のプラグ溶接に適用されるが、
その他異材どうしのプラグ溶接においてもその効果は損
なわれない。また、用いられるフラックス入りワイヤ
は、ＪＩＳ Ｚ３３２３に規定されるタイプのもので、
種類は使用されるステンレス鋼板に合わせて選択され、
基本的にはＳＵＳ３０４に対してＹＦ３０８、ＳＵＳ３
１６に対してＹＦ３１６等同種のものを使用する。さら
に、溶接条件は１００％ＣＯ2 またはＡｒ＋２０％ＣＯ
2 ガスシールドで、ワイヤ径１．２ｍｍの場合、溶接電
流は１００〜１８０Ａ、アーク電圧は２０〜２８Ｖが好
ましい。
構造用圧延材、ＪＩＳ Ｇ３１０６の溶接構造圧延鋼材
等の炭素鋼と、ＪＩＳ Ｇ４３０５の冷間圧延ステンレ
ス鋼板等のステンレス鋼のプラグ溶接に適用されるが、
その他異材どうしのプラグ溶接においてもその効果は損
なわれない。また、用いられるフラックス入りワイヤ
は、ＪＩＳ Ｚ３３２３に規定されるタイプのもので、
種類は使用されるステンレス鋼板に合わせて選択され、
基本的にはＳＵＳ３０４に対してＹＦ３０８、ＳＵＳ３
１６に対してＹＦ３１６等同種のものを使用する。さら
に、溶接条件は１００％ＣＯ2 またはＡｒ＋２０％ＣＯ
2 ガスシールドで、ワイヤ径１．２ｍｍの場合、溶接電
流は１００〜１８０Ａ、アーク電圧は２０〜２８Ｖが好
ましい。
【００１６】
【実施例】以下に実施例により本発明の効果を具体的に
示す。表１に示すステンレス鋼・軟鋼および表２に示す
ＪＩＳ Ｚ３３２３ ＹＦ３０８Ｌ相当のワイヤを使用
し、図２に示すごとくＳＵＳ３０４Ｌ鋼とＳＳ４００鋼
を組み合わせたプラグ形状をＣＯ2 ガスシールドの溶接
条件で溶接を行い、それぞれの状態を比較した。
示す。表１に示すステンレス鋼・軟鋼および表２に示す
ＪＩＳ Ｚ３３２３ ＹＦ３０８Ｌ相当のワイヤを使用
し、図２に示すごとくＳＵＳ３０４Ｌ鋼とＳＳ４００鋼
を組み合わせたプラグ形状をＣＯ2 ガスシールドの溶接
条件で溶接を行い、それぞれの状態を比較した。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
【表３】
【００２０】
【表４】
【００２１】その結果は表３および表４に示すとおり
で、再アーク溶接で穴径が小さい試験Ｎｏ．３、１１、
１５、２３、３１、３５は余盛り過大で融合不良があり
溶接不良となった。一方再アーク溶接で穴径が大きい試
験Ｎｏ．４、１２、１６、２４、３２、３６は希釈率が
大きくなり、余盛り不足もあるためプラグ溶接には適さ
ない。
で、再アーク溶接で穴径が小さい試験Ｎｏ．３、１１、
１５、２３、３１、３５は余盛り過大で融合不良があり
溶接不良となった。一方再アーク溶接で穴径が大きい試
験Ｎｏ．４、１２、１６、２４、３２、３６は希釈率が
大きくなり、余盛り不足もあるためプラグ溶接には適さ
ない。
【００２２】１層溶接では、穴径が小さい試験Ｎｏ．
７、２７は余盛り過大で融合不良が発生し溶接不良とな
った。一方１層溶接で穴径が大きい試験Ｎｏ．８、２８
は溶け込みが大で希釈率が大きくなり、余盛り不足もあ
るためプラグ溶接には適さない。さらに１層溶接では穴
径が板厚の５〜６倍の試験Ｎｏ．５、６、２５、２６は
ビード形状は良好であるが、溶け込みが大となり希釈率
が大きくなりプラグ溶接には適さない。
７、２７は余盛り過大で融合不良が発生し溶接不良とな
った。一方１層溶接で穴径が大きい試験Ｎｏ．８、２８
は溶け込みが大で希釈率が大きくなり、余盛り不足もあ
るためプラグ溶接には適さない。さらに１層溶接では穴
径が板厚の５〜６倍の試験Ｎｏ．５、６、２５、２６は
ビード形状は良好であるが、溶け込みが大となり希釈率
が大きくなりプラグ溶接には適さない。
【００２３】２層溶接では、穴径が小さい試験Ｎｏ．１
９、３９は余盛り過大で融合不良が発生し溶接不良とな
った。一方２層溶接で穴径が大きい試験Ｎｏ．２０、４
０は余盛り過大でプラグ溶接には適さない。さらに２層
溶接では穴径が板厚の５〜６倍の試験Ｎｏ．１７、１
８、３７、３８は余盛り過大でプラグ溶接には適さな
い。
９、３９は余盛り過大で融合不良が発生し溶接不良とな
った。一方２層溶接で穴径が大きい試験Ｎｏ．２０、４
０は余盛り過大でプラグ溶接には適さない。さらに２層
溶接では穴径が板厚の５〜６倍の試験Ｎｏ．１７、１
８、３７、３８は余盛り過大でプラグ溶接には適さな
い。
【００２４】これに対し、本発明の試験Ｎｏ．１、２、
９、１０、１３、１４、２１、２２、２９、３０、３
３、３４はビード形状、溶け込み状態が良好でビード表
層部の希釈率も３０％以内で良好な結果を示した。な
お、表３および表４における総合判定の評価は、○：ビ
ード形状、溶け込み状態が良好で、ビード表層部の希釈
率が３０％以下、×：ビード形状および／または溶け込
み状態が不良でビード表層部の希釈率が３０％を超える
ものを示す。
９、１０、１３、１４、２１、２２、２９、３０、３
３、３４はビード形状、溶け込み状態が良好でビード表
層部の希釈率も３０％以内で良好な結果を示した。な
お、表３および表４における総合判定の評価は、○：ビ
ード形状、溶け込み状態が良好で、ビード表層部の希釈
率が３０％以下、×：ビード形状および／または溶け込
み状態が不良でビード表層部の希釈率が３０％を超える
ものを示す。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、板厚０．
８〜２．５ｍｍのステンレス鋼の炭素鋼へのプラグライ
ニング溶接において穴径及び溶接条件を特定することに
より、フラックス入りワイヤのプラグ溶接で安定した溶
接面及び溶け込みを得ることができ、プラグ溶接の品質
向上に大きく貢献するものである。
８〜２．５ｍｍのステンレス鋼の炭素鋼へのプラグライ
ニング溶接において穴径及び溶接条件を特定することに
より、フラックス入りワイヤのプラグ溶接で安定した溶
接面及び溶け込みを得ることができ、プラグ溶接の品質
向上に大きく貢献するものである。
【図１】本発明の方法の溶接要領を示す断面図
【図２】本発明に用いたプラグ形状を示す図で（ａ）は
平面図、（ｂ）は側面図
平面図、（ｂ）は側面図
【図３】従来の方法の溶接要領を示す断面図
【図４】従来の方法の溶接要領を示す断面図
【図５】円孔の直径及び溶接方法とビード表層部の希釈
率との関係を示すグラフ
率との関係を示すグラフ
１ ステンレス鋼 ２ 炭素鋼 ３ 円孔 ４ １層目溶接金属 ５ ２層目溶接金属
Claims (1)
- 【請求項１】 板厚０．８〜２．５ｍｍのステンレス鋼
を炭素鋼へプラグライニングする溶接方法において、直
径が板厚の４．５〜６．５倍に加工されたステンレス鋼
の円孔の周囲を１層にて溶接し、２秒以内に前記円孔の
中央部へ再度アークを発生し余盛を設けることを特徴と
するフラックス入りワイヤによるステンレス鋼のプラグ
溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5828594A JPH07241668A (ja) | 1994-03-04 | 1994-03-04 | フラックス入りワイヤによるステンレス鋼のプラグ溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5828594A JPH07241668A (ja) | 1994-03-04 | 1994-03-04 | フラックス入りワイヤによるステンレス鋼のプラグ溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07241668A true JPH07241668A (ja) | 1995-09-19 |
Family
ID=13079934
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5828594A Withdrawn JPH07241668A (ja) | 1994-03-04 | 1994-03-04 | フラックス入りワイヤによるステンレス鋼のプラグ溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07241668A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004069102A (ja) * | 2002-08-02 | 2004-03-04 | Mitsuro Takahama | 複筒式熱交換器 |
| DE10302019A1 (de) * | 2003-01-21 | 2004-07-29 | Bayerische Motoren Werke Ag | Fügestelle |
| CN102717171A (zh) * | 2012-07-03 | 2012-10-10 | 马鞍山马钢设备安装工程有限公司 | 大型转炉炉壳穿孔塞焊接修复工艺 |
| JP2018020362A (ja) * | 2016-08-04 | 2018-02-08 | 株式会社神戸製鋼所 | アークスポット溶接方法及び溶接ワイヤ |
| JP2018020361A (ja) * | 2016-08-04 | 2018-02-08 | 株式会社神戸製鋼所 | アークスポット溶接方法 |
| CN111590215A (zh) * | 2020-05-25 | 2020-08-28 | 广船国际有限公司 | 一种方形锚唇的加工方法及方形锚唇 |
-
1994
- 1994-03-04 JP JP5828594A patent/JPH07241668A/ja not_active Withdrawn
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004069102A (ja) * | 2002-08-02 | 2004-03-04 | Mitsuro Takahama | 複筒式熱交換器 |
| DE10302019A1 (de) * | 2003-01-21 | 2004-07-29 | Bayerische Motoren Werke Ag | Fügestelle |
| CN102717171A (zh) * | 2012-07-03 | 2012-10-10 | 马鞍山马钢设备安装工程有限公司 | 大型转炉炉壳穿孔塞焊接修复工艺 |
| CN102717171B (zh) * | 2012-07-03 | 2014-12-10 | 马鞍山马钢设备安装工程有限公司 | 大型转炉炉壳穿孔塞焊接修复工艺 |
| JP2018020362A (ja) * | 2016-08-04 | 2018-02-08 | 株式会社神戸製鋼所 | アークスポット溶接方法及び溶接ワイヤ |
| JP2018020361A (ja) * | 2016-08-04 | 2018-02-08 | 株式会社神戸製鋼所 | アークスポット溶接方法 |
| WO2018025910A1 (ja) * | 2016-08-04 | 2018-02-08 | 株式会社神戸製鋼所 | アークスポット溶接方法 |
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