JPH0724507A - 連続熱間圧延における鋼片の接合方法 - Google Patents
連続熱間圧延における鋼片の接合方法Info
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- JPH0724507A JPH0724507A JP16907893A JP16907893A JPH0724507A JP H0724507 A JPH0724507 A JP H0724507A JP 16907893 A JP16907893 A JP 16907893A JP 16907893 A JP16907893 A JP 16907893A JP H0724507 A JPH0724507 A JP H0724507A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】熱間仕上げ圧延設備の入側にて、先行鋼片の後
端部と後行鋼片の先端部とを突き合わせて接合するに当
たり、各鋼片を相互に接合する加熱・押圧処理に先立
ち、先行鋼片または後行鋼片の一方についてその端部の
平面形状を板幅方向の中心を境にして左右対称の凸状ま
たは凹状に成形し、他方の端部の平面形状を前記凸状ま
たは凹状部分に適合する凹状または凸状に成形する。 【効果】板厚制御に使用する圧下装置の追従性を大幅に
向上させることができる。スタンド間張力の急激な変動
を抑制して安定した連続圧延が実施できる。
端部と後行鋼片の先端部とを突き合わせて接合するに当
たり、各鋼片を相互に接合する加熱・押圧処理に先立
ち、先行鋼片または後行鋼片の一方についてその端部の
平面形状を板幅方向の中心を境にして左右対称の凸状ま
たは凹状に成形し、他方の端部の平面形状を前記凸状ま
たは凹状部分に適合する凹状または凸状に成形する。 【効果】板厚制御に使用する圧下装置の追従性を大幅に
向上させることができる。スタンド間張力の急激な変動
を抑制して安定した連続圧延が実施できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、シートバー、スラ
ブ、ビレットあるいはブルーム等の鋼片を数本乃至は数
十本にわたって連続して圧延するのに都合のよい鋼片の
接合方法に関するものである。
ブ、ビレットあるいはブルーム等の鋼片を数本乃至は数
十本にわたって連続して圧延するのに都合のよい鋼片の
接合方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、鋼片の熱間圧延ラインでは、圧延
すべき鋼片を一本ずつ加熱、粗圧延、仕上げ圧延して所
望の厚さになる熱延板に仕上げられていたが、このよう
な圧延方式では、仕上げ圧延での、圧延素材の噛み込み
不良や尻抜け不良によるラインの停止が避けられず、ま
た、圧延素材の先端、後端部の形状不良に起因した歩留
り低下も著しい不利があった。
すべき鋼片を一本ずつ加熱、粗圧延、仕上げ圧延して所
望の厚さになる熱延板に仕上げられていたが、このよう
な圧延方式では、仕上げ圧延での、圧延素材の噛み込み
不良や尻抜け不良によるラインの停止が避けられず、ま
た、圧延素材の先端、後端部の形状不良に起因した歩留
り低下も著しい不利があった。
【０００３】このため、最近では仕上げ圧延に先立って
圧延すべき鋼片の後端部、先端部をつなぎ合わせ、これ
を熱間圧延設備に連続的に送給して圧延する圧延式が採
用されるようになってきた。
圧延すべき鋼片の後端部、先端部をつなぎ合わせ、これ
を熱間圧延設備に連続的に送給して圧延する圧延式が採
用されるようになってきた。
【０００４】この点に関しては、先行鋼片の後端部、後
行鋼片の先端部をそれぞれシャー等を用い板幅方向に平
行に切断（鋼片の長手方向に直交する向きに切断）し、
各鋼片を加熱、押圧しながら塑性変形させて両鋼片を接
合する方法が考えられている。
行鋼片の先端部をそれぞれシャー等を用い板幅方向に平
行に切断（鋼片の長手方向に直交する向きに切断）し、
各鋼片を加熱、押圧しながら塑性変形させて両鋼片を接
合する方法が考えられている。
【０００５】ところで、上記の方法においては鋼片の接
合部がその周辺の領域に比較して高温になるため、以下
に述べるような問題がありその解決が望まれていた。
合部がその周辺の領域に比較して高温になるため、以下
に述べるような問題がありその解決が望まれていた。
【０００６】1)たとえば圧延工程で油圧圧下装置を用い
た板厚制御を行う場合に、かかる温度差が外乱となり板
厚制御における装置の追従が困難になること。 2)スタンド間張力の変動が大きく圧延中に先行鋼片と後
行鋼片が破断分離し安定したエンドレス圧延が実施し難
いこと。
た板厚制御を行う場合に、かかる温度差が外乱となり板
厚制御における装置の追従が困難になること。 2)スタンド間張力の変動が大きく圧延中に先行鋼片と後
行鋼片が破断分離し安定したエンドレス圧延が実施し難
いこと。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】鋼片の接合部とそれを
除く領域の温度差に起因した上述したような問題なしに
安定した連続熱間圧延を実施できる接合方法を提案する
ことがこの発明の目的である。
除く領域の温度差に起因した上述したような問題なしに
安定した連続熱間圧延を実施できる接合方法を提案する
ことがこの発明の目的である。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明は、熱間仕上げ
圧延設備の入側にて、先行鋼片の後端部と後行鋼片の先
端部とを突き合わせて接合するに当たり、各鋼片を相互
に接合する加熱・押圧処理に先立ち、先行鋼片および後
行鋼片の一方についてその端部の平面形状を板幅方向の
中心を境にして左右対称の凸状または凹状に成形し、他
方の端部の平面形状を前記凸状または凹状部分に適合す
る凹状または凸状に成形することを特徴とする連続熱間
圧延における鋼片の接合方法である。
圧延設備の入側にて、先行鋼片の後端部と後行鋼片の先
端部とを突き合わせて接合するに当たり、各鋼片を相互
に接合する加熱・押圧処理に先立ち、先行鋼片および後
行鋼片の一方についてその端部の平面形状を板幅方向の
中心を境にして左右対称の凸状または凹状に成形し、他
方の端部の平面形状を前記凸状または凹状部分に適合す
る凹状または凸状に成形することを特徴とする連続熱間
圧延における鋼片の接合方法である。
【０００９】
【作用】図１は、この発明に従い先行鋼片１の後端部を
板幅方向の端部からその中心に向けそれぞれ斜めに切り
落としたＶ型の平面形状とし、この先行鋼片１に続く後
行鋼片２の先端部を該Ｖ型に適合する平面形状とした例
を示したものである。
板幅方向の端部からその中心に向けそれぞれ斜めに切り
落としたＶ型の平面形状とし、この先行鋼片１に続く後
行鋼片２の先端部を該Ｖ型に適合する平面形状とした例
を示したものである。
【００１０】先行鋼片１と後行鋼片２の端部をこのよう
な形状（接合部における接触長さを長くする）にしてか
ら加熱・押圧して接合すると、その領域の温度は他の領
域の温度と比較すると多少高くはなるものの、鋼片の長
手方向において着目した場合に、接合部における板幅方
向平均温度の周辺部との温度偏差の絶対量は鋼片の端部
を板幅方向に平行に切断して加熱・押圧する図２に示す
ような場合よりも小さくできるので、温度差による外乱
が少なくなり、圧下装置の追従特性を大幅に改善でき
る。図３に、この発明に従って鋼片（シートバー）を接
合した場合におけるその鋼片の長手方向における板幅方
向平均温度偏差を、また、図４に上掲図２に示したよう
な状態で鋼片を接合した場合におけるその鋼片の長手方
向における板幅方向平均温度偏差を示す。
な形状（接合部における接触長さを長くする）にしてか
ら加熱・押圧して接合すると、その領域の温度は他の領
域の温度と比較すると多少高くはなるものの、鋼片の長
手方向において着目した場合に、接合部における板幅方
向平均温度の周辺部との温度偏差の絶対量は鋼片の端部
を板幅方向に平行に切断して加熱・押圧する図２に示す
ような場合よりも小さくできるので、温度差による外乱
が少なくなり、圧下装置の追従特性を大幅に改善でき
る。図３に、この発明に従って鋼片（シートバー）を接
合した場合におけるその鋼片の長手方向における板幅方
向平均温度偏差を、また、図４に上掲図２に示したよう
な状態で鋼片を接合した場合におけるその鋼片の長手方
向における板幅方向平均温度偏差を示す。
【００１１】また、この発明においては、鋼片の接合部
における平面形状が板幅方向の中心を境にして左右対称
であり、しかも両鋼片１, ２が突き合わせ状態で斜めに
接触することとなるので、変形抵抗が異なる鋼片を接合
する場合であっても板幅方向における平均変形抵抗は長
手方向に沿い徐々に変化させることができるので圧延上
都合がよい（例えば板厚制御などにおける外乱の低減）
だけでなく鋼片の長手方向における温度分布の平たん化
によりスタンド間張力の急激な変動が抑制でき、つなぎ
合わせた鋼片が圧延中に破断分離するようなこともなく
なる。
における平面形状が板幅方向の中心を境にして左右対称
であり、しかも両鋼片１, ２が突き合わせ状態で斜めに
接触することとなるので、変形抵抗が異なる鋼片を接合
する場合であっても板幅方向における平均変形抵抗は長
手方向に沿い徐々に変化させることができるので圧延上
都合がよい（例えば板厚制御などにおける外乱の低減）
だけでなく鋼片の長手方向における温度分布の平たん化
によりスタンド間張力の急激な変動が抑制でき、つなぎ
合わせた鋼片が圧延中に破断分離するようなこともなく
なる。
【００１２】ここに、上記平均変形抵抗は、先行鋼片の
変形抵抗をｋ1 、後行鋼片の変形抵抗をｋ2 、平均変形
抵抗をｋm , ｗ0 ＝ｗ1 ＋ｗ2 とするときｋm ＝ｋ1 ・
ｗ1＋ｋ2 ・ｗ2 ）／ｗ0 で表わされる（図９参照）。
変形抵抗をｋ1 、後行鋼片の変形抵抗をｋ2 、平均変形
抵抗をｋm , ｗ0 ＝ｗ1 ＋ｗ2 とするときｋm ＝ｋ1 ・
ｗ1＋ｋ2 ・ｗ2 ）／ｗ0 で表わされる（図９参照）。
【００１３】この発明においては、鋼片の端部をＶ形状
にカットし、もう一方の鋼片の端部を該Ｖ形状に適合す
る形状にして鋼片相互を接合する場合について説明した
が、例えば図５(a) に示すように、鋼片の端部をＷ形状
にカットし、もう一方の鋼片の端部をこのＷ形状に適合
する形状に成形してから接合するようにしてもよく、さ
らに図５(b) のようにＵ字状にカットしてもよく、鋼片
の長手方向における温度が接合部において急激に変化す
ることがないように鋼片の一方についてその端部の平面
形状が板幅方向の中心を境にして左右対称の凸状または
凹状に、他方の端部の平面形状が該凸状または凹状に適
合する凹状または凸状になっていればとくに形状は限定
されるものではない。なお、この発明においては鋼片の
幅端を基準にした時の端面とのなす角度θは３０〜７０
°とするのが好ましい (図１参照) 。
にカットし、もう一方の鋼片の端部を該Ｖ形状に適合す
る形状にして鋼片相互を接合する場合について説明した
が、例えば図５(a) に示すように、鋼片の端部をＷ形状
にカットし、もう一方の鋼片の端部をこのＷ形状に適合
する形状に成形してから接合するようにしてもよく、さ
らに図５(b) のようにＵ字状にカットしてもよく、鋼片
の長手方向における温度が接合部において急激に変化す
ることがないように鋼片の一方についてその端部の平面
形状が板幅方向の中心を境にして左右対称の凸状または
凹状に、他方の端部の平面形状が該凸状または凹状に適
合する凹状または凸状になっていればとくに形状は限定
されるものではない。なお、この発明においては鋼片の
幅端を基準にした時の端面とのなす角度θは３０〜７０
°とするのが好ましい (図１参照) 。
【００１４】なお、図６に示すような平面形状について
は、板幅方向の中心を境として左右が非対称であるた
め、接合部が高温になることによる荷重変動が、板幅方
向で偏ってしまうことから、板蛇行の原因になりかね
ず、操業上問題があるため、適用は困難と考えられ、従
って、左右対称形であることが望ましい。
は、板幅方向の中心を境として左右が非対称であるた
め、接合部が高温になることによる荷重変動が、板幅方
向で偏ってしまうことから、板蛇行の原因になりかね
ず、操業上問題があるため、適用は困難と考えられ、従
って、左右対称形であることが望ましい。
【００１５】上記のような平面形状を得るための手段と
しては、シャー、ガス切断あるいはレーザー溶断などが
適用できる。
しては、シャー、ガス切断あるいはレーザー溶断などが
適用できる。
【００１６】鋼片の加熱手段としては、バーナーによる
加熱やソレノイド式のコイルによる高周波加熱のほか、
交番磁界発生コイルを用い鋼片の厚さ方向に対してそれ
を貫くような交番磁界を印加して加熱する、いわゆるト
ランスバース方式による加熱(特開平4-89109 号公報参
照) などが適用できる。
加熱やソレノイド式のコイルによる高周波加熱のほか、
交番磁界発生コイルを用い鋼片の厚さ方向に対してそれ
を貫くような交番磁界を印加して加熱する、いわゆるト
ランスバース方式による加熱(特開平4-89109 号公報参
照) などが適用できる。
【００１７】また、鋼片の接合に際しては、接合予定部
が接触しているかどうかにかかわらず該接合予定部の温
度が目標温度に達した時点で加熱を停止し次いで押圧す
る方法、あるいは接合予定部が接触しているかどうかに
かかわらず接合予定部の温度が接合可能温度に達したな
らば加熱を継続したままで押圧を開始する方法、さらに
最初から鋼片同士を押圧し接触部の加熱も同時に行う方
法などを適用することができる。
が接触しているかどうかにかかわらず該接合予定部の温
度が目標温度に達した時点で加熱を停止し次いで押圧す
る方法、あるいは接合予定部が接触しているかどうかに
かかわらず接合予定部の温度が接合可能温度に達したな
らば加熱を継続したままで押圧を開始する方法、さらに
最初から鋼片同士を押圧し接触部の加熱も同時に行う方
法などを適用することができる。
【００１８】
【実施例】粗圧延して得た板幅1000mm、板厚30mmになる
先行材と後行材をそれぞれ上掲図１に示したような平面
形状になるように加工 (幅端と接合面とのなす角度θ＝
45°) したのち、下記の条件に従って加熱・押圧して鋼
片を相互に突き合わせ接合し、その際の鋼片長手方向に
おける温度分布を調査した。
先行材と後行材をそれぞれ上掲図１に示したような平面
形状になるように加工 (幅端と接合面とのなす角度θ＝
45°) したのち、下記の条件に従って加熱・押圧して鋼
片を相互に突き合わせ接合し、その際の鋼片長手方向に
おける温度分布を調査した。
【００１９】接合条件 a. 加熱方式： トランスバース方式による加熱 b. 押圧力 ： 1.8 kgf/mm2 , c. 加熱時間： 10秒, d. 加熱温度： 1400℃, e. 接合形態： 接合予定部の温度が目標温度に達し
た時点で加熱を停止し次いで押圧する方法
た時点で加熱を停止し次いで押圧する方法
【００２０】上掲図３はその結果を示したものであり、
上掲図４との比較からも明らかなように、この発明によ
れば、温度偏差 (板幅方向平均温度偏差) が極めて小さ
い。
上掲図４との比較からも明らかなように、この発明によ
れば、温度偏差 (板幅方向平均温度偏差) が極めて小さ
い。
【００２１】また、上記の条件で接合した鋼片につき、
最大圧下速度が５mm／sec になる油圧圧下装置を具備し
た仕上げ圧延機群 (熱間仕上げ圧延設備) を使用して圧
延した場合の第１スタンド (圧延速度を1.3m/sec) 出側
の板厚偏差を調査した結果を図７, 図８に示す。従来法
(図２に示したような形状にして接合した場合) によれ
ば接合部での温度差に起因した外乱による装置の応答性
が悪いため板厚変動は非常に大きかった (図８図参照)
が、この発明によれば、図７のように板厚が長手方向に
おいて安定していることから、圧下装置の応答性が良好
であることが確認できた。
最大圧下速度が５mm／sec になる油圧圧下装置を具備し
た仕上げ圧延機群 (熱間仕上げ圧延設備) を使用して圧
延した場合の第１スタンド (圧延速度を1.3m/sec) 出側
の板厚偏差を調査した結果を図７, 図８に示す。従来法
(図２に示したような形状にして接合した場合) によれ
ば接合部での温度差に起因した外乱による装置の応答性
が悪いため板厚変動は非常に大きかった (図８図参照)
が、この発明によれば、図７のように板厚が長手方向に
おいて安定していることから、圧下装置の応答性が良好
であることが確認できた。
【００２２】
【発明の効果】この発明によれば、鋼片の接合部におけ
る温度が他の領域に比較して突出して高くなるようなこ
とはない (板幅方向の平均温度偏差が小さい) ので板厚
制御に使用する圧下装置の追従性を大幅に向上させるこ
とができる。また、平均変形抵抗が異なるような鋼片を
接合する場合であってもその境目では平均変形抵抗がな
だらかに変化しかつ、長手方向における温度偏差も小さ
いのでスタンド間張力の急激な変動が抑制され安定した
連続圧延が実施できる。
る温度が他の領域に比較して突出して高くなるようなこ
とはない (板幅方向の平均温度偏差が小さい) ので板厚
制御に使用する圧下装置の追従性を大幅に向上させるこ
とができる。また、平均変形抵抗が異なるような鋼片を
接合する場合であってもその境目では平均変形抵抗がな
だらかに変化しかつ、長手方向における温度偏差も小さ
いのでスタンド間張力の急激な変動が抑制され安定した
連続圧延が実施できる。
【図１】先行鋼片と後行鋼片の接合状況を示した図であ
る。
る。
【図２】先行鋼片と後行鋼片の接合状況を示した図であ
る。
る。
【図３】鋼片の長手方向における板幅方向平均温度偏差
を示した図である。
を示した図である。
【図４】鋼片の長手方向における板幅方向平均温度偏差
を示した図である。
を示した図である。
【図５】この発明に従う鋼片の平面形状を示した図であ
る。
る。
【図６】鋼片の平面形状を示した図である。
【図７】この発明に従って鋼片を接合した場合における
第１スタンドの出側板厚偏差を調べた図である。
第１スタンドの出側板厚偏差を調べた図である。
【図８】従来法に従って鋼片を接合した場合における第
１スタンドの出側板厚偏差を調べた図である。
１スタンドの出側板厚偏差を調べた図である。
【図９】先行鋼片と後行鋼片の接合状況を示した図であ
る。
る。
１ 先行鋼片 ２ 後行鋼片
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 三吉 貞行 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 後藤 義人 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 林 寛治 広島県広島市西区観音新町４丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島製作所内 (72)発明者 鶴崎 一也 広島県広島市西区観音新町４丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 熱間仕上げ圧延設備の入側にて、先行鋼
片の後端部と後行鋼片の先端部とを突き合わせて接合す
るに当たり、 各鋼片を相互に接合する加熱・押圧処理に先立ち、先行
鋼片または後行鋼片の一方についてその端部の平面形状
を板幅方向の中心を境にして左右対称の凸状または凹状
に成形し、他方の端部の平面形状を前記凸状または凹状
部分に適合する凹状または凸状に成形することを特徴と
する連続熱間圧延における鋼片の接合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16907893A JPH0724507A (ja) | 1993-07-08 | 1993-07-08 | 連続熱間圧延における鋼片の接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16907893A JPH0724507A (ja) | 1993-07-08 | 1993-07-08 | 連続熱間圧延における鋼片の接合方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0724507A true JPH0724507A (ja) | 1995-01-27 |
Family
ID=15879921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16907893A Withdrawn JPH0724507A (ja) | 1993-07-08 | 1993-07-08 | 連続熱間圧延における鋼片の接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0724507A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010025598A1 (zh) * | 2008-09-04 | 2010-03-11 | Zheng Xingyu | 轧制件的对接方法 |
| JP2013086179A (ja) * | 2011-10-24 | 2013-05-13 | Jfe Steel Corp | シートバーの接合方法 |
| JP2014232617A (ja) * | 2013-05-29 | 2014-12-11 | 三菱電機株式会社 | 遮断器用電気接触子およびその製造方法 |
-
1993
- 1993-07-08 JP JP16907893A patent/JPH0724507A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010025598A1 (zh) * | 2008-09-04 | 2010-03-11 | Zheng Xingyu | 轧制件的对接方法 |
| JP2013086179A (ja) * | 2011-10-24 | 2013-05-13 | Jfe Steel Corp | シートバーの接合方法 |
| JP2014232617A (ja) * | 2013-05-29 | 2014-12-11 | 三菱電機株式会社 | 遮断器用電気接触子およびその製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20001003 |