JPH07252592A - 成形性、低温靭性及び疲労特性に優れた熱延高強度鋼板 - Google Patents
成形性、低温靭性及び疲労特性に優れた熱延高強度鋼板Info
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- JPH07252592A JPH07252592A JP8218594A JP8218594A JPH07252592A JP H07252592 A JPH07252592 A JP H07252592A JP 8218594 A JP8218594 A JP 8218594A JP 8218594 A JP8218594 A JP 8218594A JP H07252592 A JPH07252592 A JP H07252592A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 成形性、低温靭性及び疲労特性に優れた熱延
高強度鋼板を低コストかつ安定的に提供すること。 【構成】 化学成分としてＣ＝０．０５〜０．２５重量
％未満、Ｓｉ＋Ａｌ＝０．５〜３．５重量％、Ｍｎ＝
０．５〜３．５重量％、Ｐ≦０．０５重量％、Ｓ≦０．
０１重量％及びＦｅを主成分として含み、ミクロ組織と
してフェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３
相を主相とし、ビッカース硬度が１５０以上かつ粒径が
５μｍ以下のフェライトを５０％以上、炭素濃度が０．
９％以上かつ粒径が２μｍ以下の残留オーステナイトを
５％以上含み、特性として引張強さ（ＴＳ）＝４９０〜
１１８０ＭＰａ、強度−延性バランス（引張強さ×全伸
び）≧２００００（ＭＰａ・％）、強度−伸びフランジ
性バランス（引張強さ×穴拡げ比）≧７５０００（ＭＰ
ａ・％）、破面遷移温度≦−４０℃、疲労限度比≧０．
４５を具備することを特徴とする成形性、低温靭性及び
疲労特性に優れた熱延高強度鋼板。
高強度鋼板を低コストかつ安定的に提供すること。 【構成】 化学成分としてＣ＝０．０５〜０．２５重量
％未満、Ｓｉ＋Ａｌ＝０．５〜３．５重量％、Ｍｎ＝
０．５〜３．５重量％、Ｐ≦０．０５重量％、Ｓ≦０．
０１重量％及びＦｅを主成分として含み、ミクロ組織と
してフェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３
相を主相とし、ビッカース硬度が１５０以上かつ粒径が
５μｍ以下のフェライトを５０％以上、炭素濃度が０．
９％以上かつ粒径が２μｍ以下の残留オーステナイトを
５％以上含み、特性として引張強さ（ＴＳ）＝４９０〜
１１８０ＭＰａ、強度−延性バランス（引張強さ×全伸
び）≧２００００（ＭＰａ・％）、強度−伸びフランジ
性バランス（引張強さ×穴拡げ比）≧７５０００（ＭＰ
ａ・％）、破面遷移温度≦−４０℃、疲労限度比≧０．
４５を具備することを特徴とする成形性、低温靭性及び
疲労特性に優れた熱延高強度鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車、産業用機械等に
使用することを企図した優れた成形性（強度−延性バラ
ンス、強度−伸びフランジ性バランス）、優れた低温靭
性及び優れた疲労特性を合わせ持つ熱延高強度鋼板に関
するものである。
使用することを企図した優れた成形性（強度−延性バラ
ンス、強度−伸びフランジ性バランス）、優れた低温靭
性及び優れた疲労特性を合わせ持つ熱延高強度鋼板に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車用鋼板の軽量化と衝突時の安全確
保を主な背景として、高強度鋼板の需要が増大してい
る。しかし、高強度鋼板といえども、その成形性に対す
る要求は厳しく、優れた成形性を有する高強度鋼板が望
まれている。さらに高強度化に伴う低温靭性の劣化、軽
量化（板厚減少）による疲労強度不足が顕在化してきて
おり、優れた成形性のみならず、優れた低温靭性及び優
れた疲労強度をも兼ね備えた高強度鋼板が強く望まれて
いる。しかしながら、従来技術では上記特性を十分満足
するものが得られていないのが実状である。
保を主な背景として、高強度鋼板の需要が増大してい
る。しかし、高強度鋼板といえども、その成形性に対す
る要求は厳しく、優れた成形性を有する高強度鋼板が望
まれている。さらに高強度化に伴う低温靭性の劣化、軽
量化（板厚減少）による疲労強度不足が顕在化してきて
おり、優れた成形性のみならず、優れた低温靭性及び優
れた疲労強度をも兼ね備えた高強度鋼板が強く望まれて
いる。しかしながら、従来技術では上記特性を十分満足
するものが得られていないのが実状である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記問題を解
決すべく、優れた成形性（強度−延性バランス、強度−
伸びフランジ性バランス）、優れた低温靭性及び優れた
疲労特性を合わせ持つ熱延高強度鋼板を提供することを
目的とする。
決すべく、優れた成形性（強度−延性バランス、強度−
伸びフランジ性バランス）、優れた低温靭性及び優れた
疲労特性を合わせ持つ熱延高強度鋼板を提供することを
目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記した課題を
達成するため、以上に示す構成を手段とする。 （１）化学成分としてＣ＝０．０５〜０．２５重量％未
満、Ｓｉ＋Ａｌ＝０．５〜３．５重量％、Ｍｎ＝０．５
〜３．５重量％、Ｐ＝０．０５重量％、Ｓ≦０．０１重
量％及びＦｅを主成分として含み、ミクロ組織としてフ
ェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相を主
相とし、ビッカース硬度が１５０以上かつ粒径が５μｍ
以下のフェライトを５０％以上、炭素濃度が０．９％以
上かつ粒径が２μｍ以下の残留オーステナイトを５％以
上含み、特性として、引張強さ（ＴＳ）＝４９０〜１１
８０ＭＰａ、強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）
≧２００００（ＭＰａ・％）、強度−伸びフランジ性バ
ランス（引張強さ×穴拡げ比）≧７５０００（ＭＰａ・
％）、破面遷移温度≦−４０℃、疲労限度比≧０．４５
を具備することを特徴とする成形性、低温靭性及び疲労
特性に優れた熱延高強度鋼板。 （２）Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％又はＲＥＭ
＝０．００５〜０．０５重量％を含むことを特徴とする
（１）記載の成形性、低温靭性及び疲労特性に優れた熱
延高強度鋼板。
達成するため、以上に示す構成を手段とする。 （１）化学成分としてＣ＝０．０５〜０．２５重量％未
満、Ｓｉ＋Ａｌ＝０．５〜３．５重量％、Ｍｎ＝０．５
〜３．５重量％、Ｐ＝０．０５重量％、Ｓ≦０．０１重
量％及びＦｅを主成分として含み、ミクロ組織としてフ
ェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相を主
相とし、ビッカース硬度が１５０以上かつ粒径が５μｍ
以下のフェライトを５０％以上、炭素濃度が０．９％以
上かつ粒径が２μｍ以下の残留オーステナイトを５％以
上含み、特性として、引張強さ（ＴＳ）＝４９０〜１１
８０ＭＰａ、強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）
≧２００００（ＭＰａ・％）、強度−伸びフランジ性バ
ランス（引張強さ×穴拡げ比）≧７５０００（ＭＰａ・
％）、破面遷移温度≦−４０℃、疲労限度比≧０．４５
を具備することを特徴とする成形性、低温靭性及び疲労
特性に優れた熱延高強度鋼板。 （２）Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％又はＲＥＭ
＝０．００５〜０．０５重量％を含むことを特徴とする
（１）記載の成形性、低温靭性及び疲労特性に優れた熱
延高強度鋼板。
【０００５】
【作用】本発明者らは種々の実験検討を重ねた結果、硬
さ・粒径を制御したフェライト・マトリックス中にＣ濃
度・粒径を制御した残留オーステナイトとベイナイトを
適量分散させることにより、従来技術が持つ問題点を解
消し、優れた成形性（強度−延性バランス、強度−伸び
フランジ性バランス）、優れた低温靭性及び優れた疲労
特性を同時に達成できることを見いだし、本発明に到っ
たのである。以下にその要旨を述べる。まず、本発明の
鋼板ミクロ組織について詳述する。鋼板ミクロ組織は主
にフェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相
で構成される。マルテンサイト、パーライトの混入は残
留オーステナイト量を減少させ、成形性等の特性を害す
るため、避ける必要がある。ただし、実質的に特性を害
しない範囲（５％未満）で混入してもよい。
さ・粒径を制御したフェライト・マトリックス中にＣ濃
度・粒径を制御した残留オーステナイトとベイナイトを
適量分散させることにより、従来技術が持つ問題点を解
消し、優れた成形性（強度−延性バランス、強度−伸び
フランジ性バランス）、優れた低温靭性及び優れた疲労
特性を同時に達成できることを見いだし、本発明に到っ
たのである。以下にその要旨を述べる。まず、本発明の
鋼板ミクロ組織について詳述する。鋼板ミクロ組織は主
にフェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相
で構成される。マルテンサイト、パーライトの混入は残
留オーステナイト量を減少させ、成形性等の特性を害す
るため、避ける必要がある。ただし、実質的に特性を害
しない範囲（５％未満）で混入してもよい。
【０００６】フェライトはそのビッカース硬度が１５０
以上、かつ、その粒径が５μｍ以下、かつ、その占積率
が５０％以上とする。疲労亀裂は軟質相であるフェライ
トにまず発生するため、フェライトのビッカース硬度を
向上させ、その粒径を細かくすることが優れた疲労特性
の確保に必要であり、その硬さが１５０未満、その粒径
が５μｍ超では優れた疲労特性を得ることができない。
又、その占積率が５０％未満ではフェライト以外の硬質
相である第２相が連結し、成形性・低温靭性・疲労特性
を劣化させる。従って、いずれか一つでも条件が満たさ
れない場合、優れた成形性、優れた低温靭性及び優れた
疲労特性を合わせ持つことが不可能となる。
以上、かつ、その粒径が５μｍ以下、かつ、その占積率
が５０％以上とする。疲労亀裂は軟質相であるフェライ
トにまず発生するため、フェライトのビッカース硬度を
向上させ、その粒径を細かくすることが優れた疲労特性
の確保に必要であり、その硬さが１５０未満、その粒径
が５μｍ超では優れた疲労特性を得ることができない。
又、その占積率が５０％未満ではフェライト以外の硬質
相である第２相が連結し、成形性・低温靭性・疲労特性
を劣化させる。従って、いずれか一つでも条件が満たさ
れない場合、優れた成形性、優れた低温靭性及び優れた
疲労特性を合わせ持つことが不可能となる。
【０００７】残留オーステナイトはその炭素濃度が０．
９％以上、かつ、その粒径が２μｍ以下、かつ、その占
積率が５％以上とする。フェライトでの疲労亀裂発生及
びその後の進展を抑制するためには残留オーステナイト
が疲労時の応力負荷によりマルテンサイト変態すること
が有効である。ただし、その炭素濃度が０．９％未満、
その粒径が２μｍ超では残留オーステナイトが不安定で
あり、上記効果を充分発揮できない。又、その占積率が
５％未満では分散がまばらとなり、上記作用を発揮する
に不充分である。さらに成形性、低温靭性の観点からも
その炭素濃度が０．９％未満、その粒径が２μｍ超では
残留オーステナイトが不安定となるため、又、その占積
率が５％未満では、分散がまばらとなるため、いずれか
一つでも条件が満たされない場合、優れた特性を得るこ
とが不可能となる。
９％以上、かつ、その粒径が２μｍ以下、かつ、その占
積率が５％以上とする。フェライトでの疲労亀裂発生及
びその後の進展を抑制するためには残留オーステナイト
が疲労時の応力負荷によりマルテンサイト変態すること
が有効である。ただし、その炭素濃度が０．９％未満、
その粒径が２μｍ超では残留オーステナイトが不安定で
あり、上記効果を充分発揮できない。又、その占積率が
５％未満では分散がまばらとなり、上記作用を発揮する
に不充分である。さらに成形性、低温靭性の観点からも
その炭素濃度が０．９％未満、その粒径が２μｍ超では
残留オーステナイトが不安定となるため、又、その占積
率が５％未満では、分散がまばらとなるため、いずれか
一つでも条件が満たされない場合、優れた特性を得るこ
とが不可能となる。
【０００８】次に、化学成分の規制値とその制限理由を
説明する。Ｃは残留オーステナイト（以下、残留γと称
する。）の確保のために、０．０５重量％以上添加する
が、スポット溶接性の観点から、その添加上限を０．２
５重量％未満とする。Ｓｉ，Ａｌはオーステナイトを残
留させるために非常に重要な役割を果たすとともに脱酸
元素・強化元素としても作用する。すなわちフェライト
の生成を促進し、炭化物の生成を抑制することにより、
残留γを確保する作用があるとともに、脱酸作用と強化
作用を有する。上記観点から、Ｓｉ＋Ａｌの添加下限量
は０．５重量％以上とする必要がある。ただし、Ｓｉ，
Ａｌを過度に添加しても上記効果は飽和し、かえって鋼
を脆化させるため、Ｓｉ＋Ａｌの添加上限量は３．５重
量％以下とする必要がある。又、特に優れた表面性状が
要求される場合は、Ｓｉ＜０．１重量％とすることによ
り、Ｓｉスケールを回避するか、逆にＳｉ≧１．０重量
％とすることにより、Ｓｉスケールを全面に発生させ目
立たなくすることが望ましい。
説明する。Ｃは残留オーステナイト（以下、残留γと称
する。）の確保のために、０．０５重量％以上添加する
が、スポット溶接性の観点から、その添加上限を０．２
５重量％未満とする。Ｓｉ，Ａｌはオーステナイトを残
留させるために非常に重要な役割を果たすとともに脱酸
元素・強化元素としても作用する。すなわちフェライト
の生成を促進し、炭化物の生成を抑制することにより、
残留γを確保する作用があるとともに、脱酸作用と強化
作用を有する。上記観点から、Ｓｉ＋Ａｌの添加下限量
は０．５重量％以上とする必要がある。ただし、Ｓｉ，
Ａｌを過度に添加しても上記効果は飽和し、かえって鋼
を脆化させるため、Ｓｉ＋Ａｌの添加上限量は３．５重
量％以下とする必要がある。又、特に優れた表面性状が
要求される場合は、Ｓｉ＜０．１重量％とすることによ
り、Ｓｉスケールを回避するか、逆にＳｉ≧１．０重量
％とすることにより、Ｓｉスケールを全面に発生させ目
立たなくすることが望ましい。
【０００９】Ｍｎは強化元素であるとともに、γを安定
化して残留γを確保する作用がある。上記観点から、Ｍ
ｎの添加下限量は０．５重量％以上とする必要がある。
ただし、Ｍｎを過度に添加しても上記効果は飽和し、か
えってフェライト変態抑制等の悪影響を生ずるため、Ｍ
ｎの添加上限量は３．５重量％以下とする必要がある。
Ｐは残留γの確保に効果があるが、本発明では２次加工
性、靭性、スポット溶接性、リサイクルの観点から、上
限量を０．０５重量％としている。これらの要求が厳格
でない場合は０．０５％を超えて添加してもよい。Ｓは
硫化物系介在物により、伸びフランジ性（穴拡げ比）が
劣化するのを防ぐため、その上限量を０．０１重量％と
する。
化して残留γを確保する作用がある。上記観点から、Ｍ
ｎの添加下限量は０．５重量％以上とする必要がある。
ただし、Ｍｎを過度に添加しても上記効果は飽和し、か
えってフェライト変態抑制等の悪影響を生ずるため、Ｍ
ｎの添加上限量は３．５重量％以下とする必要がある。
Ｐは残留γの確保に効果があるが、本発明では２次加工
性、靭性、スポット溶接性、リサイクルの観点から、上
限量を０．０５重量％としている。これらの要求が厳格
でない場合は０．０５％を超えて添加してもよい。Ｓは
硫化物系介在物により、伸びフランジ性（穴拡げ比）が
劣化するのを防ぐため、その上限量を０．０１重量％と
する。
【００１０】Ｃａは硫化物系介在物の形状制御（球状
化）により、穴拡げ比をより向上させるために０．００
０５重量％以上添加するが、効果の飽和さらには介在物
の増加による逆効果（穴拡げ比の劣化）の点からその上
限を０．０１重量％とする。又、ＲＥＭも同様の理由か
らその添加量を０．００５〜０．０５重量％とする。以
上が本発明の主たる成分の添加理由であるが、強度確
保、細粒化を目的に、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｎｉ，
Ｖ，Ｂ，Ｍｏを１種又は２種以上添加してもよい。ただ
し、その添加量が合計で０．２％を超えると本発明のミ
クロ組織を得ることが困難となるとともにコストが増大
するため、上限を０．２％とする。
化）により、穴拡げ比をより向上させるために０．００
０５重量％以上添加するが、効果の飽和さらには介在物
の増加による逆効果（穴拡げ比の劣化）の点からその上
限を０．０１重量％とする。又、ＲＥＭも同様の理由か
らその添加量を０．００５〜０．０５重量％とする。以
上が本発明の主たる成分の添加理由であるが、強度確
保、細粒化を目的に、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｎｉ，
Ｖ，Ｂ，Ｍｏを１種又は２種以上添加してもよい。ただ
し、その添加量が合計で０．２％を超えると本発明のミ
クロ組織を得ることが困難となるとともにコストが増大
するため、上限を０．２％とする。
【００１１】
【実施例】表１に示す化学成分を有する鋼を鋳造して得
た鋼片を用いて、熱間仕上圧延、冷却、巻取処理を行
い、２〜４ｍｍｔの薄鋼板を得た。鋼板ミクロ組織を表
２に、鋼板の成形性、低温靭性及び疲労特性を表３に示
す。本発明例がＡ鋼〜Ｆ鋼である。比較例がＧ鋼であ
る。図１はＡ鋼の圧延方向断面を腐食した倍率１０００
倍の光学顕微鏡写真である。本発明例では比較例を格段
に超える優れた成形性、優れた低温靭性及び優れた疲労
特性を合わせ持つ熱延高強度鋼板が得られている。な
お、本発明例は曲げ性、２次加工性、スポット溶接性も
良好であった。
た鋼片を用いて、熱間仕上圧延、冷却、巻取処理を行
い、２〜４ｍｍｔの薄鋼板を得た。鋼板ミクロ組織を表
２に、鋼板の成形性、低温靭性及び疲労特性を表３に示
す。本発明例がＡ鋼〜Ｆ鋼である。比較例がＧ鋼であ
る。図１はＡ鋼の圧延方向断面を腐食した倍率１０００
倍の光学顕微鏡写真である。本発明例では比較例を格段
に超える優れた成形性、優れた低温靭性及び優れた疲労
特性を合わせ持つ熱延高強度鋼板が得られている。な
お、本発明例は曲げ性、２次加工性、スポット溶接性も
良好であった。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】ミクロ組織は以下の方法で評価した。フェ
ライト粒径及び占積率はナイタール試薬及び特開昭５９
−２１９４７３号公報に開示された試薬により鋼板圧延
方向断面を腐食し、倍率１０００倍の光学顕微鏡写真よ
り求めた。フェライト硬さはマイクロビッカース試験に
より求めた。残留オーステナイトの粒径は特願平３−３
５１２０９号で開示された試薬により圧延方向断面を腐
食し、倍率１０００倍の光学顕微鏡写真より求めた。残
留オーステナイト占積率（Ｖγ：単位は％）はＭｏ−Ｋ
α線によるＸ線解析で次式に従い、算出した。
ライト粒径及び占積率はナイタール試薬及び特開昭５９
−２１９４７３号公報に開示された試薬により鋼板圧延
方向断面を腐食し、倍率１０００倍の光学顕微鏡写真よ
り求めた。フェライト硬さはマイクロビッカース試験に
より求めた。残留オーステナイトの粒径は特願平３−３
５１２０９号で開示された試薬により圧延方向断面を腐
食し、倍率１０００倍の光学顕微鏡写真より求めた。残
留オーステナイト占積率（Ｖγ：単位は％）はＭｏ−Ｋ
α線によるＸ線解析で次式に従い、算出した。
【００１６】
【数１】
【００１７】残留オーステナイトのＣ濃度（Ｃγ）はＣ
ｏ−Ｋα線によるＸ線解析でオーステナイトの（２０
０）面、（２２０）面、（１１３）面、（１１１）面の
反射角から格子定数を求め、次式に従い、算出した。 Ｃγ（％）＝（格子定数−３．５７２）／０．０３３ 〔格子定数はオングストローム〕
ｏ−Ｋα線によるＸ線解析でオーステナイトの（２０
０）面、（２２０）面、（１１３）面、（１１１）面の
反射角から格子定数を求め、次式に従い、算出した。 Ｃγ（％）＝（格子定数−３．５７２）／０．０３３ 〔格子定数はオングストローム〕
【００１８】特性評価は以下の方法で実施した。引張試
験はＪＩＳ５号にて実施し、引張強度（ＴＳ）、降伏強
度（ＹＰ）、全伸び（Ｔ．Ｅｌ）、一様伸び（Ｕ．Ｅ
ｌ）、局部伸び（Ｌ．Ｅｌ）、強度−延性バランス（Ｔ
Ｓ×Ｔ．Ｅｌ）を求めた。伸びフランジ性は２０ｍｍの
打ち抜き穴をバリのない面から３０度円錐ポンチで押し
拡げ、クラックが板厚を貫通した時点での穴径（ｄ）と
初期穴径（ｄ０、２０ｍｍ）との穴拡げ比（ｄ／ｄ０×
１００）を求め、強度−伸びフランジ性バランス（ＴＳ
×ｄ／ｄ０）を算出した。靭性は２ｍｍＶノッチの１／
４サブサイズ試験片で実施し、脆性破面率が５０％とな
る破面遷移温度（ｖＴｒｓ）を求めた。疲労特性は両振
り平面曲げ疲労試験により疲労限度比（Ｆ）＝２００万
回疲労強度／引張強さを求めた。
験はＪＩＳ５号にて実施し、引張強度（ＴＳ）、降伏強
度（ＹＰ）、全伸び（Ｔ．Ｅｌ）、一様伸び（Ｕ．Ｅ
ｌ）、局部伸び（Ｌ．Ｅｌ）、強度−延性バランス（Ｔ
Ｓ×Ｔ．Ｅｌ）を求めた。伸びフランジ性は２０ｍｍの
打ち抜き穴をバリのない面から３０度円錐ポンチで押し
拡げ、クラックが板厚を貫通した時点での穴径（ｄ）と
初期穴径（ｄ０、２０ｍｍ）との穴拡げ比（ｄ／ｄ０×
１００）を求め、強度−伸びフランジ性バランス（ＴＳ
×ｄ／ｄ０）を算出した。靭性は２ｍｍＶノッチの１／
４サブサイズ試験片で実施し、脆性破面率が５０％とな
る破面遷移温度（ｖＴｒｓ）を求めた。疲労特性は両振
り平面曲げ疲労試験により疲労限度比（Ｆ）＝２００万
回疲労強度／引張強さを求めた。
【００１９】曲げ性は３５ｍｍ×７０ｍｍの試験片をバ
リを外側にして、先端０．５Ｒの９０度Ｖ曲げを行い、
割れを観察した。２次加工性は９０ｍｍφの打ち抜き板
を絞り比１．８でカップ成形したものを、−５０℃で圧
壊し、割れを観察した。スポット溶接性はスポット溶接
試験片をたがねで剥離した時のナゲット（スポット溶接
時に溶融し、その後凝固した部分）内の破断有無を観察
した。
リを外側にして、先端０．５Ｒの９０度Ｖ曲げを行い、
割れを観察した。２次加工性は９０ｍｍφの打ち抜き板
を絞り比１．８でカップ成形したものを、−５０℃で圧
壊し、割れを観察した。スポット溶接性はスポット溶接
試験片をたがねで剥離した時のナゲット（スポット溶接
時に溶融し、その後凝固した部分）内の破断有無を観察
した。
【００２０】
【発明の効果】本発明により従来にない複合特性を合わ
せ持つ熱延高強度鋼板、すなわち優れた成形性、優れた
低温靭性及び優れた疲労特性を合わせ持つ熱延高強度鋼
板を低コストかつ安定的に提供することが可能となった
ため、熱延高強度鋼板の使用用途・使用条件が格段に広
がり、工業上、経済上の効果は非常に大きい。
せ持つ熱延高強度鋼板、すなわち優れた成形性、優れた
低温靭性及び優れた疲労特性を合わせ持つ熱延高強度鋼
板を低コストかつ安定的に提供することが可能となった
ため、熱延高強度鋼板の使用用途・使用条件が格段に広
がり、工業上、経済上の効果は非常に大きい。
【図１】本発明鋼Ａを特願平３−３５１２０９号で開示
された試薬により圧延方向断面を腐食した金属組織の倍
率１０００倍の光学顕微鏡写真である。
された試薬により圧延方向断面を腐食した金属組織の倍
率１０００倍の光学顕微鏡写真である。
Claims (2)
- 【請求項１】 化学成分として Ｃ ＝０．０５〜０．２５重量％未満、 Ｓｉ＋Ａｌ＝０．５〜３．５重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．５重量％、 Ｐ ≦０．０５重量％、 Ｓ ≦０．０１重量％ 及びＦｅを主成分として含み、ミクロ組織としてフェラ
イト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相を主相と
し、ビッカース硬度が１５０以上かつ粒径が５μｍ以下
のフェライトを５０％以上、炭素濃度が０．９％以上か
つ粒径が２μｍ以下の残留オーステナイトを５％以上含
み、特性として引張強さ（ＴＳ）＝４９０〜１１８０Ｍ
Ｐａ、強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）≧２０
０００（ＭＰａ・％）、強度−伸びフランジ性バランス
（引張強さ×穴拡げ比）≧７５０００（ＭＰａ・％）、
破面遷移温度≦−４０℃、疲労限度比≧０．４５を具備
することを特徴とする成形性、低温靭性及び疲労特性に
優れた熱延高強度鋼板。 - 【請求項２】 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％又
はＲＥＭ＝０．００５〜０．０５重量％を含むことを特
徴とする請求項１記載の成形性、低温靭性及び疲労特性
に優れた熱延高強度鋼板。
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| JP8218594A JPH07252592A (ja) | 1994-03-15 | 1994-03-15 | 成形性、低温靭性及び疲労特性に優れた熱延高強度鋼板 |
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| JP8218594A JPH07252592A (ja) | 1994-03-15 | 1994-03-15 | 成形性、低温靭性及び疲労特性に優れた熱延高強度鋼板 |
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ID=13767390
Family Applications (1)
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| JP8218594A Pending JPH07252592A (ja) | 1994-03-15 | 1994-03-15 | 成形性、低温靭性及び疲労特性に優れた熱延高強度鋼板 |
Country Status (1)
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