JPH07268561A - 熱間加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼 - Google Patents
熱間加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH07268561A JPH07268561A JP8113794A JP8113794A JPH07268561A JP H07268561 A JPH07268561 A JP H07268561A JP 8113794 A JP8113794 A JP 8113794A JP 8113794 A JP8113794 A JP 8113794A JP H07268561 A JPH07268561 A JP H07268561A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- stainless steel
- steel
- value
- nieq
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 20
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 20
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims description 22
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 32
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 31
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 abstract description 19
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 abstract description 18
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 3
- 239000002131 composite material Substances 0.000 abstract 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 abstract 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 24
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 21
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 11
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 5
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 2
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 2
- 102000020897 Formins Human genes 0.000 description 1
- 108091022623 Formins Proteins 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 210000005069 ears Anatomy 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 マルテンサイト系ステンレス鋼にＢを０．０
０１０％〜０．０１００％添加することにより熱間圧延
時の耳切れを防止する。 【構成】 Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：４．５％以下、
Ｍｎ：５．０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０
２０％以下、Ｃｒ：１０．０〜１７．０％、Ｎｉ：３．
０〜１０．０％、Ｎ：０．１０％以下、Ｂ：０．００１
０〜０．０１００％、を含み、残部がＦｅと不可避的不
純物からなり、かつ、 Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si+20(C+N) で定義されるＮieq の値が１３．０〜１７．５ δc=-87-182(C+N)+16Si-3.0(Ni+Cu+Co)+5Cr で定義されるδc の値が−２０〜２０の範囲にある熱間
加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼。
０１０％〜０．０１００％添加することにより熱間圧延
時の耳切れを防止する。 【構成】 Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：４．５％以下、
Ｍｎ：５．０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０
２０％以下、Ｃｒ：１０．０〜１７．０％、Ｎｉ：３．
０〜１０．０％、Ｎ：０．１０％以下、Ｂ：０．００１
０〜０．０１００％、を含み、残部がＦｅと不可避的不
純物からなり、かつ、 Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si+20(C+N) で定義されるＮieq の値が１３．０〜１７．５ δc=-87-182(C+N)+16Si-3.0(Ni+Cu+Co)+5Cr で定義されるδc の値が−２０〜２０の範囲にある熱間
加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、車両構体や建築物など
の構造材料に係り、適量のＢを添加することにより熱間
圧延時の耳切れを防止することを特徴とする熱間加工性
に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼に関する。
の構造材料に係り、適量のＢを添加することにより熱間
圧延時の耳切れを防止することを特徴とする熱間加工性
に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】車両構体や建築物などの構造物は高強度
薄肉化による軽量化が推進されている。この目的達成の
ために要求される特性としては、高い耐力や引張強さお
よび構造物部材としての形状に曲げ加工を施したり、溶
接施工時の熱歪みを修正するための延性や、溶接施工時
の溶接入熱で溶接部の強度低下が少ないこと等が挙げら
れる。これらの要求に対し、例えば、特開昭６３−２１
０２３４号公報には、加工性に優れ溶接軟化のない高強
度ステンレス鋼の製造方法として、Ｃ：０．１０％以
下、Ｎ：０．１０％以下、Ｓｉ：４．５％以下、Ｍｎ：
５．０％以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：３．０〜１
０．０％、Ｃｒ：１０〜１７．０％で、残部Ｆｅおよび
不純物からなる組成で、かつＮieq を限定式で成分限定
し、熱処理温度および時間を限定した、加工性に優れ溶
接軟化のない高強度ステンレス鋼の製造方法が開示され
ている。
薄肉化による軽量化が推進されている。この目的達成の
ために要求される特性としては、高い耐力や引張強さお
よび構造物部材としての形状に曲げ加工を施したり、溶
接施工時の熱歪みを修正するための延性や、溶接施工時
の溶接入熱で溶接部の強度低下が少ないこと等が挙げら
れる。これらの要求に対し、例えば、特開昭６３−２１
０２３４号公報には、加工性に優れ溶接軟化のない高強
度ステンレス鋼の製造方法として、Ｃ：０．１０％以
下、Ｎ：０．１０％以下、Ｓｉ：４．５％以下、Ｍｎ：
５．０％以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：３．０〜１
０．０％、Ｃｒ：１０〜１７．０％で、残部Ｆｅおよび
不純物からなる組成で、かつＮieq を限定式で成分限定
し、熱処理温度および時間を限定した、加工性に優れ溶
接軟化のない高強度ステンレス鋼の製造方法が開示され
ている。
【０００３】ここで提案している特開昭６３−２１０２
３４号公報における熱処理条件は、５７５〜７５０℃の
温度範囲内で６０分未満の範囲で熱処理を施すことによ
って、マルテンサイト相からオーステナイト相へ逆変態
を生じせしめて室温では、マルテンサイ相と微細なオー
ステナイト相の複相組織とする（逆変態処理）ことによ
り、加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼と
するものである。
３４号公報における熱処理条件は、５７５〜７５０℃の
温度範囲内で６０分未満の範囲で熱処理を施すことによ
って、マルテンサイト相からオーステナイト相へ逆変態
を生じせしめて室温では、マルテンサイ相と微細なオー
ステナイト相の複相組織とする（逆変態処理）ことによ
り、加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼と
するものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の熱処理
に供される従来技術の材料は以下に述べる問題が残され
ている。耐力および引張強さなどの機械的性質ならびに
加工性に優れ、しかも、溶接軟化抵抗も高い特徴を付与
することができるが、Ｓｉなどのフェライト生成元素を
多量に含む熱処理素材鋼製造時の連続鋳造スラブを熱間
圧延する場合、熱延材端部より、δフェライトを起点に
した割れが生じ、歩留りの低下を生じる場合があった。
に供される従来技術の材料は以下に述べる問題が残され
ている。耐力および引張強さなどの機械的性質ならびに
加工性に優れ、しかも、溶接軟化抵抗も高い特徴を付与
することができるが、Ｓｉなどのフェライト生成元素を
多量に含む熱処理素材鋼製造時の連続鋳造スラブを熱間
圧延する場合、熱延材端部より、δフェライトを起点に
した割れが生じ、歩留りの低下を生じる場合があった。
【０００５】このようなことから、熱間圧延時に生じた
割れを熱間圧延後に除去したり、δフェライト量を減少
させるため熱間圧延前に長時間加熱を施す方法や、熱間
加工性低下に影響を及ぼすＳを溶解時に10ppm 以下にす
るなどの対策を講じる必要が生じ、これに対する経費は
多大のものであった。本発明はこのような熱間圧延時の
割れを解決するもので、熱間加工性に優れた溶接軟化の
ない高強度ステンレス鋼を提供するものである。
割れを熱間圧延後に除去したり、δフェライト量を減少
させるため熱間圧延前に長時間加熱を施す方法や、熱間
加工性低下に影響を及ぼすＳを溶解時に10ppm 以下にす
るなどの対策を講じる必要が生じ、これに対する経費は
多大のものであった。本発明はこのような熱間圧延時の
割れを解決するもので、熱間加工性に優れた溶接軟化の
ない高強度ステンレス鋼を提供するものである。
【０００６】本発明の課題は熱間圧延時にδフェライト
を起点に生じる耳切れを解決するもので、熱間加工性に
優れた溶接軟化のない高強度ステンレス鋼を提供するこ
とにある。
を起点に生じる耳切れを解決するもので、熱間加工性に
優れた溶接軟化のない高強度ステンレス鋼を提供するこ
とにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、発明者らは詳細な検討を行った結果、適量のＢを添
加すれば優れた熱間加工性を有する知見を得た。この知
見により、鋭意検討した結果、本発明を完成するに至っ
た。
に、発明者らは詳細な検討を行った結果、適量のＢを添
加すれば優れた熱間加工性を有する知見を得た。この知
見により、鋭意検討した結果、本発明を完成するに至っ
た。
【０００８】１． 重量％で、Ｃ ：０．１０％以下、
Ｓｉ：４．５％以下、Ｍｎ：５．０％以下、Ｐ ：０．
０４％以下、Ｓ ：０．０２０％以下、Ｃｒ：１０．０
〜１７．０％、Ｎｉ：３．０〜１０．０％、Ｎ ：０．
１０％以下、Ｂ ：０．００１０〜０．０１００％、を
含み、残部がＦｅと不可避的不純物からなり、かつ Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si+20(C+N) で定義されるＮieq の値が１３．０〜１７．５ δc=-87-182(C+N)+16Si-3.0Ni+5Cr で定義されるδc の値が−２０〜２０の範囲にある熱間
加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼。
Ｓｉ：４．５％以下、Ｍｎ：５．０％以下、Ｐ ：０．
０４％以下、Ｓ ：０．０２０％以下、Ｃｒ：１０．０
〜１７．０％、Ｎｉ：３．０〜１０．０％、Ｎ ：０．
１０％以下、Ｂ ：０．００１０〜０．０１００％、を
含み、残部がＦｅと不可避的不純物からなり、かつ Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si+20(C+N) で定義されるＮieq の値が１３．０〜１７．５ δc=-87-182(C+N)+16Si-3.0Ni+5Cr で定義されるδc の値が−２０〜２０の範囲にある熱間
加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼。
【０００９】２． 重量％で、Ｃ ：０．１０％以下、
Ｓｉ：４．５％以下、Ｍｎ：５．０％以下、Ｐ ：０．
０４％以下、Ｓ ：０．０２０％以下、Ｃｒ：１０．０
〜１７．０％、Ｎｉ：３．０〜１０．０％、Ｎ ：０．
１０％以下、Ｂ ：０．００１０〜０．０１００％、を
含み、さらにＣｕ，Ｍｏ，Ｃｏの１種以上の合計が４．
０％以下含有し、残部がＦｅと不可避的不純物からな
り、かつ、 Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si+20(C+N)+Cu+Mo+0.2Co で定義されるＮieq の値が１３．０〜１７．５ δc=-87-182(C+N)+16Si-3.0(Ni+Cu+Co)+5Cr で定義されるδc の値が−２０〜２０の範囲にある熱間
加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼。
Ｓｉ：４．５％以下、Ｍｎ：５．０％以下、Ｐ ：０．
０４％以下、Ｓ ：０．０２０％以下、Ｃｒ：１０．０
〜１７．０％、Ｎｉ：３．０〜１０．０％、Ｎ ：０．
１０％以下、Ｂ ：０．００１０〜０．０１００％、を
含み、さらにＣｕ，Ｍｏ，Ｃｏの１種以上の合計が４．
０％以下含有し、残部がＦｅと不可避的不純物からな
り、かつ、 Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si+20(C+N)+Cu+Mo+0.2Co で定義されるＮieq の値が１３．０〜１７．５ δc=-87-182(C+N)+16Si-3.0(Ni+Cu+Co)+5Cr で定義されるδc の値が−２０〜２０の範囲にある熱間
加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼。
【００１０】３． 重量％で、Ｃ ：０．１０％以下、
Ｓｉ：４．５％以下、Ｍｎ：５．０％以下Ｐ ：０．０
４％以下、Ｓ ：０．０２０％以下、Ｃｒ：１０．０％
〜１７．０％、Ｎｉ：３．０〜１０．０％、Ｎ ：０．
１０％以下、Ｂ ：０．００１０〜０．０１００％、を
含み、さらにＴｉ，Ｎｂ，Ｖ，の１種以上の合計が１．
０％以下を含み、残部がＦｅと不可避的不純物からな
り、かつ、 Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si で定義されるＮieq の値が１３．０〜１７．５ δc=-87+16Si-3.0(Ni+Cu+Co)+5Cr で定義されるδc の値が−２０〜２０の範囲にある熱間
加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼。
Ｓｉ：４．５％以下、Ｍｎ：５．０％以下Ｐ ：０．０
４％以下、Ｓ ：０．０２０％以下、Ｃｒ：１０．０％
〜１７．０％、Ｎｉ：３．０〜１０．０％、Ｎ ：０．
１０％以下、Ｂ ：０．００１０〜０．０１００％、を
含み、さらにＴｉ，Ｎｂ，Ｖ，の１種以上の合計が１．
０％以下を含み、残部がＦｅと不可避的不純物からな
り、かつ、 Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si で定義されるＮieq の値が１３．０〜１７．５ δc=-87+16Si-3.0(Ni+Cu+Co)+5Cr で定義されるδc の値が−２０〜２０の範囲にある熱間
加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼。
【００１１】４． 重量％で、Ｃ ：０．１０％以下、
Ｓｉ：４．５％以下、Ｍｎ：５．０％以下Ｐ ：０．０
４％以下、Ｓ ：０．０２０％以下、Ｃｒ：１０．０％
〜１７．０％、Ｎｉ：３．０〜１０．０％、Ｎ ：０．
１０％以下、Ｂ ：０．００１０〜０．０１００％、を
含み、さらにＣｕ，Ｍｏ，Ｃｏの１種以上の合計が４．
０％以下、またＴｉ，Ｎｂ，Ｖ，の１種以上の合計が
１．０％以下含有し、残部がＦｅと不可避的不純物から
なり、かつ、 Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si+Cu+Mo+0.2Co で定義されるＮieq の値が１３．０〜１７．５ δc=-87+16Si-3.0(Ni+Cu+Co)+5Cr で定義されるδc の値が−２０〜２０の範囲にある熱間
加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼。
Ｓｉ：４．５％以下、Ｍｎ：５．０％以下Ｐ ：０．０
４％以下、Ｓ ：０．０２０％以下、Ｃｒ：１０．０％
〜１７．０％、Ｎｉ：３．０〜１０．０％、Ｎ ：０．
１０％以下、Ｂ ：０．００１０〜０．０１００％、を
含み、さらにＣｕ，Ｍｏ，Ｃｏの１種以上の合計が４．
０％以下、またＴｉ，Ｎｂ，Ｖ，の１種以上の合計が
１．０％以下含有し、残部がＦｅと不可避的不純物から
なり、かつ、 Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si+Cu+Mo+0.2Co で定義されるＮieq の値が１３．０〜１７．５ δc=-87+16Si-3.0(Ni+Cu+Co)+5Cr で定義されるδc の値が−２０〜２０の範囲にある熱間
加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼。
【００１２】
【作用】上記したような本発明について、その化学的成
分組成範囲について説明すると、以下のごとくである。
分組成範囲について説明すると、以下のごとくである。
【００１３】Ｃ：Ｃはオーステナイト形成元素であり、
逆変態処理を施す場合の高温でのオーステナイト相形成
に有効であり、逆変態処理後のオーステナイト相および
マルテンサイト相の強化に有効であるが、多すぎると伸
び率を低下させ、また、溶接部の耐食性を劣化させるの
で、０．１０％を上限とする。
逆変態処理を施す場合の高温でのオーステナイト相形成
に有効であり、逆変態処理後のオーステナイト相および
マルテンサイト相の強化に有効であるが、多すぎると伸
び率を低下させ、また、溶接部の耐食性を劣化させるの
で、０．１０％を上限とする。
【００１４】Ｎ：ＮはＣと同様にオーステナイト形成元
素であり、高温でのオーステナイト相形成に有効であ
り、逆変態処理後のオーステナイト相の強度を上げ、強
化に有効であるが、多すぎると伸び率を低下させるので
０．１０％を上限とする。
素であり、高温でのオーステナイト相形成に有効であ
り、逆変態処理後のオーステナイト相の強度を上げ、強
化に有効であるが、多すぎると伸び率を低下させるので
０．１０％を上限とする。
【００１５】Ｓｉ：Ｓｉは逆変態処理後のマルテンサイ
ト相およびオーステナイト相の強化に有効であるが、多
すぎると、凝固時や溶接時の凝固割れを促進したり、熱
間加工性を著しく阻害するので４．５％を上限とする。
ト相およびオーステナイト相の強化に有効であるが、多
すぎると、凝固時や溶接時の凝固割れを促進したり、熱
間加工性を著しく阻害するので４．５％を上限とする。
【００１６】Ｍｎ：Ｍｎはオーステナイト形成元素であ
り、Ｍｓ点の調整に必要な元素であるが、多すぎると製
鋼時に弊害となるので、５．０％を上限とする。
り、Ｍｓ点の調整に必要な元素であるが、多すぎると製
鋼時に弊害となるので、５．０％を上限とする。
【００１７】Ｃｒ：Ｃｒは耐食性を付与する基本的成分
であり、１０％未満ではその効果がなく一方１７％を越
えると、高温でオーステナイト単相もしくはオーステナ
イトを主体とする金属組織を得るのにオーステナイト形
成元素を多量に必要とし、その結果、常温での所望の組
織が得られないので１７．０％を上限とする。
であり、１０％未満ではその効果がなく一方１７％を越
えると、高温でオーステナイト単相もしくはオーステナ
イトを主体とする金属組織を得るのにオーステナイト形
成元素を多量に必要とし、その結果、常温での所望の組
織が得られないので１７．０％を上限とする。
【００１８】Ｎｉ：Ｎｉはオーステナイト形成元素であ
り、高温での金属組織のオーステナイト化および逆変態
処理後の室温冷却時のオーステナイト量の調整に必要な
元素である。他の元素の含有量によって必要なＮｉの含
有量は異なってくる。高温でのオーステナイト化とＭｓ
点調整のためには少なくとも約３％を必要とするが、他
の成分の量を低減してもＮｉが約１０％を越えると所望
の組織が得られなくなる。
り、高温での金属組織のオーステナイト化および逆変態
処理後の室温冷却時のオーステナイト量の調整に必要な
元素である。他の元素の含有量によって必要なＮｉの含
有量は異なってくる。高温でのオーステナイト化とＭｓ
点調整のためには少なくとも約３％を必要とするが、他
の成分の量を低減してもＮｉが約１０％を越えると所望
の組織が得られなくなる。
【００１９】Ｐ：Ｐは溶製時に原料、副原料から混入し
てくる不可避的不純物であるが、多く含まれると、鋼を
脆くするので、０．０４％を上限とする。
てくる不可避的不純物であるが、多く含まれると、鋼を
脆くするので、０．０４％を上限とする。
【００２０】Ｓ：Ｓも溶製時に原料、副原料から混入し
てくる不可避的不純物であるが、多く含まれると、鋼を
脆くし、熱間加工性を阻害するので、０．０２０％を上
限とする。
てくる不可避的不純物であるが、多く含まれると、鋼を
脆くし、熱間加工性を阻害するので、０．０２０％を上
限とする。
【００２１】Ｂ：本発明においてもっとも重要である、
Ｂの熱間加工性への影響について調査した結果の一例と
して、鋼の組成および熱間圧延での耳切れ量を表１に示
す。δc が約１１のＢ無添加鋼および、Ｂを０．０００
４、０．００１０、０．００４８、０．００９８、０．
０１７６％添加した鋼である。Ｂ添加量０．０００４％
では熱間圧延時に熱延材端部より耳切れが発生してお
り、０．００１０％以上添加すると耳切れは認められな
い。したがって、０．００１０％を下限とする。このＢ
の熱間加工性改善効果の理由について、現時点では必ず
しも明らかではないが、δフェライト量およびδフェラ
イトの大きさに及ぼすＢの影響を図１、図２に示す。こ
れからわかるように、δフェライトの量および大きさは
０．００１０％の添加によっても大きく変化し、０．０
１００％以上ではその変化は飽和する。一方、多量のＢ
添加は表面疵の発生を招くなどの弊害をもたらすので、
Ｂの上限は０．０１００％とする。
Ｂの熱間加工性への影響について調査した結果の一例と
して、鋼の組成および熱間圧延での耳切れ量を表１に示
す。δc が約１１のＢ無添加鋼および、Ｂを０．０００
４、０．００１０、０．００４８、０．００９８、０．
０１７６％添加した鋼である。Ｂ添加量０．０００４％
では熱間圧延時に熱延材端部より耳切れが発生してお
り、０．００１０％以上添加すると耳切れは認められな
い。したがって、０．００１０％を下限とする。このＢ
の熱間加工性改善効果の理由について、現時点では必ず
しも明らかではないが、δフェライト量およびδフェラ
イトの大きさに及ぼすＢの影響を図１、図２に示す。こ
れからわかるように、δフェライトの量および大きさは
０．００１０％の添加によっても大きく変化し、０．０
１００％以上ではその変化は飽和する。一方、多量のＢ
添加は表面疵の発生を招くなどの弊害をもたらすので、
Ｂの上限は０．０１００％とする。
【００２２】
【表１】
【００２３】Ｃｕ：Ｃｕは元来耐食性を向上させるのに
有効な元素であるが、本願発明においてはＭｓ点を低下
させるのに有効である。約４．０％を越えると、熱間加
工性を著しく害するので４％を上限とする。
有効な元素であるが、本願発明においてはＭｓ点を低下
させるのに有効である。約４．０％を越えると、熱間加
工性を著しく害するので４％を上限とする。
【００２４】Ｍｏ：Ｍｏも耐食性を向上させ、オーステ
ナイトの強度を上昇させ、Ｍｓ点を低下させるのに有効
であるが、高価なため鋼材の価格を上昇させるので４．
０％に限定される。
ナイトの強度を上昇させ、Ｍｓ点を低下させるのに有効
であるが、高価なため鋼材の価格を上昇させるので４．
０％に限定される。
【００２５】Ｃｏ：Ｃｏは高温域でのオーステナイト化
作用が大きい割にＭｓ点を過度に低下させない有効成分
である。Ｃｒ含有量の大きい系の組成調整に非常に有効
な元素であるが、多すぎると、鋼の価格を上昇させるの
で４．０％に限定する。
作用が大きい割にＭｓ点を過度に低下させない有効成分
である。Ｃｒ含有量の大きい系の組成調整に非常に有効
な元素であるが、多すぎると、鋼の価格を上昇させるの
で４．０％に限定する。
【００２６】以上のＣｕ、Ｍｏ、Ｃｏの３元素はいずれ
も耐食性を向上させながら、マルテンサイト形成能力を
他の成分との関係において調整するのに有効である。こ
の意味において均等物である。
も耐食性を向上させながら、マルテンサイト形成能力を
他の成分との関係において調整するのに有効である。こ
の意味において均等物である。
【００２７】Ｔｉ：Ｔｉは炭窒化物形成元素であり、溶
接時のＣｒ炭化物の析出によるＣｒ欠乏層発生の抑制や
オーステナイト相の結晶粒成長の抑制に有効な元素であ
るが、多すぎると表面疵の原因となったり、溶接時にス
カム形成の原因となるので１．０％を上限とする。
接時のＣｒ炭化物の析出によるＣｒ欠乏層発生の抑制や
オーステナイト相の結晶粒成長の抑制に有効な元素であ
るが、多すぎると表面疵の原因となったり、溶接時にス
カム形成の原因となるので１．０％を上限とする。
【００２８】Ｎｂ：Ｎｂは溶接時のＣｒ炭化物の析出に
よるＣｒ欠乏層発生の抑制やオーステナイト相の結晶粒
成長の抑制に有効な元素であるが、多すぎると鋳造時や
溶接時の凝固割れを促進するばかりでなく、材料の延性
をも害するので１．０％を上限とする。
よるＣｒ欠乏層発生の抑制やオーステナイト相の結晶粒
成長の抑制に有効な元素であるが、多すぎると鋳造時や
溶接時の凝固割れを促進するばかりでなく、材料の延性
をも害するので１．０％を上限とする。
【００２９】Ｖ：Ｖは溶接時のＣｒ炭化物の析出による
Ｃｒ欠乏層発生の抑制やオーステナイト相の結晶粒成長
の抑制に有効な元素であるが、多すぎると材料の延性を
害するので１．０％を上限とする。
Ｃｒ欠乏層発生の抑制やオーステナイト相の結晶粒成長
の抑制に有効な元素であるが、多すぎると材料の延性を
害するので１．０％を上限とする。
【００３０】以上のＴｉ，Ｎｂ，Ｖ，の３元素は、炭化
物、窒化物形成元素であって、いずれもオーステナイト
の結晶粒成長を抑制し、その効果が著しい。その意味で
均等物である。
物、窒化物形成元素であって、いずれもオーステナイト
の結晶粒成長を抑制し、その効果が著しい。その意味で
均等物である。
【００３１】本発明鋼の組成範囲内にあっても、オース
テナイト量の指標となる Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si+20(C+N)+Cu+Mo+0.2Co で定義されるニッケル当量値が１３未満の鋼はMs点が高
すぎて、特開昭６３−２１０２３４号公報において提案
した、加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼
の製造方法に示す、熱処理を施しても所望の高い伸びを
達成できない。また、この値が１７．５より大きい鋼は
溶接のような熱履歴を受けると溶接部が軟化し、目的と
する高強度部材が得られない。ニッケル当量値の式は、
各成分元素の変態に対する寄与度を考慮してＮｉのオー
ステナイト形成能を基準として係数を定めてＮｉ量に換
算したものである。
テナイト量の指標となる Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si+20(C+N)+Cu+Mo+0.2Co で定義されるニッケル当量値が１３未満の鋼はMs点が高
すぎて、特開昭６３−２１０２３４号公報において提案
した、加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼
の製造方法に示す、熱処理を施しても所望の高い伸びを
達成できない。また、この値が１７．５より大きい鋼は
溶接のような熱履歴を受けると溶接部が軟化し、目的と
する高強度部材が得られない。ニッケル当量値の式は、
各成分元素の変態に対する寄与度を考慮してＮｉのオー
ステナイト形成能を基準として係数を定めてＮｉ量に換
算したものである。
【００３２】また、鋳造スラブのδフェライト量の指標
となる、 δc=-87-182(C+N)+16Si-3.0(Ni+Cu+Co)+5Cr で定義されるδc の値が−２０以下の場合は熱間圧延時
にオーステナイト相が多いためＢ添加しなくても熱間圧
延時の耳切れは認められないため、Ｂ添加の必要はなく
下限を−２０とした。また、δc の値が２０以上の場合
は耳切れの起点となるδフェライトが多く析出しＢ添加
による改善効果が発生しないため上限を２０とした。
となる、 δc=-87-182(C+N)+16Si-3.0(Ni+Cu+Co)+5Cr で定義されるδc の値が−２０以下の場合は熱間圧延時
にオーステナイト相が多いためＢ添加しなくても熱間圧
延時の耳切れは認められないため、Ｂ添加の必要はなく
下限を−２０とした。また、δc の値が２０以上の場合
は耳切れの起点となるδフェライトが多く析出しＢ添加
による改善効果が発生しないため上限を２０とした。
【００３３】
【実施例】以下、実施例により本発明を具体的に例示す
る。本発明および比較例の組成を表２に示す。試料No．
１〜No．１０は本発明の対象とする組成を有する鋼であ
る。No．１１〜No．１４鋼は比較例の素材鋼で、No．１
１鋼はＮieq およびδc も範囲内にあるがＢが添加され
ていない。No．１２、No．１３、No．１４鋼の各成分組
成は規定された組成範囲内にあるが、No．１２およびN
o．１３鋼はＮieq が１８．３および１２．４であり本
発明範囲外である。また、No．１４鋼はδc が２２．０
と本発明範囲外である。
る。本発明および比較例の組成を表２に示す。試料No．
１〜No．１０は本発明の対象とする組成を有する鋼であ
る。No．１１〜No．１４鋼は比較例の素材鋼で、No．１
１鋼はＮieq およびδc も範囲内にあるがＢが添加され
ていない。No．１２、No．１３、No．１４鋼の各成分組
成は規定された組成範囲内にあるが、No．１２およびN
o．１３鋼はＮieq が１８．３および１２．４であり本
発明範囲外である。また、No．１４鋼はδc が２２．０
と本発明範囲外である。
【００３４】
【表２】
【００３５】試料作製の方法は図３に示した。試料鋼は
３０ｋｇ鋼塊を真空高周波炉で溶製し、鋼塊の柱状晶部
より板厚３３ｍｍ×幅１００ｍｍ×長さ１５０ｍｍに切
出して熱間圧延を実施した。また、熱間引張試験片とし
て１５ｍｍ角×長さ１１０ｍｍを切出した後、１２２０
℃×２ｈｒの熱処理を施し試験を行った。熱間圧延は抽
出温度１２２０℃で２時間均熱処理した後、厚さ６ｍｍ
まで５パスにて仕上げた。その後、１０５０℃×在炉６
ｍｉｎの焼鈍、酸洗を施し、７００℃×均熱０ｍｉｎの
逆変態処理後、酸洗した。この材料を用いて引張試験を
行なった。また、熱延板を用いて光学顕微鏡によりδフ
ェライトの量および径を測定した。
３０ｋｇ鋼塊を真空高周波炉で溶製し、鋼塊の柱状晶部
より板厚３３ｍｍ×幅１００ｍｍ×長さ１５０ｍｍに切
出して熱間圧延を実施した。また、熱間引張試験片とし
て１５ｍｍ角×長さ１１０ｍｍを切出した後、１２２０
℃×２ｈｒの熱処理を施し試験を行った。熱間圧延は抽
出温度１２２０℃で２時間均熱処理した後、厚さ６ｍｍ
まで５パスにて仕上げた。その後、１０５０℃×在炉６
ｍｉｎの焼鈍、酸洗を施し、７００℃×均熱０ｍｉｎの
逆変態処理後、酸洗した。この材料を用いて引張試験を
行なった。また、熱延板を用いて光学顕微鏡によりδフ
ェライトの量および径を測定した。
【００３６】実施例の熱間圧延結果および熱延板のδフ
ェライト量，粒径、１０００℃での熱間引張試験におけ
る絞り率、逆変態処理後の機械的性質をまとめて表３に
示す。表３によれば熱間圧延における仕上げ温度はいず
れも９４０℃前後である。熱間圧延時の本発明鋼No.1〜
No．10の耳切れは認められず、熱間圧延後のδフェライ
ト量は１〜８％と少量であるとともに、δフェライト粒
径は６〜１５μｍと微細である。また、本発明鋼の熱間
引張試験1000℃における絞り率は、60％以上を有してお
り、熱間加工性に優れるとともに逆変態処理後の機械的
性質においても本発明鋼は高強度、高延性を有する。こ
れに対し、比較鋼No．１１はＢを含有していないためδ
フェライトの量が多く、径も大きい。したがって、耳切
れも発生し、熱間引張試験1000℃による絞り率は50％以
下である。また、比較鋼No．１４はＢを含有している
が、本発明範囲外のδc が２１．７と大きいため比較鋼
No．１１以上にδフェライトの量は多く、径も大きい。
したがって、耳切れも認められ、絞り率も38％と低い。
一方、比較鋼No．１２，No．１３鋼は、本発明範囲外の
Ｎieq であるためδフェライト量は少なく耳切れは認め
られないが、No．１２鋼については耐力および引張強さ
が低く、No．１３鋼は伸びが低い。
ェライト量，粒径、１０００℃での熱間引張試験におけ
る絞り率、逆変態処理後の機械的性質をまとめて表３に
示す。表３によれば熱間圧延における仕上げ温度はいず
れも９４０℃前後である。熱間圧延時の本発明鋼No.1〜
No．10の耳切れは認められず、熱間圧延後のδフェライ
ト量は１〜８％と少量であるとともに、δフェライト粒
径は６〜１５μｍと微細である。また、本発明鋼の熱間
引張試験1000℃における絞り率は、60％以上を有してお
り、熱間加工性に優れるとともに逆変態処理後の機械的
性質においても本発明鋼は高強度、高延性を有する。こ
れに対し、比較鋼No．１１はＢを含有していないためδ
フェライトの量が多く、径も大きい。したがって、耳切
れも発生し、熱間引張試験1000℃による絞り率は50％以
下である。また、比較鋼No．１４はＢを含有している
が、本発明範囲外のδc が２１．７と大きいため比較鋼
No．１１以上にδフェライトの量は多く、径も大きい。
したがって、耳切れも認められ、絞り率も38％と低い。
一方、比較鋼No．１２，No．１３鋼は、本発明範囲外の
Ｎieq であるためδフェライト量は少なく耳切れは認め
られないが、No．１２鋼については耐力および引張強さ
が低く、No．１３鋼は伸びが低い。
【００３７】
【表３】
【００３８】
【発明の効果】以上、詳述したように、本発明によれば
適量のＢを添加することにより、熱間加工性の優れた高
強度ステンレス鋼が得られ、本分野への本発明がもたら
す効果は大きなものがある。
適量のＢを添加することにより、熱間加工性の優れた高
強度ステンレス鋼が得られ、本分野への本発明がもたら
す効果は大きなものがある。
【図面の簡単な説明】
【図１】熱間圧延後のδフェライト量とＢ含有量の関係
の説明図である。
の説明図である。
【図２】熱間圧延後のδフェライト径とＢ含有量の関係
の説明図である。
の説明図である。
【図３】本発明における試料の作製方法を示す図であ
る。
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤 本 廣 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新製 鋼株式会社鉄鋼研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．１０％以下、 Ｓｉ：４．５％以下、 Ｍｎ：５．０％以下、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０２０％以下、 Ｃｒ：１０．０〜１７．０％、 Ｎｉ：３．０〜１０．０％、 Ｎ ：０．１０％以下、 Ｂ ：０．００１０〜０．０１００％、を含み、残部が
Ｆｅと不可避的不純物からなり、かつ、 Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si+20(C+N) で定義されるＮieq の値が１３．０〜１７．５ δc=-87-182(C+N)+16Si-3.0Ni+5Cr で定義されるδc の値が−２０〜２０の範囲にある熱間
加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．１０％以下、 Ｓｉ：４．５％以下、 Ｍｎ：５．０％以下、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０２０％以下、 Ｃｒ：１０．０〜１７．０％、 Ｎｉ：３．０〜１０．０％、 Ｎ ：０．１０％以下、 Ｂ ：０．００１０〜０．０１００％、を含み、さらに
Ｃｕ，Ｍｏ，Ｃｏの１種以上の合計が４．０％以下含有
し、残部がＦｅと不可避的不純物からなり、かつ、 Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si+20(C+N)+Cu+Mo+0.2Co で定義されるＮieq の値が１３．０〜１７．５ δc=-87-182(C+N)+16Si-3.0(Ni+Cu+Co)+5Cr で定義されるδc の値が−２０〜２０の範囲にある熱間
加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．１０％以下、 Ｓｉ：４．５％以下、 Ｍｎ：５．０％以下、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０２０％以下、 Ｃｒ：１０．０〜１７．０％、 Ｎｉ：３．０〜１０．０％、 Ｎ ：０．１０％以下、 Ｂ ：０．００１０〜０．０１００％、を含み、さらに
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，の１種以上の合計が１．０％以下含有
し、残部がＦｅと不可避的不純物からなり、かつ、 Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si で定義されるＮieq の値が１３．０〜１７．５ δc=-87+16Si-3.0(Ni+Cu+Co)+5Cr で定義されるδc の値が−２０〜２０の範囲にある熱間
加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．１０％以下、 Ｓｉ：４．５％以下、 Ｍｎ：５．０％以下、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０２０％以下、 Ｃｒ：１０．０〜１７．０％、 Ｎｉ：３．０〜１０．０％、 Ｎ ：０．１０％以下、 Ｂ ：０．００１０〜０．０１００％、を含み、さらに
Ｃｕ，Ｍｏ，Ｃｏの１種以上の合計が４．０％以下、ま
たＴｉ，Ｎｂ，Ｖ，の１種以上の合計が１．０％以下含
有し、残部がＦｅと不可避的不純物からなり、かつ、 Ｎieq=Ni+Mn+0.5Cr+0.3Si+Cu+Mo+0.2Co で定義されるＮieq の値が１３．０〜１７．５ δc=-87+16Si-3.0(Ni+Cu+Co)+5Cr で定義されるδc の値が−２０〜２０の範囲にある熱間
加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8113794A JPH07268561A (ja) | 1994-03-29 | 1994-03-29 | 熱間加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8113794A JPH07268561A (ja) | 1994-03-29 | 1994-03-29 | 熱間加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07268561A true JPH07268561A (ja) | 1995-10-17 |
Family
ID=13738021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8113794A Withdrawn JPH07268561A (ja) | 1994-03-29 | 1994-03-29 | 熱間加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07268561A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997039158A1 (de) * | 1996-04-12 | 1997-10-23 | Abb Research Ltd. | Martensitisch-austenitischer stahl |
| JP2001271140A (ja) * | 2000-01-21 | 2001-10-02 | Nisshin Steel Co Ltd | 高強度高靱性マルテンサイト系ステンレス鋼板並びに冷延耳切れ抑止方法および鋼板製造法 |
| JP2007224425A (ja) * | 2007-05-17 | 2007-09-06 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐高温塩害腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
| WO2008126911A1 (ja) | 2007-04-05 | 2008-10-23 | Nippon Steel Corporation | キュリー点を有する鋼帯の連続焼鈍方法および連続焼鈍設備 |
-
1994
- 1994-03-29 JP JP8113794A patent/JPH07268561A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997039158A1 (de) * | 1996-04-12 | 1997-10-23 | Abb Research Ltd. | Martensitisch-austenitischer stahl |
| JP2001271140A (ja) * | 2000-01-21 | 2001-10-02 | Nisshin Steel Co Ltd | 高強度高靱性マルテンサイト系ステンレス鋼板並びに冷延耳切れ抑止方法および鋼板製造法 |
| WO2008126911A1 (ja) | 2007-04-05 | 2008-10-23 | Nippon Steel Corporation | キュリー点を有する鋼帯の連続焼鈍方法および連続焼鈍設備 |
| JP2007224425A (ja) * | 2007-05-17 | 2007-09-06 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐高温塩害腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR900006605B1 (ko) | 가공성이 우수하고 용접 연화가 없는 고강도 스테인레스 강재의 제조 방법 | |
| JP5277648B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板並びにその製造方法 | |
| JP5349015B2 (ja) | Ｎｉ節約型オーステナイト系ステンレス熱延鋼板の製造方法並びにスラブおよび熱延鋼板 | |
| JP6048436B2 (ja) | 調質高張力厚鋼板及びその製造方法 | |
| JP5659758B2 (ja) | 優れた生産性と溶接性を兼ね備えた、ＰＷＨＴ後の落重特性に優れたＴＭＣＰ−Ｔｅｍｐｅｒ型高強度厚鋼板の製造方法 | |
| JPH11140582A (ja) | 溶接熱影響部靱性に優れた高靱性厚鋼板およびその製造方法 | |
| CN114402089A (zh) | 厚钢板和厚钢板的制造方法 | |
| JP5157257B2 (ja) | 低降伏比鋼板 | |
| JP2765392B2 (ja) | 二相ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法 | |
| JP3961341B2 (ja) | 溶接構造物用高強度複相ステンレス鋼板の製造法 | |
| JP2826819B2 (ja) | 加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JP3422864B2 (ja) | 加工性の優れたステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPH06287635A (ja) | 延性に優れ溶接軟化のない高耐力・高強度ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JPS62199721A (ja) | 加工性の良好なフエライト系ステンレス鋼の鋼板または鋼帯の製造法 | |
| JPH0830253B2 (ja) | 加工性に優れた析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JPH0726149B2 (ja) | 高耐力ステンレス形鋼の製造方法 | |
| JPH07268561A (ja) | 熱間加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼 | |
| JP4516924B2 (ja) | 熱間圧延時の耐表面割れ性に優れた薄鋼板及びその製造方法 | |
| JPH05195054A (ja) | 加工性に優れた構造用高強度ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JPH07216451A (ja) | 溶接軟化抵抗の高い高強度高延性ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JPS63213619A (ja) | 加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼材の製造方法 | |
| KR20240075905A (ko) | 후강판 및 그의 제조 방법 | |
| JP3243987B2 (ja) | 高強度高耐食性マルテンサイト系ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JP2581267B2 (ja) | 高強度、高延性１３Ｃｒステンレス鋼の製造方法 | |
| EP4606923A1 (en) | High-strength austenitic stainless steel and manufacturing method thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010605 |