JPH07268563A - 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 - Google Patents
高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料Info
- Publication number
- JPH07268563A JPH07268563A JP8272194A JP8272194A JPH07268563A JP H07268563 A JPH07268563 A JP H07268563A JP 8272194 A JP8272194 A JP 8272194A JP 8272194 A JP8272194 A JP 8272194A JP H07268563 A JPH07268563 A JP H07268563A
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- toughness
- strength
- welding material
- ferrite
- welding
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温におけるクリープ破断強度、靱性、耐割
れ性に優れた溶接金属を与える高Ｃｒフェライト系耐熱
鋼用溶接材料を提供する。 【構成】 Ｎｉ：０．０５％未満で、かつ、Ｃ：０．０
３〜０．１２％、Ｓｉ：０．０１〜０．３％、Ｍｎ：
０．３〜１．５％、Ｖ：０．０３〜０．４０％、Ｎｂ：
０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０１〜０．０８％、Ｃ
ｒ：８〜１３％、Ｍｏ：０．３〜１．６％、Ｗ：０．５
〜３．５％を必須成分として含有し、かつ、Ｃｏ：１．
０〜５．０％、Ｃｕ：０．５〜４．０％の少なくとも一
方を含有し、さらにＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ含有量の間に
（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．５なる関係を成立
させる。
れ性に優れた溶接金属を与える高Ｃｒフェライト系耐熱
鋼用溶接材料を提供する。 【構成】 Ｎｉ：０．０５％未満で、かつ、Ｃ：０．０
３〜０．１２％、Ｓｉ：０．０１〜０．３％、Ｍｎ：
０．３〜１．５％、Ｖ：０．０３〜０．４０％、Ｎｂ：
０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０１〜０．０８％、Ｃ
ｒ：８〜１３％、Ｍｏ：０．３〜１．６％、Ｗ：０．５
〜３．５％を必須成分として含有し、かつ、Ｃｏ：１．
０〜５．０％、Ｃｕ：０．５〜４．０％の少なくとも一
方を含有し、さらにＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ含有量の間に
（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．５なる関係を成立
させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高い靭性を有する高強度
耐熱鋼の溶接材料に関するものであり、さらに詳しくは
高温におけるクリープ特性、靭性、耐割れ性に優れた溶
接金属を与える溶接用材料に係わるものである。
耐熱鋼の溶接材料に関するものであり、さらに詳しくは
高温におけるクリープ特性、靭性、耐割れ性に優れた溶
接金属を与える溶接用材料に係わるものである。
【０００２】
【従来の技術】高温高能率型のエネルギープラント用鋼
材として、クリープ強度が極めて優れかつオーステナイ
ト系ステンレス鋼に見られるような応力腐食割れの心配
がないフェライト系耐熱鋼が強く要望され始めている。
この種の用途を目的として、例えば特開昭６０−２５７
９９１号公報に開示されている９Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用溶接
ワイヤのように、溶接ワイヤ中のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、Ｎｉ添加量を限定して（Ｎｂ＋Ｖ）で０．３
％以下とする溶接ワイヤが提案されている。また、特開
平２−２８０９９３号公報では８〜１２Ｃｒ系溶接材料
のようにＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、
Ｎｂ、Ａｌ、Ｎ添加量を限定し、Ｃｒeq：１３％以下と
する溶接材料が提案されている。
材として、クリープ強度が極めて優れかつオーステナイ
ト系ステンレス鋼に見られるような応力腐食割れの心配
がないフェライト系耐熱鋼が強く要望され始めている。
この種の用途を目的として、例えば特開昭６０−２５７
９９１号公報に開示されている９Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用溶接
ワイヤのように、溶接ワイヤ中のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、Ｎｉ添加量を限定して（Ｎｂ＋Ｖ）で０．３
％以下とする溶接ワイヤが提案されている。また、特開
平２−２８０９９３号公報では８〜１２Ｃｒ系溶接材料
のようにＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、
Ｎｂ、Ａｌ、Ｎ添加量を限定し、Ｃｒeq：１３％以下と
する溶接材料が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
はクリープ強度を大幅に向上させようとするものではな
く、マルテンサイト相中にδフェライトが晶出して靭性
を著しく低下させるという欠点を有する。δフェライト
は基地中マルテンサイトより著しく柔らかい相であり、
この様な柔らかい第二相が硬い基地中に分散すると全体
の衝撃特性は著しく低下する。本発明は、高温における
クリープ破断強度、靭性、耐割れ性に優れた溶接金属を
与える溶接材料を提供することを目的とする。
はクリープ強度を大幅に向上させようとするものではな
く、マルテンサイト相中にδフェライトが晶出して靭性
を著しく低下させるという欠点を有する。δフェライト
は基地中マルテンサイトより著しく柔らかい相であり、
この様な柔らかい第二相が硬い基地中に分散すると全体
の衝撃特性は著しく低下する。本発明は、高温における
クリープ破断強度、靭性、耐割れ性に優れた溶接金属を
与える溶接材料を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するものであって、重量比で、Ｎｉ：０．０５％未満
で、かつ、Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓｉ：０．０１
〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｖ：０．０３〜
０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０
１〜０．０８％、Ｃｒ：８〜１３％、Ｍｏ：０．３〜
１．６％、Ｗ：０．５〜３．５％を必須成分として含有
し、かつ、Ｃｏ：１．０〜５．０％、Ｃｕ：０．５〜
４．０％の少なくとも一方を含有し、さらにＭｏ、Ｗ、
Ｃｏ、Ｃｕ含有量の間に（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）
≦１．５なる関係が成立し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする高Ｃｒフェライト系耐
熱鋼用溶接材料である。
するものであって、重量比で、Ｎｉ：０．０５％未満
で、かつ、Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓｉ：０．０１
〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｖ：０．０３〜
０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０
１〜０．０８％、Ｃｒ：８〜１３％、Ｍｏ：０．３〜
１．６％、Ｗ：０．５〜３．５％を必須成分として含有
し、かつ、Ｃｏ：１．０〜５．０％、Ｃｕ：０．５〜
４．０％の少なくとも一方を含有し、さらにＭｏ、Ｗ、
Ｃｏ、Ｃｕ含有量の間に（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）
≦１．５なる関係が成立し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする高Ｃｒフェライト系耐
熱鋼用溶接材料である。
【０００５】
【作用】本発明は溶接ワイヤ中のＮｉ量の上限を限定
し、かつワイヤ中に適正量のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｖ、Ｎ
ｂ、Ｎ、Ｃｒ、ＭｏおよびＷを添加することにより、高
温クリープ強度、靭性および耐割れ性を確保すると共
に、さらにＣｏ、Ｃｕの少なくとも一方を添加し、Ｍｏ
およびＷとの適正な含有量の関係を保つことにより溶接
金属におけるδフェライトの生成を抑制し、さらにクリ
ープ強度と靭性を格段に高めることを特徴とする。以下
に成分の限定理由を示す。
し、かつワイヤ中に適正量のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｖ、Ｎ
ｂ、Ｎ、Ｃｒ、ＭｏおよびＷを添加することにより、高
温クリープ強度、靭性および耐割れ性を確保すると共
に、さらにＣｏ、Ｃｕの少なくとも一方を添加し、Ｍｏ
およびＷとの適正な含有量の関係を保つことにより溶接
金属におけるδフェライトの生成を抑制し、さらにクリ
ープ強度と靭性を格段に高めることを特徴とする。以下
に成分の限定理由を示す。
【０００６】Ｎｉ：０．０５％未満 Ｎｉは靭性を向上させる元素であるが、一方では高温ク
リープ強度を低下させる元素でもある。本発明では、高
温クリープ強度を向上させることを主目的とし、さらに
Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｂ、Ｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、ＣｏおよびＣ
ｕの添加量を適正な量に保つことにより靭性低下を防ぐ
ことができるために、Ｎｉ含有量を０．０５％未満とし
た。
リープ強度を低下させる元素でもある。本発明では、高
温クリープ強度を向上させることを主目的とし、さらに
Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｂ、Ｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、ＣｏおよびＣ
ｕの添加量を適正な量に保つことにより靭性低下を防ぐ
ことができるために、Ｎｉ含有量を０．０５％未満とし
た。
【０００７】Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｃは焼入れ性
と強度確保のため０．０３％以上必要であるが、耐割れ
性の観点から上限を０．１２％とした。
と強度確保のため０．０３％以上必要であるが、耐割れ
性の観点から上限を０．１２％とした。
【０００８】Ｓｉ：０．０１〜０．３％ Ｓｉは脱酸剤として０．０１％以上添加するものである
が、また耐酸化性を向上させる元素でもある。しかし
０．３％を超えると靭性の低下を招くので、上限を０．
３％と定めた。
が、また耐酸化性を向上させる元素でもある。しかし
０．３％を超えると靭性の低下を招くので、上限を０．
３％と定めた。
【０００９】Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ｍｎは脱酸のためのみでなく強度保持上も必要な成分で
ある。上限を１．５％としたのはこれを超すと靭性を低
下させるからであり、下限は脱酸に必要な量として０．
３％と定めた。
ある。上限を１．５％としたのはこれを超すと靭性を低
下させるからであり、下限は脱酸に必要な量として０．
３％と定めた。
【００１０】Ｖ：０．０３〜０．４０％ Ｖは炭窒化物として析出させて強度を確保するため最低
０．０３％が必要であるが、他方０．４０％を超えると
かえって強度低下を生じるので上限を０．４０％とし
た。
０．０３％が必要であるが、他方０．４０％を超えると
かえって強度低下を生じるので上限を０．４０％とし
た。
【００１１】Ｎｂ：０．０１〜０．１５％ ＮｂはＶと同様炭窒化物として析出して強度を確保する
ほか、結晶粒を微細化して靭性を与える元素としても重
要であるため最低０．０１％が必要であるが、０．１５
％を超えるとその効果は飽和してしまうだけでなく溶接
性の低下も招く。したがって上限を０．１５％とした。
ほか、結晶粒を微細化して靭性を与える元素としても重
要であるため最低０．０１％が必要であるが、０．１５
％を超えるとその効果は飽和してしまうだけでなく溶接
性の低下も招く。したがって上限を０．１５％とした。
【００１２】Ｎ：０．０１〜０．０８％ Ｎは基地中に固溶しても、また窒化物として析出しても
著しいクリープ抵抗として寄与するため最低０．０１％
を必要とする。０．０８％を超えると窒化物が多量に析
出して、逆に靭性が低下するなどの問題が生じるので上
限を０．０８％と定めた。
著しいクリープ抵抗として寄与するため最低０．０１％
を必要とする。０．０８％を超えると窒化物が多量に析
出して、逆に靭性が低下するなどの問題が生じるので上
限を０．０８％と定めた。
【００１３】Ｃｒ：８〜１３％ Ｃｒは耐酸化性と焼入れ性を確保する上で非常に重要な
元素であるため最低８％必要であるが、１３％を超すと
耐割れ性を損なうと同時にδフェライトを晶出させ靭性
の劣化が著しくなるので上限は１３％とした。
元素であるため最低８％必要であるが、１３％を超すと
耐割れ性を損なうと同時にδフェライトを晶出させ靭性
の劣化が著しくなるので上限は１３％とした。
【００１４】Ｍｏ：０．３〜１．６％ Ｍｏは固溶体強化により高温強度を顕著に高める元素で
あるので使用温度、圧力を上昇させる目的で添加する
が、多量に添加された場合溶接性を損ない、かつδフェ
ライトを晶出させるため靭性の低下を招く。したがって
上限を１．６％とした。一方、Ｗとの共存において高温
強度の向上に効果のあるのは０．３％以上であるので下
限を０．３％とした。
あるので使用温度、圧力を上昇させる目的で添加する
が、多量に添加された場合溶接性を損ない、かつδフェ
ライトを晶出させるため靭性の低下を招く。したがって
上限を１．６％とした。一方、Ｗとの共存において高温
強度の向上に効果のあるのは０．３％以上であるので下
限を０．３％とした。
【００１５】Ｗ：０．５〜３．５％ Ｗはフェライト系溶接金属のクリープ強度に寄与する固
溶体強化元素として最も優れた元素である。特に高温長
時間側でのクリープ破断強度向上の効果は極めて大き
い。しかしながら０．５％未満ではＭｏとの共存におい
て効果が発揮できないので下限を０．５％と定めた。ま
た、過剰の添加によりδフェライトを晶出させ溶接金属
の靭性が低下し、溶接作業性も劣化するので上限を３．
５％とした。
溶体強化元素として最も優れた元素である。特に高温長
時間側でのクリープ破断強度向上の効果は極めて大き
い。しかしながら０．５％未満ではＭｏとの共存におい
て効果が発揮できないので下限を０．５％と定めた。ま
た、過剰の添加によりδフェライトを晶出させ溶接金属
の靭性が低下し、溶接作業性も劣化するので上限を３．
５％とした。
【００１６】Ｃｏ：１．０〜５．０％、Ｃｕ：０．５〜
４．０％の少なくとも一方 Ｃｏ、ＣｕはＭｏ、Ｗ添加によるδフェライトの晶出と
いう問題点を相殺する重要な元素であり、Ｃｏは１．０
％以上、Ｃｕは０．５％以上を必要とする。しかし過剰
添加するとＡC1点を下げるため高温焼戻しが不可能とな
り、組織の安定化処理ができなくなるという欠点を有す
るため、Ｃｏは上限を５．０％とし、Ｃｕは上限を４．
０％とした。このようにＣｏ、ＣｕはＭｏ、Ｗとは相反
する効果を与える元素であり、本合金系での適切な添加
範囲は（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．５である。
１．５を超えるとＣｏおよびＣｕによるδフェライトの
抑制効果が得られずクリープ強度および靭性低下を招
く。
４．０％の少なくとも一方 Ｃｏ、ＣｕはＭｏ、Ｗ添加によるδフェライトの晶出と
いう問題点を相殺する重要な元素であり、Ｃｏは１．０
％以上、Ｃｕは０．５％以上を必要とする。しかし過剰
添加するとＡC1点を下げるため高温焼戻しが不可能とな
り、組織の安定化処理ができなくなるという欠点を有す
るため、Ｃｏは上限を５．０％とし、Ｃｕは上限を４．
０％とした。このようにＣｏ、ＣｕはＭｏ、Ｗとは相反
する効果を与える元素であり、本合金系での適切な添加
範囲は（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．５である。
１．５を超えるとＣｏおよびＣｕによるδフェライトの
抑制効果が得られずクリープ強度および靭性低下を招
く。
【００１７】
【実施例】厚さ２０ｍｍのＡＳＴＭ規格Ａ３８７ Ｇｒ
２２、９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−
Ｗ鋼、９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼、１２Ｃｒ
−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼で図１に示すような開先
（被溶接材１の厚さＴ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０
°、裏当材２使用でルートギャップＬ＝１２ｍｍ）を形
成し、表１に示す成分組成のワイヤ径１．６ｍｍの溶接
ワイヤを用い、表２に示す母材との組み合わせと、表３
に示す溶接条件でＴＩＧ溶接した。
２２、９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−
Ｗ鋼、９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼、１２Ｃｒ
−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼で図１に示すような開先
（被溶接材１の厚さＴ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０
°、裏当材２使用でルートギャップＬ＝１２ｍｍ）を形
成し、表１に示す成分組成のワイヤ径１．６ｍｍの溶接
ワイヤを用い、表２に示す母材との組み合わせと、表３
に示す溶接条件でＴＩＧ溶接した。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】得られた溶接金属に７４０℃−４時間の後
熱処理をした後、６００℃、２０ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力
でのクリープ破断試験および試験温度０℃での２ｍｍＶ
ノッチ衝撃試験を行った。表２に上記試験結果を示す。
ワイヤＴＧＣＣ−１〜９はいずれも本発明の要件を満た
しており、溶接金属組織はδフェライトの晶出がないマ
ルテンサイト単相組織であり、後熱処理後の靭性および
クリープ破断特性が良好で、かつ優れた溶接金属を得る
ことができた。
熱処理をした後、６００℃、２０ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力
でのクリープ破断試験および試験温度０℃での２ｍｍＶ
ノッチ衝撃試験を行った。表２に上記試験結果を示す。
ワイヤＴＧＣＣ−１〜９はいずれも本発明の要件を満た
しており、溶接金属組織はδフェライトの晶出がないマ
ルテンサイト単相組織であり、後熱処理後の靭性および
クリープ破断特性が良好で、かつ優れた溶接金属を得る
ことができた。
【００２２】ワイヤＴＧＣＣ−１０〜１９は比較例を示
す。ワイヤＴＧＣＣ−１０は通常の耐熱鋼用として使用
されている２ 1/4％Ｃｒ−１％Ｍｏ系ワイヤの例であ
り、ワイヤＴＧＣＣ−１１はさらに耐高温腐食性を向上
させた熱交換器用ワイヤであるが、Ｎが低くかつＷも含
有しないためいずれも本発明ワイヤに比べて著しくクリ
ープ破断強度が低い。ＴＧＣＣ−１２は９Ｃｒ−１Ｍｏ
−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系のワイヤの例であるが、Ｃ量が本発明
ワイヤに比べて著しく高いので、溶接時に割れが発生
し、耐割れ性および衝撃値が低下している。
す。ワイヤＴＧＣＣ−１０は通常の耐熱鋼用として使用
されている２ 1/4％Ｃｒ−１％Ｍｏ系ワイヤの例であ
り、ワイヤＴＧＣＣ−１１はさらに耐高温腐食性を向上
させた熱交換器用ワイヤであるが、Ｎが低くかつＷも含
有しないためいずれも本発明ワイヤに比べて著しくクリ
ープ破断強度が低い。ＴＧＣＣ−１２は９Ｃｒ−１Ｍｏ
−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系のワイヤの例であるが、Ｃ量が本発明
ワイヤに比べて著しく高いので、溶接時に割れが発生
し、耐割れ性および衝撃値が低下している。
【００２３】ＴＧＣＣ−１３はＮ量が上限を超えるもの
であって、溶接金属にブローホールが発生するとともに
靭性が乏しかった。ＴＧＣＣ−１４はＣ、Ｎが低くＣ
ｏ、Ｃｕもないためδフェライトが生じ靭性が低下して
いる。
であって、溶接金属にブローホールが発生するとともに
靭性が乏しかった。ＴＧＣＣ−１４はＣ、Ｎが低くＣ
ｏ、Ｃｕもないためδフェライトが生じ靭性が低下して
いる。
【００２４】ＴＧＣＣ−１５は９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎ
ｂ−Ｖ−Ｗ系でＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏを含有するが、
（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｕ＋Ｃｏ）が本発明の条件を外れて
おりクリープ破断強度が低く、δフェライトが生じてお
り靭性が低い。ＴＧＣＣ−１６は１２Ｃｒ−０．５Ｍｏ
−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＴＧＣＣ−１５と同様にＭｏ、Ｗ、
Ｃｏを含有するが、（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｕ＋Ｃｏ）が本
発明の条件を外れておりクリープ破断強度が低く、δフ
ェライトが生じ靭性が低下している。
ｂ−Ｖ−Ｗ系でＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏを含有するが、
（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｕ＋Ｃｏ）が本発明の条件を外れて
おりクリープ破断強度が低く、δフェライトが生じてお
り靭性が低い。ＴＧＣＣ−１６は１２Ｃｒ−０．５Ｍｏ
−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＴＧＣＣ−１５と同様にＭｏ、Ｗ、
Ｃｏを含有するが、（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｕ＋Ｃｏ）が本
発明の条件を外れておりクリープ破断強度が低く、δフ
ェライトが生じ靭性が低下している。
【００２５】ＴＧＣＣ−１７は９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎ
ｂ−Ｖ−Ｗ系でＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｕを含有するが、
（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｕ＋Ｃｏ）が本発明の条件を外れて
おりクリープ破断強度が低く、δフェライトが生じてお
り靭性が低い。ＴＧＣＣ−１８は１２Ｃｒ−０．５Ｍｏ
−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＴＧＣＣ−１７と同様にＭｏ、Ｗ、
Ｃｕを含有するが、（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｕ＋Ｃｏ）が本
発明の条件を外れておりクリープ破断強度が低く、δフ
ェライトが生じ靭性が低下している。
ｂ−Ｖ−Ｗ系でＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｕを含有するが、
（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｕ＋Ｃｏ）が本発明の条件を外れて
おりクリープ破断強度が低く、δフェライトが生じてお
り靭性が低い。ＴＧＣＣ−１８は１２Ｃｒ−０．５Ｍｏ
−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＴＧＣＣ−１７と同様にＭｏ、Ｗ、
Ｃｕを含有するが、（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｕ＋Ｃｏ）が本
発明の条件を外れておりクリープ破断強度が低く、δフ
ェライトが生じ靭性が低下している。
【００２６】ＴＧＣＣ−１９は９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−
Ｖ−Ｗ系で同様にＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕを含有するが、
（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｕ＋Ｃｏ）が本発明の条件を外れて
いる。そのため、クリープ破断強度が低くδフェライト
が生じ靭性が低下している。
Ｖ−Ｗ系で同様にＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕを含有するが、
（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｕ＋Ｃｏ）が本発明の条件を外れて
いる。そのため、クリープ破断強度が低くδフェライト
が生じ靭性が低下している。
【００２７】
【発明の効果】本発明溶接材料は従来の９％〜１２％Ｃ
ｒ鋼用溶接ワイヤと比較して、高温でのクリープ強度を
著しく高めたものであり、靭性および溶接性などの特性
にも優れている。各種発電ボイラ、化学圧力容器などに
使用される９〜１２％Ｃｒ系鋼を溶接する場合に本発明
の溶接材料を使用することにより、溶接継手の信頼性を
大幅に向上することができる。
ｒ鋼用溶接ワイヤと比較して、高温でのクリープ強度を
著しく高めたものであり、靭性および溶接性などの特性
にも優れている。各種発電ボイラ、化学圧力容器などに
使用される９〜１２％Ｃｒ系鋼を溶接する場合に本発明
の溶接材料を使用することにより、溶接継手の信頼性を
大幅に向上することができる。
【図１】実施例に用いた溶接部の開先形状を示す断面図
【符号の説明】 １ 被溶接材 ２ 裏当材
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比で、 Ｎｉ：０．０５％未満で、かつ、 Ｃ ：０．０３〜０．１２％ Ｓｉ：０．０１〜０．３％ Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ｖ ：０．０３〜０．４０％ Ｎｂ：０．０１〜０．１５％ Ｎ ：０．０１〜０．０８％ Ｃｒ：８〜１３％ Ｍｏ：０．３〜１．６％ Ｗ ：０．５〜３．５％ を必須成分として含有し、かつ、 Ｃｏ：１．０〜５．０％、Ｃｕ：０．５〜４．０％の少
なくとも一方を含有し、さらにＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ含
有量の間に （Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｃｏ＋Ｃｕ）≦１．５ なる関係が成立し、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなることを特徴とする高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶
接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8272194A JPH07268563A (ja) | 1994-03-30 | 1994-03-30 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8272194A JPH07268563A (ja) | 1994-03-30 | 1994-03-30 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07268563A true JPH07268563A (ja) | 1995-10-17 |
Family
ID=13782279
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8272194A Pending JPH07268563A (ja) | 1994-03-30 | 1994-03-30 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07268563A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6303904B1 (en) | 2000-02-07 | 2001-10-16 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Weld material, gas metal arc welding method, and welded structure |
| EP3928917A4 (en) * | 2019-02-21 | 2022-04-06 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | WELDING MATERIAL FOR HEAT RESISTANT FERRITIC STEELS WITH HIGH CR CONTENT |
-
1994
- 1994-03-30 JP JP8272194A patent/JPH07268563A/ja active Pending
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